汽动引风机背压机性能试验报告
背压式汽轮机驱动引风机的系统配置选择及节能分析
１ 背压式汽动引风机配置 的选择
电厂 三期 工 程 每 台锅 炉原 配 备 ２台 ５ ０ ％ 容 量 引风机 ， 采 用成 都 电 力机 械 厂 生 产 的 Ａ Ｎ系 列 轴流通 风机 ， 型式 为静 叶可调 轴流 式 ， 采用 定 速 电
同时将 背压 式小 汽轮机 排汽对 外供 热 。该 方案 不 但 降低 了 厂用 电率 ， 而且 没有 冷源损 失 ， 节 能效益 显著 ， 并且 还可 以为 电厂带来 供热 的经济 收益 ， 是 较为理 想 的模式 。
通过调整静导叶角度改变风机曲线 ， 在 向低负荷调
整时会带来一定 的损 失 。若采用变 频 电机 ， 可通过 转速调节风机风 量 ， 但 变频 电机 的成本 十分 昂贵 。 文 中电厂 为 响应 国 家 节 能 减 排 的 国 策 及 打
增压 风机 ， 取 消及 脱 引风机硫 增压 风机 的电动机 ，
机组同步投产引风机与脱硫增压风机合并 的基础
上， 使得引风机 容量 进一 步增 大 ， 从 而 带来 电机启 动 电流过大 、 厂用 电电压等级 提高等 问题 Ｌ １ ］ 。并 且 由于大容量锅 炉引风机多采用静 叶可调 轴流式 ，
ｔ ｈ ｅ ｍｅ ｔ ｈ ｏ ｄ ｓ ｆ ｏ ｒ ｒ ｅ ａ ｌ ｉ ｚ ｉ ｎ ｇ ｔ ｕ ｒ ｂ ｉ ｎ ｅ － ｄ ｒ ｉ ｖ ｅ ｎ ｍｏ ｄ ｅ ｈ ａ ｖ ｅ ｂ ｅ ｅ ｎ ｇ ｉ ｖ ｅ ｎ，ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ｆ ｅ ａ ｓ ｉ ｂ ｉ ｌ ｉ ｔ ｙ ｂ ｅ ｉ ｎ ｇ ｖ ｅ ｒ ｉ ｆ ｉ ｅ ｄ ．
作者简介 ：陆诚 （ １ ９ ８ ４一） ， 男， 硕士研究生 ， 研究方 向为工业 控制 ， 电科 学研 究院 杭 州 ３ １ ０ ０ ０ ０ ）
引风机试验报告
6kV
额定电流
417
额 定 功 率
3700KW
转 速
992
绝缘等级
F
接线方式
Y
出厂日期
2019.08
定子绕组绝缘电阻及交流耐压试验（BC2550兆欧表、电压2500V、检定周期：2019年09月）
相别
对地
/
试验前
A相
2000MΩ
2000MΩ
B相
2000MΩ
2000MΩ
C相
2000MΩ
2000MΩ
引风机试验报告
执行标准：GB50150-2016
试验时间：2019年11月23日天气：晴温、湿度：16℃/65%
工程名称
湖北能源集团鄂州发电有限公司一期2×330MW引风机改造工程
试验地点
一期2#炉引风机A
设备名称
引风机A
试验性质
交接性试验
基本资料
型号
YXKK710-6
生产厂家
上海电气集团上海电机厂有限公司
试验时间：2019年11月23日天气：晴温、湿度：16℃/65%
工程名称
湖北能源集团鄂州发电有限公司一期2×330MW引风机改造工程
试验地点
一期2#炉引风机B
设备名称
引风机B
试验性质
交接性试验
基本资料
型号
YXKK710-6
生产厂家
上海电气集团上海电机厂有限公司
额定电压
6kV
额定电流
417
额 定 功 率
A对地
0
0
1
2
B对地
0
0
1
2
C对地
0
0
1
性能试验报告
试验人：刘国旗、韩中松、李昌卫、谢汝刚
负荷调节范围：450－600MW
负荷变化速率设定：9 MW/min
起停磨所需时间为 10-15 分钟
4mA－300MW
20mA－600MW
AGC遥信信号：A、M信号准确可靠
试验开始时负荷为600MW，目标负荷设为450MW，负荷变化率设置为9MW/MIN；2006年8月10日48分到达目标值，16时49分进入稳态，负荷为450MW，实际负荷变化率为9MW/MIN，机组调整负荷响应时间11S，动态偏差9MW,静态偏差3.5MW，负荷稳定时间1MIN。
测点类型（RTU）
信号量程
工程量量程
1
AGC负荷指令
AI
AO
4—20mA
300—600MW
2
机组AGC投入
DO
DI
3
机组CCS投入
DO
DI
6.试验方法及步骤
6.1查线
6.2静态试验
从DCS模拟AGC投入信号，检查远动系统接受此信号正确无误；从远动模拟输出AGC负荷指令信号，DCS接受此信号正确无误；从DCS系统模拟AGC投入、CCS投入等信号，远动接受此信号正确无误。
3.3《火电施工质量检验及评定标准》热工仪表及控制装置篇（1998年版）；
3.4《火电工程调整试运质量检验及评定标准》（电力部1996）；
3.5《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程实施办法》（1996年版）；
3.6《华北电网新建发电机组并网调度管理规定》；
3.7系统设计图纸及说明书等技术资料。
试验开始时负荷为450MW，目标负荷设为300MW，负荷变化率设置为9MW/MIN；2006年8月17日15点45分到达目标值，16时46分进入稳态，负荷为300MW，实际负荷变化率为9MW/MIN，机组调整负荷响应时间12S，动态偏差7.8MW,静态偏差5.9MW，负荷稳定时间1MIN。
风机性能试验报告(模板)
风机性能试验报告(模板)
试验日期:____________
一、试验目的
本次试验的目的是测试风机的性能指标，包括风量、风压、效率、功率等参数，以评估风机的工作效率和性能。
二、试验设备与方法
1.试验设备: 本次试验采用的是PQ-2型静压差测试仪和风机试验台。
2.试验方法: 本次试验采用稳定方法，即先使风机工作达到稳定状态后，再进行测试。
三、试验结果
1.风量测试:
试验数据如下表:
|试验序号|静压Pa|动压Pa|总压Pa|风量m3/s|
|:----:|-----:|-----:|-----:|------:|
|1|0.48|130.5|131|0.88|
|2|1.02|309.6|310.6|1.77|
|3|1.93|686.9|688.8|3.07|
|4|3.04|1238.8|1241.8|4.87|
|5|4.95|2456.9|2461.2|7.96|
3. 效率测试：
本次试验结果表明，该风机的风量随着静压差和动压差的增加而增加，风压和效率随之提高，功耗也随之增加。
根据试验数据，该风机在设计工作点时具有良好的性能表现，同时也为后续的使用和维护提供了参考。
五、试验建议
1. 建议在使用过程中定期检查风机的性能数据，以保证其正常运行。
2. 建议在风机的使用和维护过程中，注意定期清洁、更换风叶和维修维护等工作，以保证风机的长期稳定性能。
3. 在进行高强度工作时，应注意安全使用，以保证人员和设备的安全。
汽轮发电机试验报告
电压(V)
电流(A)
电压(V)
四、定子绕组直流耐压试验与直流泄露试验测量（静态试验）:
4.1定子绕组直流耐压试验：V,持续时间：min。
4.2直流泄露电流测量：
电压
0.5UN
1.0UN
1.5UN
2.0UN
2.5UN
3.0UN
3.5UN
泄露电 流
U相
V相
W相
结论：
试验人员：审核：
试验日期：
U相对V、W相及地
V相对U、W相及地
W相对V、U相及地
转子绕组对地
、绕组直流电阻测量(静态试验):
位置
电阻(Q)
定子U相
定子V相
定子W相
转子
三、空载特性测定(动态试验):
定子
电压(V)
电流(A)
电压(V)
三、稳态短路特性的测定(动态试验):
定子电流(A)
转子
励磁机励磁
汽轮发电机试验报告
额定数据：型号：
额定功率：
额定转速：
极数：
额定频率：
额定定子电压：
额定定子电流：
功率因数(COS①)：
_定子接法:
绝缘等级：
额定励磁电压：
额定励磁电流：
实验内容：
一、绕组绝缘电阻测量
(静态试验)：
绕组
绝缘电阻(M Q )
测量时的温度(C)
定子绕组相与相之间
及地(R60 / R15 )
汽轮机性能试验报告
金华燃机发电有限责任公司2#汽轮机发电机组性能试验报告南京燃气轮机研究所2013年3月24日金华燃机发电有限责任公司3#汽轮机性能试验报告第1 页共8 页编写: 孙金坤校对: 孟广太审核: 邓勇批准: 刘成林目录1、概述2、试验结果3、试验的准备4、试验的实施5、试验数据处理附录1、计算数据汇总表附录2、初温、初压与规定值不符时的修正方法附录3、排汽压力与规定值不符时的修正方法附录4、修正曲线附录5、试验的热力系统和测点布置附录6、试验原始数据概述1.1本报告提供了热力性能试验的结果，确定了金华燃机发电有限责任公司所安装的L18-3.43-2型2#汽轮发电机组的出力和热耗率，并作了说明。
1.2浙江巨能公司、金华燃机发电有限责任公司和南京燃气轮机研究所为试验做了大量的准备工作并完成了试验任务。
试验数据的处理则由南京燃气轮机研究所负责完成。
1.32#汽轮发电机组在接近额定条件下做了100%工况试验。
1.4计算中所用水和水蒸汽的热力特性，由国际公式化委员会（IFC）于1967年推荐的工业用公式计算而得。
1.5试验结果表明，汽轮机的热力性能达到了产品制造商的性能保证值。
1、试验结果1.1性能保证条件如下：1.2试验结果对试验的运行条件与额定的运行条件之偏差做了修正。
由计算数据汇总表可以看出2#汽轮发电机组的出力达到了保证的16750kW。
2#汽轮发电机组的平均热耗率为11912.3 kJ/kW.h，比保证值12302kJ/kW.h低389.7kJ/kW.h ，裕量达3.168 %。
2、试验的准备2.1试验前，由合同委托方浙江巨能公司完善试验的设备和系统。
2.2校准了凝结水流量孔板。
2.3校准了相关的压力变送器和温度测量热电偶。
2.4为提高输出电功率的测量精度，在电力测量系统中加装了试验专用的0.5级功率测量装置。
2.5大气压力用放置在燃气轮机旁的空盒式气压表测量。
3、试验的实施3.1汽轮机的热力性能试验与余热锅炉的热力性能试验同步进行。
600MW机组汽动引风机汽轮机振动异常分析及处理
600MW机组汽动引风机汽轮机振动异常分析及处理发布时间：2022-12-28T08:31:29.010Z 来源：《工程建设标准化》2022年第17期作者：杨鑫[导读] 某600MW热电厂汽动引风机在机组带负荷试运期间，汽动引风机汽轮机的#2瓦轴振随着引风机负荷的上升而异常升高，#2轴X向振动最高达到162μm（160μm保护跳机）杨鑫中国能源建设集团华中电力试验研究院有限公司，湖南长沙410015摘要：某600MW热电厂汽动引风机在机组带负荷试运期间，汽动引风机汽轮机的#2瓦轴振随着引风机负荷的上升而异常升高，#2轴X 向振动最高达到162μm（160μm保护跳机）。
在机组负荷420MW负荷以上时，汽动引风机汽轮机的振动随着引风机负荷的上升而变化剧烈，严重影响机组带高负荷运行。
本文针对引风机汽轮机轴振异常的原因进行分析，并提出了具体的处理方案和建议，为以后同类型的机组调试和运行提供参考意见。
关键词：汽动引风机；汽轮机；振动异常；排汽压力；气流激振1 前言汽动引风机汽轮机（以下简称“汽引小机”）轴振动的大小，是汽动引风机在运行过程中能够正常运行，维持锅炉负压稳定的重要运行参数。
对于汽引小机来说，微小的振动是不可避免的，振动的幅度只要不超过厂家规定的振动限值，设备就能正常运行，这种振动对汽引小机启动和运行没有影响。
但是出现超过振动规定的极限值时，会使得汽轮机的动静部分发生摩擦，严重时会造成轴承损坏，转子的变形、弯曲甚至断裂，此时必须停止设备运行，查明异常振动的原因，消除缺陷。
2 机组概况某600MW超超临界锅炉配备一台容量为40%THA的动叶可调轴流式电动引风机和一台容量为100% BMCR的动叶可调轴流式汽动引风机。
引风机系统主要用来形成并维持锅炉的平衡通风。
汽动引风机采用背压式汽轮机拖动。
汽引小机为东方电气集团东方汽轮机有限公司制造的B9.43-5.25/1.0单缸、单轴、冲动式、上排汽背压式汽轮机。
引风机汽动改造后对机组深度调峰的影响
引风机汽动改造后对机组深度调峰的影响摘要：某电厂1000MW机组在2015年通过技改，将锅炉的引风机由电动驱动改造为背压式汽机驱动，其后在机组首次深度调峰时，由于汽动引风机的改造，给机组的运行调整操作带来了一些新问题。
本文对这些新问题的产生原因及采取的措施进行了深入分析，确保机组在深度调峰操作中运行的安全稳定。
关键词：引风机汽动改造深度调峰影响应对措施0引言随着新能源可再生能的快速发展、电网用电量增长速度的回落以及电网装机容量迅速增长等因素，电网日常运行中负荷的峰谷差不断增大，煤电发展已从单纯保障电量供应，向更好地保障电力供应、提供辅助服务并重转变。
外部运行环境的变革，作为发电主力的火电机组承受着巨大的调峰压力，灵活性运行势在必行，调峰运行成为新常态。
深度调峰就是受电网负荷峰谷差较大影响而导致各发电厂降出力、发电机组超过基本调峰范围进行调峰的一种运行方式；深度调峰的负荷范围超过该电厂锅炉最低稳燃负荷。
该厂深度调峰为第一档，40%额定出力及以下，要求机组负荷从500MW降至400MW的时间须小于1.5小时。
该厂两台1000MW超超临界燃煤机组，锅炉采用上海锅炉厂生产的1000MW超超临界压力塔式四角切圆燃烧直流锅炉；机组投产时锅炉烟气系统由两台静叶可调轴流式引风机来排除燃烧气体，引风机由电动机驱动。
为了节能增效的需要，该厂两台1000MW机组在2015年经过技术改造，将锅炉引风机系统改造成两台背压式汽动引风机、一台电动引风机的设计；电动引风机仅在机组启/停期间或机组正常运行中某台汽动引风机故障检修时使用。
汽动引风机小汽轮机供汽汽源取自锅炉一级再热器进、出口，小汽轮机排汽有三处去向：1、对外供热，2、除氧器，3、辅汽联箱。
正常运行时排汽压力保持在1.0MPa以上，用来维持对外供热压力。
该厂1000MW机组第一次进行深度调峰时，由于引风机的汽动改造，给机组的运行调整操作带来了一些新问题。
1深度调峰时汽动引风机出力不足1.1运行工况机组进行深度调峰操作减负荷至420MW时，A汽动引风机炉压自动切除，炉膛压力由负变正。
风机性能测试总结报告
珙泉煤业公司主要通风机性能测试报告珙泉煤业公司西风井改造工程更换主要通风机为两台湖南湘潭平安电气有限公司生产的FBCDZN0.27弯掠组合型隔爆对旋轴流式主要通风机，其中一台正常工作，一台备用。
根据《煤矿安全规程》规定及更准确地掌握矿井主扇性能，更经济、有效及安全地使主扇为矿井安全生产服务，我公司于2009年12月27日对更换风机进行了性能测试。
一、测试方案本次风机性能测试分别在空载和带负荷（带井下生产系统）情况下进行了测试。
测试时，主要通风机在出厂最佳工况叶片工作角度（一级19.5°，二级21.3°）情况下，改变风机蝶阀角度调节矿井阻值与变频改变电源频率调整风机转速相结合，改变风机工况点，在不同工况点下测定风机工作风压H、风机工作风量Q、风机转速η和电机输入功率N等主要数据，测出在管网风阻不同条件下等上述数值，即可绘出风机的H-Q、N-Q、η-Q曲线，通过实测曲线与厂家提供风机特性曲线进行回归分析，取得主扇的运转特性，检验其性能是否良好。
测试时，各测试数据通过风机在线监测设备观测，同时相对动压、相对全压及相对静压采用皮托管加U型压差计测定和人工用风表测定风量进行对比分析，如附图一所示，在图示断面Ⅰ—Ⅰ和Ⅱ—Ⅱ中安设皮托管测定主扇进风侧平均静压、平均全压和动压；在图示Ⅲ—Ⅲ和Ⅳ—Ⅳ位置测定主扇风量。
测试时，先测试1#风机，2#风机备用，风流由1#风机蝶阀进风调节风量，由扩散器排出；测定完1#风机后，进行倒机，测定2#风机，1#风机备用。
二、测试过程1、测试前准备（1）成立指挥及各专业小组，明确小组及相关人员职责。
（2）测试仪器仪表及相关材料准备。
（3）布置测点、连接和调校各测试仪器仪表。
2、测试步骤（1）经验收合格后，进入预备状态，将1#主扇调节蝶阀全部开启（90°），同时电机频率调整为最大50HZ，并将两侧防爆门开启（既空载测试），完毕后通知总指挥。
（2）根据总指挥命令按操作程序开动1#主扇，并观察主扇运行状况。
背压式汽轮机研究报告
背压式汽轮机研究报告
本报告对背压式汽轮机进行了详细研究和分析。
首先介绍了背压式汽轮机的基本原理和结构特点，分析了其工作原理和优缺点。
接着，对背压式汽轮机的设计和选择进行了探讨，包括设计参数、机型选择和计算方法等方面。
然后，对背压式汽轮机的运行和维护进行了分析和总结，提出了相应的建议和措施。
最后，通过案例分析和实验验证，验证了背压式汽轮机的性能和可靠性，为实际应用提供了参考。
本报告旨在为背压式汽轮机的设计、选择、运行和维护提供指导和参考。
- 1 -。
背压式汽动引风机调试
背压式汽动引风机调试陈小强;罗志浩;尹峰;赵洪宇;张彩;项谨【摘要】The steam water flow and air-gas system flow for back pressure steam-driven induced-draft fans are introduced. The rotation speed, power consumption and control strategy of the induced-draft fan before and after retrofit are compared. According to the stall of variable speed fan in the mode of fixed speed fan and variable speed fan parallel operation during the debugging of the back pressure steam-driven induced-draft fan (IDF), the method for judging whether the variable speed induced-fan is loaded and the method fnr adjusting the operation mode and control strategy are proposed, The shortage of power capacity fnr one turbine induced-draft fan when the unit is in low load or in runback mode is analyzed with the remedial measures promoted. The merits and demerits of the retrofit for back pressure steam-driven induced-draft fans are summarized for reference.%介绍了背压式汽动引风机的汽水流程和烟气系统流程,对系统改造前后引风机的转速、功率、控制策略进行了比较.针对背压式汽动引风机调试过程中调速风机和定速风机并列运行所遇到的调速风机失速问题,提出如何判断调速风机是否带上负载以及风机并联过程中在运行方式、控制策略上的调整措施,对机组低负荷和快速减负荷时,单台背压式汽动引风机做功能力不足进行分析,并阐述有关的补救措施.总结了背压式汽动引风机改造的成功和不足之处,供有关人员参考.【期刊名称】《中国电力》【年(卷),期】2012(045)008【总页数】5页(P59-63)【关键词】汽动引风机;背压机;失速;厂用电【作者】陈小强;罗志浩;尹峰;赵洪宇;张彩;项谨【作者单位】浙江省电力试验研究院,浙江杭州 310014;浙江省电力试验研究院,浙江杭州 310014;浙江省电力试验研究院,浙江杭州 310014;浙江省电力试验研究院,浙江杭州 310014;浙江省电力试验研究院,浙江杭州 310014;浙江省电力试验研究院,浙江杭州 310014【正文语种】中文【中图分类】TM621对超超临界机组电动引风机进行蒸汽驱动的改造成为近年国内火力发电行业的热点。
背压式汽动引风机运行及排汽回收利用
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ： Ｔｈ ｅ ｉ ｎｄｕ ｃ ｅ ｄ ｄ ｒ ａ ｆ ｔ ｆ ａ ｎｓ ｉ ｎ ｕ ｌ ｔ ｒ ａ ｓ ｕ ｐｅ ｒ ｃ ｒ ｉ ｔ ｉ ｃ ａ ｌ ６ ６ ０ Ｍ Ｗ ｕｎｉ ｔ ｏｆ Ｈｕ ａ ｉ ｚ ｈｅ Ｃｏ ａ ｌ Ｅｌ ｅ ｃ ｔ ｒ ｉ ｃ ｉ ｔ ｙ Ｆｅ ｎ ｇｔ ａ ｉ Ｐｏ ｗｅ ｒ Ｐｌ ａ ｎｔ ａ ｒ ｅ ｄ ｒ ｉ ｖｅ ｎ ｂｙ ｂａ ｃ ｋ ｐ ｒ ｅ ｓ ｓ ｕｒ ｅ ｓ ｔ ｅ ａ ｍ ｔ ｕｒ ｂ ｉ ｎｅ ． Ｔｈｒ ｏｕ ｇ ｈ ｈｅ ａ ｔ ｉ ｎ ｇ ｔ ｈｅ ｃ ｏｎ ｄｅ ｎｓ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ
１ ８ ． ３℃ ， 脱 硫 系统 入 口 烟 气 温 度 下 降 ３ ２ ． ４℃ ， 机 组 效 率提 高 了 ０ ． ２ ４ 。
［ 关
键
引风机 ； 汽轮 机 驱动 ； 背压 式 ； 凝结水； 低压 加 热器 ； 低 温 省 煤 器 词］
［ 中图分 类号 ］ ＴＫ２ ２ ９ ． ２ ［ 文献 标识 码］Ｂ ［ 文 章 编 号］１ ０ ０ ２ — ３ ３ ６ ４ （ ２ ０ １ ４ ） ０ ６ — ０ １ ５ ３ — ０ ４
汽轮机抽凝机组改背压机组运行效果总结
装冷却喷淋装置 ， 降低排汽和后汽缸温度 ， 保证汽 轮 机安 全运 行 。
（ ２ ） 改造 实施 方 案 。原 高压 缸 调 节 级 和 ２个 压 力级 （ １～３级 ） 结 构 尺寸 不 变 ， 运行方式不变。 低 压调节 级 结 构 尺寸 不 作 变 动 ， 低 压 压 力 级 前 两
Ｊ Ｂ ４ Ｍ ２ ５ — １ ６ ０ ／ ５ ４型 甲醇 气 压 缩 机 ， 运行初期 ， 需
要启 动 ２台油泵 （ 额定 功 率 ５ ． ５ ｋ Ｗ） 才 能 达到 润
滑油 额定 压 力 （ ０ ． ２ ５— ０ ． ４ ０ ＭＰ ａ ） 的下 限 。 当润 滑油 的 压 力 波 动 至低 于 联 锁 停 机 压 力 ０ ． ２ ０ ＭＰ ａ
７～ ９级动 叶片 ， 保 留 叶 轮 。缩 小 ５～ ６级 通 流 部
分尺寸 ， 保 证 后 汽 缸 压 力 ≤０ ． １ ０ ＭＰ ａ 。改造后 ， 对 机组 进行 配 重动平 衡 试验 。
３ 改造 效 果 改 造后 ， 避 免 了前 冷塔 出 口热池 溢水 ， 减 轻 了
３ 结语 将 该 汽轮 机机 组 由抽 凝 式 改 为 背 压 式 后 ， 经 ２年 多平 稳 运 行 ， 基 本 达 到设 计 要 求 ， 效 果 良好 。
压缩机技术性能优化 实践
１ 润 滑 系统 鹤壁 宝发 能 源 科 技 股 份 有 限 公 司 共 有 ６台
氨 回收 系统 技术改造总结
Ｉ 临沂 恒 昌煤业 集 团年生 产 能力 为 １ ３ ０ ０ ｋ ｔ 焦 炭 。２ ０ １ ０年 ， 引进 了焦 炉煤 气 纯 氧转 化 及低 压 合 成技 术 并建 设 了 ｌ套 １ ３ ０ ｋ ｔ ／ ａ甲醇 装置 。为 充分
自备电厂汽轮机背压式与抽凝式分析报告
自备电厂汽轮机背压式与抽凝式分析报告背压式机组：汽轮机的排汽为正压排汽，排汽直接送到热用户，其发电负荷的大小和供热大小有直接关系，所以运行方式不灵活。
抽凝式机组：部分没做完功的蒸汽从汽轮机的抽汽口抽出送到热用户，其余部分在汽轮机继续做功后排入凝汽器凝结成水，然后回到锅炉。
其运行方式灵活，受供热负荷限制小。
抽凝式汽轮机其实就是凝汽式汽轮机和背压式汽轮机的组合体。
背压汽轮机是以热负荷来调整发电负荷，也就是说发电量跟着外界供蒸汽的多少来变化的，汽轮机进多少汽它排多少汽。
所以背压汽轮机的经济性最好，而抽凝汽轮机可以纯发电也可以通过抽汽向外界供热，它的电热相互调整性比较好，电厂可以根据外界负荷的变化作出相应的调整，保证机组经济运行。
背压汽轮机是以热负荷来调整发电负荷，也就是说发电量跟着外界供蒸汽的多少来变化的，汽轮机进多少汽它排多少汽。
所以背压汽轮机的经济性最好，而抽凝汽轮机可以纯发电也可以通过抽汽向外界供热，它的电热相互调整性比较好，电厂可以根据外界负荷的变化作出相应的调整，保证机组经济运行。
现在我厂需求蒸汽量比较大，用汽的地方比较多，因此在2011年6月底，自备电厂1#汽轮机由抽凝式机组改造为背压式机组。
2011年7月引入外网电，现在自备电厂的运行模式是以汽定电，各分厂需要多少汽，就供一定量的电，不足部分由外网电来承担。
现在1#汽轮机供汽量、温度、压力不满足各分厂需求，因而开着一部分减温减压蒸汽，这部分蒸汽直接从锅炉送出，没有通过汽轮机做功直接输送到各分厂，相对从汽轮机中出来的汽来说不经济。
但是背压式汽轮机进多少汽，供出多少汽，这一点相对抽凝式汽轮机来更经济，所以现在一直都背压机组与外网电相结合的运行方式。
经核办2012年3月15日。
汽动引风机汇报0511讲解
2、项目重点难点及对策
背压机汽源及排汽的设计
机组电负荷与热负荷的平衡 机组冷态启动
引风机与增压风机合并
自动控制策略
背压机汽源及排汽的设计
序号 1 潜在汽源 冷再 参数 存在问题 结论
5.9MPa.a、 360℃
排汽温度过低，无 法满足供热要求
× ×
2
四段抽汽
排汽压力、温度过 1. 1MPa.a、 低，无法满足供热 365℃ 要求 5.35MPa.a 、600℃
3、 RB调整试验
试验过程：
• 手动停运送风机B，引风机B联锁跳闸，试验开始，锅炉目标
出力500MW。送风机A指令迅速增大，脱硫旁路挡板快开，
炉膛压力较快上升到550Pa后回落，经过几次波动后，最高值
630Pa，然后趋稳回落，整个过程9分钟。 • 汽动引风机A转速从5000r/min最后稳定在3900r/min，中间过 程调门一直全开，静叶开度一直在80%，背压机转速最低值 到3700r/min。电动引风机C旋转备用，在RB动作后5分钟，
北仑发电厂辅汽系统图及实际运行CRT截图
1、项目背景
每台机组配2台50％容量引风机，采用 定速静叶可调式轴流通风机。电动机额 定功率7200kW。 脱硫系统配2台50％增压风机，采用定 速动叶可调式通风机，电动机额定功率 2100kW。 以上两个用户合计额定电机功率达： 2×（7200＋2100）＝18,600kW。
1.392 2.749
1.489 1.967
1.596 1.606
主要经济、技术指标
经济效益：每台机组每年就可多发电约7,200万千瓦时，扣 除多消耗的煤，年经济收益约为2,000万元，项目总投资 4,800万元，约2.5年可收回初投资。 社会效益：加权平均供电煤耗率减少约1.83g/kW.h；每台 机组每年就可节约标煤10,000吨。相当于年减排CO2约 27,000吨，SO2约14吨，NOx约12吨。
风机性能实验报告
风机性能实验姓名：孙思毅王婷王辉李南江时间：2011年6月1日（1）帮助学生建立对风机及其基础理论知识的感性认识；（2）熟悉离心风机的运行操作；（3）掌握风机主要性能参数的测量，风机性能参数的修正，风机性能曲线、管路特性曲线的绘制等；（4）为将来使用风机、进行风机性能研究打下良好的实践基础。
2.实验主要内容（1）风机的一般性能实验－包括在电机工频（50HZ）状态下，风机的流量、全压、功率、效率、转速的测量、计算与修正，绘制额定转速下的全压性能曲线、静压性能曲线、电功率性能曲线、装置效率（含电机和变频器）性能曲线。
（2）风机变速性能实验－通过调节各台风机的变频器，控制风机在不同转速下运行，测试各台风机在不同转速下的性能曲线，绘制风机的通用性能曲线，验证相似定律特例－比例定律的准确性。
（3）管路特性实验－测试各风机在一定调门开度下的管路特性，绘制相应的管路特性曲线。
注：由于实验平台尚未完全竣工，部分仪表、设备的调试没有结束，暂只能利用＃1、＃2风机进行上述内容。
3.实验过程与步骤以下过程在征得指导教师同意后由实验学生进行，如发现问题实验学生应首先及时通报指导教师。
（1）听实验指导教师讲解，熟悉实验现场、设备、表计（重点是实验风机、变频器调节器、调节风帽、参数显示表计）等，记录所实验风机及其电机的铭牌参数。
（2）将＃1、＃2风机的变频器调节旋钮缓慢、顺时针旋转（不可快速旋转到底），使电动机电源频率逐渐增大到50Hz，此时两台风机将以最大出力输送空气，稳定2分钟左右，开始进行工况1测试，各工况参数记录在“实验原始数据记录表”中。
（3）工况1结束后，调整频率至45Hz，稳定2分钟左右，开始进行工况2测试；……，直至工况4结束。
按表1中的数据关小风帽开度，依次进行测试，直至工况20结束（每个工况调整好之后，稳定1分钟左右再进行测试记录，每个工况记录4个毕托管位置处的动压－见下面附注，实验过程中不要在风机进口、风管出口附近走动，以防引起运行扰动、数据不（4）工况20结束后，将频率调整至0，关变频器开关；将风帽调整至全开（风帽尖与风管出口截面平齐），为下组学生实验做好准备。
炉送、引风机性能试验报告 精品
注意事项摘要国电吉林江南热电有限公司№2机组为330MW汽轮发电机组，其锅炉为哈尔滨锅炉厂设计制造的HG1100/17.5-HM型亚临界自然循环汽包锅炉，直流式煤粉燃烧器四角布置，切圆燃烧，一次再热，平衡通风，干式排渣，全钢构架、悬吊结构，锅炉运转层为栅格板大平台，运转层以上为紧身封闭。
设计煤种为白音华煤、校核煤种为白音华煤与北煤的混煤，制粉系统采中速磨冷一次风正压直吹制粉系统，配置5台长春发电设备总厂生产的MPS200—HP—IIB型磨煤机（设计为5运转1备用），5台徐州三原电力测控技术有限公司的称重给煤机。
№2机组配置2台GJ34546型离心式冷一次风机(转速为1490r/min)， 2台GU13630-01单级动叶调节轴流式送风机(转速为1490r/min)、2台HU25240-22双级动叶调节轴流式引风机(转速为990r/min)，送、引风机均由成都电力机械厂生产。
自机组投运以来，运行人员反映送、引风机设计出力偏大，特别是送风机满负荷时开度仅为40%左右，导致它们运行能耗偏高；为考察目前№2机组送风机、引风机在满负荷及中、低负荷时的出力及运行情况，了解机组烟风系统阻力与送、引风机性能的匹配情况，掌握送、引风机可能存在的节能空间，为送、引风机节能改造提供依据，国电吉林江南热电有限公司(以下简称江南热电厂)委托西安热工研究院有限公司（以下简称热工院）对№2机组送、引风机进行热态性能试验。
热工院派员于20XX年4月1日至5日到江南热电厂进行了№2机组送、引风机的热态性能试验。
本报告介绍了№2机组送、引风机热态性能试验情况并对试验结果进行了分析。
关键词：送、引风机热态试验节能改造1 前言国电吉林江南热电有限公司№2机组为330MW汽轮发电机组，其锅炉为哈尔滨锅炉厂设计制造的HG1100/17.5-HM型亚临界自然循环汽包锅炉，直流式煤粉燃烧器四角布置，切圆燃烧，一次再热，平衡通风，干式排渣，全钢构架、悬吊结构，锅炉运转层为栅格板大平台，运转层以上为紧身封闭。
1000mw机组锅炉汽动引风机运行试验分析
1000mw机组锅炉汽动引风机运行试验分析近年来，火电厂投入运行的锅机组常常达到1000MW的规模，其
中汽动引风机（FD）属于柴油机（GT）和蒸汽机（ST）的主要支持，能够有效地运行其他机组。
因此，汽动引风机的运行情况对整个机组来说十分重要，一般情况下，汽动引风机的运行试验是对机组的重要检测。
1000MW机组的汽动引风机运行试验要求非常严格，为了保证机
组的安全性和稳定性，需要对汽动引风机的各项性能进行测试和分析，以及确定该机组的最佳运行参数。
首先，运行试验需要检测汽动引风机系统的性能，包括风量、风压、风阻力等参数，需要相应的仪表和控制系统来测量和控制这些参数，同时也要注意噪音和振动等不良现象，并采取必要的措施来规范运行。
此外，应检查汽动引风机的应变分析，以确定最大开度，提高机组的运行效率，同时也可以避免汽动引风机的过载，防止系统停止运行。
此外，汽动引风机的耐久性也是运行试验的重要内容，检查汽动引风机的耐久性时，需要确定机组的工作状况，重点检查汽动引风机的发动机、滑动装置、皮带轮和电器等，观察其磨损情况，及时更换损伤的零部件，以确保长期运行的正常。
最后，在汽动引风机的运行试验中，应定期对锅炉系统进行维护和保养，确保所有机器系统的正常运行，以避免意外的损失。
综上所述，1000MW机组汽动引风机的运行试验要求十分严格，
需要对各个机器系统的性能进行测试和分析，以确保机组的正常运行状况，保证机组的安全性和可靠性。
以上就是1000MW机组锅炉汽动引风机运行试验分析的内容。
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密级
检索号杭州意能电力技术有限公司
科学技术文件
国电北仑电厂#7汽轮发电机组
汽动引风机改造后性能试验报告
二〇一一年六月
国电北仑电厂#7汽轮发电机组
汽动引风机改造后性能试验报告
编写者：
审核者：
审批者：
参加人员：
杭州意能：蔡洁聪、陆诚、楼可炜、叶蔚蔚等
国电北仑：陈建县、胡伟锋、杨成银等
目录
1 概述 (1)
2 试验参数测量 (3)
3 机组运行方式及系统隔离 (3)
4 试验计算方法 (5)
5 试验结果说明及分析 (5)
附表1：热力性能（验收）试验质量控制实施情况表
附表2：（汽机热力试验）危险源预控措施表
摘要本试验报告主要介绍了北仑发电厂＃7机组汽动引风机改造后热力性能试验的情况，包括试验目的、试验标准、试验工况、试验参数测量方法及试验机组运行方式等。
文中给出了试验数据和结果，并对试验结果进行了比较和分析。
关键词北仑发电厂＃7机组汽动引风机试验报告
1 概述
国电北仑发电厂＃7机组为1000MW超超临界燃煤机组，汽轮机由上海汽轮机有限公司提供，为1000MW超超临界、一次中间再热、反动式、四缸四排汽、单背压、凝汽式汽轮机，机组型号为N1000-26.25/600/600。
2010年初三期#6、#7机组进行了对外供热的管路改造，对高压缸部分排汽经减压后从辅汽母管供汽至低压供汽管路。
热网投运后，电厂的热效率及经济性得到了较大提高，但由于高排汽源至供热管路存在近4MPa的压降，节流损耗较大，为响应国家节能减排需要，2011年初国电北仑电厂采用华东电力设计院设计的回热式小汽轮机驱动设备技术，利用部分一级再热器出口的蒸汽进入两台背压汽轮机做功带动两台引风机工作，背压机排汽代替原有的冷再汽源对外供热，使得蒸汽能量的利用效率得到了提高。
2011年5月受电厂方面委托，杭州意能电力技术有限公司将承担该机组汽动引风机改造后的热力性能试验工作。
1.1 机组技术规范和设计参数
国电北仑发电厂#7汽轮发电机组的技术规范如下表1所示，汽轮机典型工况下主要参数如下表2所示。
表1 北仑＃7汽轮机主要技术规范
表2 汽轮机典型工况的主要参数表
1.2 试验目的
1) 测定汽轮发电机组在100％、75%、50%额定负荷运行工况的背压机相对内
效率、背压机－引风机组合效率；
2) 测定汽轮发电机组在100％、75%、50%额定负荷运行工况下现有供热方式
与原有供热方式的经济性对比指标数据。
1.3 试验标准
本次试验为机组常规性热力性能试验，将参照《电站汽轮机热力性能试验验收规程》（GB8117.2-2008）进行。
水和水蒸汽性质参数将采用“国际水和水蒸汽热力性质学会（IAPWS）于1997年通过并于1998年发表的工业用水和水蒸汽热力性质计算公式IAPWS-IF97”计算得到。
1.4 试验范围
北仑发电厂＃7汽轮发电机组。
1.5 试验工况
1、100%额定负荷试验工况完成时间：2011-6-2 20:30～23:10
2、75%额定负荷试验工况完成时间：2011-6-2 23:50～00:50
3、50%额定负荷试验工况完成时间：2011-6-3 02:10～03:00
2 试验参数测量
本次试验测量参数主要借用机组DCS系统采集的运行参数，通过通讯点在SIS 系统中采集得到。
对于凝汽器背压、大气压力测点，在试验测点上安装试验专用高精度压力变送器，并将信号接入FLUKE2625数据采集仪进行测量采集。
在试验过程中，还需手工记录试验参数，如主机高调门及背压机调门开度、引风机出口静叶挡板开度、DEH部分数据等。
3 机组运行方式及系统隔离
3.1 机组的运行方式
为了保证机组负荷的稳定，试验前撤出了AGC，向电网调度申请“固定负荷运行”，由于运行人员对背压机调阀的调节特性尚未完全掌握，机组协调控制仍旧投入。
试验之前，对机组主要的运行参数进行调整。
主蒸汽、再热蒸汽温度尽可能保持
额定，主汽压力在部分负荷工况下采用电厂常规运行方式。
试验过程中，机组主要运行参数的波动允许值如下表4所列。
表4 运行中参数的最大波动和允差
3.2 热力系统隔离
在进行每次试验前，需对机组的热力系统进行隔离操作，以最大程度地减小系统的内漏和外漏，试验期间大致的隔离项目如下所列。
请电厂运行部门配合制订具体的阀门隔离清单，并成立专门的阀门隔离小组，在试验期间负责阀门隔离、泄漏检查等工作。
●隔绝各加热器的危急疏水阀及汽水系统的疏水阀、旁路阀，如疏水阀有明显内漏，
在确定不影响机组安全运行的前提下，需将气动疏水阀前、后的隔离阀关严；
●除氧器向空排汽阀尽可能关小或关闭；
●隔离凝结水至闭式水箱补水，改由凝结水输送泵补水；
●停止锅炉吹灰、放汽等汽水损失。
试验期间对外供热流量较大，为保证机组的安全性，本次试验期间热井补水调阀投入自动，保持热井水位的稳定，认为补水量基本与对外供热流量持平。
另由于供热管路的布置，#7机组汽动引风机的背压机排汽经辅汽母管后对外供热，辅汽母管与#6机组的辅汽母管隔离门无法关闭。
3.3 试验持续时间及参数记录间隔
每个负荷段试验的持续时间为1～2小时，试验开始前还需一定时间用来准备工作及机组参数稳定时间，每个试验工况的正式记录时间不少于1小时。
由机组DCS系统、FLUKE采集的试验参数，每1分钟记录1次，其它人工记录项目则根据实际需要确定参数记录时间间隔。
4 试验计算方法
1、背压机的相对内效率（含阀门压损）采用进、排汽的焓降变化与理想焓降的比值计算，背压机－引风机组合效率通过引风机的实际有效功率与背压机实际消耗的蒸汽热能之间的比值（焓降效率方法）来计算得到；
2、各试验负荷下机组现有与原有对外供热方式下的经济性对比计算的前提是按照相同的供热流量（认为供热参数均达到热用户要求），相同的发电机电功率的前提下，仅仅由冷再汽源节流降压供热、引风机、增压风机电能驱动的运行方式与一级再热器出口部分蒸汽经背压机做功带动引风机，并撤销增压风机，背压机排汽对外供热的运行方式比较。
即改造前后机组对外生产的热产品与电产品相同，比较两种方式下的煤耗指标、厂用电指标及经济性收益指标。
因此背压机用汽在一级再热器的吸热煤耗与引风机、增压风机节省的电功率价值进行对比，便可比较出改造前后的经济性收益。
5 试验结果与说明分析
5.1 试验计算结果
本次试验各负荷工况所采集的计算数据如下表所列：
表5 各试验工况试验数据表
本次试验各负荷工况计算结果如下表所列：表6各试验工况计算结果数据表
按照100%、75%、50%额定负荷段的年运行小时数，汽动引风机改造后现有的供热方式下与原有供热方式对比，每年可节省标煤约9680吨，年经济收益为2245.02万元。
5.2 试验结果说明及分析
1、表6中引风机－背压机的组合效率是根据引风机A、B的有效功率与背压机A、B 各自消耗的热能量的比值计算而来，背压机A、B消耗的热能根据各自所用汽源的进排汽参数及流量计算所得。
由于引风机7A、7B出口烟气流量测点严重堵塞，无法进行引风机7A、7B风量测试工作，因此在引风机A、B的有效功率计算中假设引风机A、B侧的风量分配均匀，使得引风机A、B的有效功率计算值较为平均，因此最终计算所得的引风机－背压机A、B的组合效率互相之间会产生一定的偏差。
2、在经济性指标计算中主要考虑了背压机所用汽源在一级过热器中的吸热所多消耗的煤量，并与引风机及增压风机原有消耗电功率进行对比。
另外还考虑了背压机轴封耗汽（直接排空）及沿途管路所产生的汽水损失，导致了对外供热流量的减少，该部分作为损耗计算在多消耗的发电煤耗里。
3、汽动引风机改造后由于烟风管路布置不合理使得烟风出口阻力增加了0.8kPa，由此带来引风机的功耗增加。
应电厂方要求，单独计算了引风机增加的功耗，并在经济性计算中把该部分损耗折算成标煤耗，作为可以预见的节能潜力，在计算多消耗的发电煤耗中予以扣除。
4、汽动引风机改造的经济性收益主要来自于两个方面，一是消除了原先冷再汽源供热时的节能降压损失及低负荷引风机出口静叶挡板小开度时节流损耗；二是用蒸汽热能替代电能由热、电两种产品的价格差所带来的经济收益。
5、低负荷时由于风量下降引风机的功耗需求降低幅度大于背压机汽源参数的下降幅度，导致在600MW负荷以下背压机排汽温度过高，对机组的安全性及经济性均有不利影响。
从表6的13行～15行数据发现，100%负荷时背压机的排汽焓与冷再焓值相差不多，而到75%负荷时背压机的排汽焓比冷再焓值高出80～90 kJ/kg，50%负荷时虽然背压机进汽混合了部分冷再汽源，但排汽焓比冷再焓仍高出50～60 kJ/kg。
在同样达到供热参数的情况下，供热部分收益只与流量相关，因此高焓值的供热蒸汽显然是不划算的。
若按照75%负荷时背压机排汽参数接近冷再焓值计算，每小时可节约0.25t标煤，经济收益212元/小时。
建议对外供热运行时，严格控制背压机的排汽温度，通过冷再汽源与一级再热器出口汽源的混合比例，使得背压机排汽参数刚好达到供热需要，这样可以减少背压机所用汽源在一级再热器中的吸热，降低机组整体的煤耗率。
附表1、热力性能（验收）试验质量控制实施情况表
工程项目名称：国电北仑电厂＃7机组汽动引风机改造后性能试验报告
项目负责人：楼可炜
日期：2011 年 6 月19 日
附表2 （汽机热力试验）危险源预控措施表项目名称：国电北仑电厂＃7机组汽动引风机改造后热力性能试验
确认人：楼可炜。