城市轻轨高架桥连续箱梁时效变形试验_雷家艳
《西安建筑科技大学学报》(自然科学版)第51卷(2019)总目次
《西安建筑科技大学学报》（自然科学版）第51卷（2019）总目次第1期（总第224期）基于支持向量机的钢结构隐性损伤磁记忆识别研究.......低磷浓度下普通小球藻的生长及其叶绿素荧光特性研究…… 装配式建筑的系统论研究..............................受酸腐蚀砂岩物理化学及力学性质的试验研究............基于土水特征曲线硫酸盐渍土渗透吸力试验研究.........强震作用下巨型网格结构的抗倒塌性能研究..............无粘结预应力活性粉末混凝土梁疲劳全过程应力计算方法研究 利用TLS 技术测定闭合节理直剪试验剪切面面积.........矩形柱体气动性能的流场机理研究......................考虑施工不确定性的斜拉桥张拉方案优化................装配式预应力槽型板在人防荷载作用下的抗爆性能研究……硝酸侵蚀喷射混凝土 NCV 扩散研究 ......................FRP 筋混凝土梁正截面受弯承载力模型分析 ....................孙艺嘉，吴人性化校园水岸空间植物种植设计研究一以山东建筑大学映雪湖景区为例••… 陕北河谷川道小城镇水适应景观设计策略初探……乌鲁木齐某数据中心热环境分析及气流组织优化研究苏三庆，韦璐茜，王 威，等（1 ） 王晓昌，许郝际平，薛霍润科，韩可，黄悦，等（7 ）强，黄育琪，等（14） 飞，李曙光，等（21）毛雪松，张腾达，刘飞飞，等（27）王泽茁，宁尧尧（32）王义翔，汪建群（39 ）震，谢强， 林伟群，代 衡，王旭东， 阳，曹家豪，王家滨，牛荻涛（75）涛，王征，等（83） 任震，周觅（91）李峰,••…罗许国， 杨荣华，万••…杜晓庆,段瑞芳，冉潘亮，潘等（46 ）钦(51 )等（59 ）等（67 ）...........刘华，雷振东（97 ）黄 翔，李婷婷，刘凯磊，等（104）拉萨新民居建筑冬季室内热环境影响因素分析刘艳峰，胡筱雪，周 勇，等（109）西安城区绿地雨水下渗特征与影响分析张建锋，董旭辉，刘 茵，等（H6）喷泉水景的复氧与控藻能力研究海继平，杨成建（122）上海地区风驱雨气候特征分析.....................................................穆海振（128）矩形及楔形装置蓄热性能的对比实验研究..........................胡志培，李安桂，高 然（134）寒冷地区三甲医院建筑能耗评价指标研究 ..........................石 媛，闫增峰，刘加平（140）国际工程EPC 总承包商联合体伙伴优选研究——基于任务和情境视角.........卢梅，李卓元（147）第2期（总第225期）超宽混凝土主梁斜拉桥收缩徐变效应分析......................黄新，贾 焊，李建慧，等（155）基于UHPC 材料的高性能装配式桥梁结构研发..............................邵旭东，邱明红（160）含水量对珠三角软土时效变形特性影响试验分析与模型研究.....童华炜，方晓填，刘柱辉，等（168）陶瓷粉再生混凝土氯离子扩散性能研究 ........................彭跃辉，黄琳雅，陈梦成，等（177）太沙基地基极限承载力的三剪应力统一强度理论解 ..............高江平，胡海波，孙世界，等（186）先装拔出法检测配筋RPC 抗压强度试验研究.................................卜良桃，宋扬逸（192）面向双层交通的混凝土箱梁桥弹性试验研究....................祝明桥，颜泽峰，陈 林，等（198）偏高岭土改善灰土强度的试验研究 ............................刘春龙，刘乃飞，刘奉银，等（206）........... 薛建阳，浩飞虎（212） 李晓琴，陈前均，陈建飞，等（219）••…黄振宇，隋莉莉，王 芳（223）••… 张紫祥，刘爱荣，钟子林（230） 杨敏，李宏儒，李 宁，等（235） 许玮潼，杨树桐，孙 赫，等（243） ••… 陈圣疆，关瑞明，陈伟强（249）••… 袁 琳，王 瑶，袁 琳（259）李安桂，黎宇伟，张 莹，等（268）应县木塔倾斜及扭转分析.........................中低速荷载下FRP 与混凝土界面本构模型开发 .......超轻质高延性水泥基材料力学性能研究.............集中荷载作用下FRP 圆弧拱的面内非线性弹性失稳研究库水位上升对茨哈峡4 #倾倒体的稳定性研究.........碱激发矿粉海水珊瑚骨料混凝土力学性能研究.......南平武夷名仕园酒店建筑设计创作探索.............基于GIS 的明清蜀地风水塔人文景观营建研究 .......基于鲁地拉水电站主变室的SF 6泄漏特性研究 .......跃温层厚度对内波破坏水体分层特性的影响....................孙 昕，陈笑涵，刘兴社，等（275）信号分子OHHL 对厌氧同步脱氮除硫的影响....................徐金兰，张苗佳，丁可帅，等（281）MAAO 工艺处理低碳氮比污水时流量的优化控制................李志华，秋 亮，吴晓婷，等（288）地下综合管廊全寿命周期风险评估与分析...................................张勇，张然然（294）中国建筑业碳排放效率区域差异及收敛性分析——基于SBM 模型与面板单位根检验.......................................................... 宋金昭，郭芯羽，王晓平，等（301）第3期（总第226期）时 伟，邵琪琳，董炳寅，等（309）深厚粉细砂场地8 000 kN • m 能级强夯振动衰减规律研究交通荷载作用下古建筑木结构柱顶水平速度计算研究............胡卫兵，杨佳，吴严辉，等（315）上拔荷载作用下斜桩承载变形性状数值分析........................曹卫平，高帅鹏，秦强毅（321）钢箱梁竖向波纹腹板剪力与磁记忆场强关系的试验研究.........王 威，任英子，苏三庆，等（327）贝壳型单层网壳结构流场数值模拟与风洞试验对比研究.........张树光，路平平，赵中伟，等（337）矿物掺合料和CLDH 对水泥基材料氯离子固化性能研究.........李 东，朱月圆，耿健，等（344）基于三次曲线模型CFG 桩复合地基中性点位置计算.............郅 彬，李 戈，武李和乐，等（350）高温下600 MPa 级高强钢筋力学性能试验研究..................孙传智，王可卿，乔 燕，等（355）基于孔隙水赋存状态的非饱和土吸力量测分析..............................李彦龙，张小辉（362）基于爛权-未确知测度理论的装配式建筑施工安全风险评估.......李文龙，李慧民，孟 海，等（369）热阻式沥青混合料的隔热降温特性与路用性能评价 ..................李彩霞，杨建华，张 苛（375）混凝土环境中GFRP 筋抗拉性能加速老化试验研究..................代 力，江祥林，何雄君（383）地域性视角下的西藏小城镇设计研究——以鲁朗国际旅游小镇总体城市设计为例.............................................................. 陈可石，李 丽，卓 想（389） 基于GIS 的黄土高原地区农村居民点用地整理潜力综合评价.........撒利伟，孙业鹏，谷 宁（396）开发权转移中的可转移区域选址模型构建——以南京中心城区江南片为例.......................................................... 叶如海，杨文意，蒋 伶，等（403）基于视觉感知和行走行为的室内空间形态研究.....设计前期中小学空间规模的优化.................. 基于超细水雾作用下的地铁站台空间火灾烟气温度特性 变流量空调水系统稳定性的定量评价..............陈星，刘义（411）焦尔桐（418）••…李安桂，成劲光，高 然（426） 孟庆龙，王文强，郭雪丽，等（432）供水管网漏损影响因子相关性特征模拟与动态分级控制基于BP神经网络及爛权灰靶法的分包商选择研究……脂肪族高效减水剂的合成研究与应用..............第4期（总第227期）有关大地磁场对金属磁记忆信号影响的数值模拟............混凝土结构跳仓作业方案设计难点与温度应力分析.........冻融循环条件下膨胀土力学特性试验研究..................基坑开挖对既有复合地基单桩的位移性状影响分析.........高层剪力墙抗震理论发展——从高强高刚到震后可恢复设计…浅埋地铁隧道下穿高速公路施工方法比选..................基于云模型的综合管廊规划方案评价......................黄土地区深大基坑桩锚支护结构监测与数值分析............酸碱污染对Q黄土湿陷表征影响的试验研究................湿陷性黄土场地竖向承载灌注桩浸水试验研究................长周期地震动脉冲特性对RC框架结构响应的影响研究.......基于贝叶斯网络的隧道围岩失稳风险分析..................钢-UHPC组合梁桥面板静承载能力比较分析................文化整体论视角下的传统村落保护规划探析一以合然村为例建筑全生命周期碳足迹评价标准发展历程及趋势研究.......吐鲁番地区居住建筑室内热环境研究......................严寒地区主被动太阳能协同采暖室内舒适度研究............关中地区下沉式窑洞冬季室内热环境测试研究..............安全疏散视角的地下街步行路径自然采光分析.............. pH值对短程反硝化及N2O释放特性影响..................探求绿色建筑的研究概况和前沿热点——基于CNKI的统计分析刘晓然，王威，杨谆，等（440）••…卢梅，杨佳兴，张喜临（447）...................赖华珍（457）苏三庆，马小平，王威，等（463）............李东，彭程（471）时伟，张亮，杨忠年，等（480）李连祥，陈天宇，白璐，等（486）王威，任英子，苏三庆，等（493）宋战平，王凯蒙，王涛，等（503）李锐，李婷，景亚杰，等（511）许健，杨少飞，吴海洋，等（517）刘华，张硕成，鲁洁，等（525）……张磊，罗少锋，鲁洁（532）王博，杨柯，刘伯权，等（538）...........黄金，赵淼（545）冯峥，李传习，邓帅，等（551）••…李军环，李冬雪，夏勇（559）••…张楠，杨柳，罗智星（569）••…陈洁，杨柳，罗智星（578）李金平，王兆福，王航，等（584）...........李雪平，崔羽（591）••…潘崟，颜勤，罗雪（597）廖正伟，贺酰淑，陈宣，等（605）桂智刚，吴海西，沈波（610）第5期（总第228期）不同应力状态下Q235钢板件磁信号变化的试验及金相图谱研究……苏三庆，胡敬余，王威，等（617）橡胶混凝土低温抗折性能试验研究...........................................薛刚，林大地（623）钢结构仿古建筑带斗棋檐柱延性及刚度分析..........................薛建阳，浩飞虎，马林林（629）具有规则粗糙度的类岩石节理剪切力学性质试验研究............谢强，宁越，王晶晶，等（635）疲劳荷载下锈蚀钢筋混凝土粘结性能研究......................王柏文，刘扬，王龙，等（643）渗透压力作用下灰岩单轴压缩变形特性研究........................宋战平，肖珂辉，杨腾添（649）中法公路涵洞水文设计方法对比..............................毛雪松，徐旺，臧芝树，等（654）大跨度双曲屋盖分区风压系数研究.................................孙芳锦，徐中豪，梁爽（660）大承载力端承摩擦桩承载性状试验研究........................郅彬，任毅龙，周宁，等（669）地震作用下锚固滑坡的动力响应特性研究................ 基于电化学阻抗谱的氯离子侵蚀混凝土研究.............. 大跨暗挖车站叠合初支拱盖法施工适应性研究............ Q460D高强钢及对应的ER55-G型焊材的GTN模型参数标定高强钢板-螺栓连接副抗拉性能试验研究..................基于贝叶斯理论的氯离子扩散系数计算模型.............. 基于动态模量和三层式车辙试验的车辙深度预估.........基于GIS技术的城市大气污染物扩散模型研究............ 拉卜楞寺之建筑营造技艺与传承........................超大规模高中校园用地适应性指标优化策略研究.........低浓度双氧水提高原油污染土壤氧化效果的实验研究.....内蒙古地区太阳能-地源热泵系统运行特性研究............ 空气净化器性能的实测与分析..........................既有民用建筑节能改造EPC主体激励演化博弈分析.......••…任祥，汪班桥，李楠（676）••…姜凤娇，贡金鑫，王幻（682）赵迎，霍奇，宋战平，等（688）••…廖芳芳，唐书凯，涂立尚（695）段留省，周天华，苏明周，等（704）...........罗大明，张桂涛（710）••…杨永红，张尚龙，张倩（717）••…吕楠，赵敬源，张鹏（724）••…高琦，孟祥武，罗戴维（729）••…罗琳，李志民，罗厚安（735）••…徐金兰，郭玉琴，郭阳（743）金光，张宏葛，郭少朋，等（751）••…杨秀峰，夏利梅，周雪涵（757）杨艳平，刘晓君，王博俊，等（763）第6期（总第229期）门式刚架工字钢柱应力集中与磁记忆效应对应关系的试验研究……苏三庆，葛静，王威，等（771）自复位RC框架柱脚抗震性能模拟分析研究......................杨溥，洪基豪，杨熠明，等（775）稻壳灰/硅藻土复合调湿材料研究..............................胡明玉，蔡国俊，付超，等（784）新型石蜡防水剂对磷建筑石膏性能的影响......................赵志曼，王思骅，全思臣，等（791）卸料角度和粒径分布对级配碎石粗集料均匀性影响研究.........胡力群，夏明达，夏爽，等（797）牛粪灰（CMA）颗粒尺寸对水泥浆流变性的影响试验研究.........陈新孝，周述光，王有熙，等（804）土压平衡矩形顶管正面附加推力对地表隆起变形影响研究.......许有俊，张治华，史明，等（814）综合管廊大角度斜穿地裂缝的变形及受力特征研究..............王启耀，卢刚刚，张亚国，等（825）钢管约束钢筋混凝土受压构件力学性能试验研究................高春彦，刘明洋，段雅鑫，等（833）不同侧覆土厚度条件下连拱隧道的偏压特性研究................张成良，张金瑞，曹孟潇，等（839）不同使用年限的柏木基本材料力学性能试验对比研究............刘德贵，陈科材，邓云毅，等（846）风干与饱和堆石料强度与变形特性试验研究....................陈鸽，朱俊高，袁荣宏，等（853）高硫尾砂胶结充填体强度影响因素实验研究及应用..............郭进平，强浩，王小林，等（859）张家岩隧道水平层状泥岩段爆破优化研究......................陈正林，蒲文明，陈筑，等（865）邻近边坡地铁车站基坑顺逆结合施工稳定性分析...................刘毅，张勇，袁青，等（873）基于小学生放学途中社会关系的旧城更新策略研究——以西安旧城为例…周志菲，阎飞，李昊（882）基于二元超阈值模型的空调室外计算干湿球温度确定方法研究……刘艳峰，吴美玲，王莹莹，等（890）改性石榴皮生物炭对水中低浓度硝氮的吸附性能研究............王怡，陈琳风，王文怀，等（899）固态水膜对土中力链传递的影响机理.......................................段晓梦，邵龙潭（905）基于蒙特卡罗模拟的建筑中水回用效益模型应用研究............朱天琳，王广智，倪棵，等（909）综合管廊PPP项目使用者付费与财政补贴联动调整研究......................罗福周，王冠楠（917）（第51卷卷终）。
轻轨连续箱梁沉降观测及控制技术范本
轻轨连续箱梁沉降观测及控制技术范本一、引言轻轨交通系统在城市交通中的应用越来越广泛，而轻轨的连续箱梁是轻轨系统中的重要组成部分。
连续箱梁的沉降观测及控制技术对于确保轻轨系统的安全运营具有重要意义。
本文将介绍一种轻轨连续箱梁沉降观测及控制技术范本，旨在提供技术参考和指导。
二、轻轨连续箱梁沉降观测技术轻轨连续箱梁沉降观测是指通过一定的方法和工具对轻轨连续箱梁的沉降进行实时监测和记录。
其目的是及时掌握和评估轻轨连续箱梁的沉降情况，为后续的沉降控制提供可靠的数据基础。
1. 观测点布设观测点的布设是连续箱梁沉降观测的基础。
观测点的设置应考虑连续箱梁的结构特点和沉降分布情况，一般应选取连续箱梁的中央轴线及两侧对称位置作为观测点的布设区域。
观测点应均匀分布，数量应足够，以确保全面观测到连续箱梁的沉降情况。
2. 观测仪器的选择与安装连续箱梁沉降的观测需要借助一些专用仪器设备。
常用的观测仪器包括沉降计、水平仪、光电测距仪等。
观测仪器的选择应考虑精度、稳定性和实用性等因素。
在安装观测仪器时，应保证仪器的准确水平，并固定好，以免因仪器摇晃和偏斜导致数据不准确。
3. 观测数据的处理与分析观测到的沉降数据需要进行处理和分析，以得出准确的沉降结果。
数据处理一般包括数据的整理和修正、数据的统计和分析等。
在数据整理和修正时，应排除异常数据和误差，确保数据的准确性。
数据统计和分析可以采用统计学方法和图像化处理，以直观地展示和分析沉降情况。
三、轻轨连续箱梁沉降控制技术轻轨连续箱梁沉降控制技术是指通过一系列的措施和方法，对轻轨连续箱梁的沉降进行有效控制，保证轻轨系统的安全运营。
1. 控制工程施工连续箱梁的沉降控制应从工程施工阶段开始。
在施工过程中，应严格按照设计图纸和施工规范进行操作，确保连续箱梁的施工质量和稳定性。
例如，在箱梁的预制过程中，应控制好混凝土的含水量和固化时间，防止初期沉降过大。
2. 沉降控制监测沉降控制监测是在轨道系统运行前和运行期间对连续箱梁沉降进行实时监测和分析。
高架段监测方案
工程高架段监测专项方案目录 (2) (2) (3) (5) (5) (5) (5) (6) (6) (6) (8) (8) (8) (9) (9) (10) (11) (11) (14) (15) (15) (15) (16) (17) (17) (19) (19) (19) (19) (20) (20) (21)第一章总则1.1 为规范化、高质量、高效率实施轨道交通高架桥梁监测，确保测量工作的质量，特制定本标准。
1.2 本标准适用于轨道交通11号线南段工程高架桥梁段立柱检测及预制U型梁及现浇连续梁的徐变测量。
1.3 徐变测量内容含工程线路的巡视工作。
1.4测点点号必须统一编制，不得重复。
测点编号的方法为：梁号-S-测点号（上行线），梁号-X-测点号（下行线）；测点顺序为，按里程增大方向，从1~n 编号，并在实地用红油漆注记。
1.5 预制U型梁的测点布设结合U型梁制梁设点，现浇连续梁测点布设结合桥梁施工设点，测量工作开始与桥梁架设施工同步，在铺轨工作开始时结束。
1.6徐变测量实施按《国家一、二等水准测量技术规范》（GB 12897-2006）和申通集团相关文件执行，同时还应符合其它相关规范、标准的规定及特殊情况下的业主、设计、监理、施工的其他文件要求。
1.7每次完成徐变测量后提交测量成果，成果资料一式三份；完成全部徐变测量工作后提交成果资料除测量成果外，还包含监测方案、测点布图、测量总结等，验收合格后由委托方交付运营维保单位，成果资料一式四份。
第二章测量内容与技术要求一、测量内容与技术要求1.1、高架桥梁段立柱检测①.平面与高程控制检测；②.桩位施工前完成对桩位中心坐标检测；③.立柱施工前对承台中心位置检测；④.桥面结构施工前完成横梁中心（或柱、墩顶帽中心）位置与高程检测；1.2、高架桥梁（预制U型梁和现浇连续梁）徐变测量①.U型梁监测点布设要求②.监测点埋设；③.现浇连续梁监测点布设要求④.测量基准点；⑤．地面加密点⑥．地面-高架联测⑦．高架加密点测量⑧．徐变监测点测量二、外业作业的原始记录要求外业作业的原始记录要求满足《轻轨交通工程测量规范》和《上海轻轨交通测量工作管理办法》要求的外业记录表式和成果表式,各项观测精度指标满足规范要求。
探讨钢箱梁桥温度场有限元模拟及其敏感性
探讨钢箱梁桥温度场有限元模拟及其敏感性国内对于桥梁温度场的研究早期多集中于混凝土箱梁，对于钢箱梁温度场的研究起步较晚，混凝土箱梁温度场的研究方法可对钢箱梁起到一定借鉴作用。
Emerson M在1976年夏季和1979年的冬季分别对混凝土桥、组合梁桥和钢桥进行了为期15天的连续温度监测，提出桥梁的有效温度概念，且给出相关的影响因素；并通过对实测数据进行分析，提出一种利用阴面温度的变化函数来评估混凝桥、组合梁桥和钢桥的每日有效温度的计算方法，并对其精确度的局限性进行了讨论[1-6]。
东南大学雷笑对一座具有100mm沥青铺装层的预应力混凝土箱梁桥进行了为期2年的温度监测，在实测数据的基础上采用统计分析的方法对混凝土箱梁的日照温差代表值進行了分析计算[7]。
华南理工大学陈家齐对湛江大桥施工过程中钢箱梁的温度分布进行监测，通过对温度监测数据进行回归分析，发现钢箱梁截面沿腹板高度方向温度分布呈非线性，并提出适用于湛江地区夏季钢箱梁的温度梯度模式[8]。
一、钢箱梁温度场有限元分析步骤（1）选定单元类型、设置材料属性由于钢箱梁钢板较薄，忽略钢板沿厚度方面的热传导，因此钢板选用SHELL57单元进行模拟。
SHELL57为4边形4节点单元，具有平面内传热能力的三维热壳单元，不具备沿单元厚度方向上的传热能力。
（2）钢箱梁模型及网格划分钢箱梁有限元模型网格划分单元尺寸为25mm。
（3）定义分析类型本节所进行的钢箱梁温度场分析为瞬态分析，在分析的时间段内外界大气温度和太阳辐射强度随着时间的变化而变化，因此将分析类型定为瞬态分析。
（4）施加温度荷载施加的温度荷载为初始温度、太阳辐射和对流荷载。
二、钢箱梁温度场敏感性分析2.1 大气温度对钢箱梁温度分布的影响晴天大气温度全天的温度变化具有较好的规律性，全天大气最低温度一般出现在早上6点左右，大气最高温度一般出现在下午14点半左右，因此桥梁结构的全天气温变化可采用正弦函数进行描述。
前六届全国交通科技大赛获奖情况
丁，尚立伟 11 “白色家电”再制造物流中心设计与方案模拟
……………………………………………吉林大学 罗勇，韩佳 辰，张俊超
12曲线出入口隧道交通模拟与交通安全设计 …………………………….武汉理工大学 郭磊，常自鸣，许强 强，王亮，王延锋
织方案设计
程学院
26
城市多路交叉口管理与控制 方式研究
交通工程
江苏大学
27
兰州市安宁区新建道路交通 量预测
交通工程
兰州交通大 学
28
基于BRT优先的信号控制系 统
交通工程
南京理工大 学
29
基于GIS的一体化公共交通 出行查询系统
交通工程南京理工大 学30源自用于汽车的机械式巡航装置 设计
交通运输
南京农业大 学
7 同济大学多校区间公共交通服务系统服务 ………………………………………..同济大学 马士江，钟秀，
周维，张觐，周佳
三等奖
8 北京市城市交叉口安全研究------提高交通弱势群体的安全性 研究 …………………………………..北京工业大学 孟虎，张海婵，
马保龙
9 T型轨道静态几何参数检查仪的研制 ………………………………………………中南大学 刘刚，梁 海啸
太原科技大 学
36
城市快速路单进口匝道流入 控制方法研究
交通工程
同济大学
37
信号控制交叉口车道功能动 态利用管理系统
交通工程
同济大学
38
微循环公交系统设计的新思 道路与铁道
路
工程
同济大学
39 弧形双排抗滑桩新型结构体 道路桥梁与 武汉理工大
地铁分期建设对沿线环境振动影响的测试研究与探讨
论坛园地地铁分期建设对沿线环境振动影响的测试研究与探讨叶利宾1，田桂英1，程朝伟2（1. 北京市地铁运营有限公司，北京 100044；2. 中国铁道科学研究院集团有限公司城市轨道交通中心，北京 100081）1 引言地铁因其具有节约用地、速度快、运输能力强、安全舒适以及准时等优点，已成为我国主要城市解决交通拥堵、出行耗时等民生问题的重要手段。
截至2022年12月31日，中国内地地铁总长度达8 008.17 km [1]。
随着地铁开通线路逐渐增加，线网逐渐加密，沿线居民数摘 要：随着地铁运营线路的不断增加，以及人们对生活环境质量的日益关注，地铁沿线居民的振动投诉问题越来越普遍。
在地铁线路分期建设时，由于上下行轨道类型的差异以及各期车辆服役状态的不同，沿线环境经常会出现振动问题。
文章在某线路分期建设的背景下开展现场振动测试研究，并对实测数据进行深入分析，包括振动加速度时域指标、频谱特性以及隧道壁 Z 振级等。
研究结果表明，远轨减振措施不足和部分列车状态不良是产生振动过大的主要原因。
文章可以为后续地铁线路分期建设提供借鉴，同时为减振设计提供参考，减少振动扰民问题的发生。
关键词：地铁；分期建设；环境；振动；减振； 现场测试 ；研究中图分类号：U213.9基金项目：北京市自然科学基金——丰台轨道交通前沿研究联合基金项目 (L221001); 面向声-振综合管控的城市轨道交通车辆/轨道养护维修策略研究 (2022YJ041); 基于轨道动态几何检测数据的精调技术及实践研究 (2022ZXJ005)第一作者：叶利宾, 男, 高级工程师引用格式：叶利宾, 田桂英, 程朝伟. 地铁分期建设对沿线环境振动影响的测试研究与探讨[J]. 现代城市轨道交通, 2024(03): 118-125. YE Libin, TIAN Guiying, CHENG Chaowei, et al. Test, research, and discussion on the effect of the phased construction of metros onenvironmental vibration along railway lines[J]. Modern Urban Transit, 2024(03): 118-125.DOI:10.20151/ki.1672-7533.2024.03.019量也在不断增加，同时，人们对生活环境的要求也越来越高，导致地铁沿线的居民对振动和噪声的投诉日益频繁。
轨道交通高架桥梁(65+110+65)m连续梁抗震性能分析
本 桥为 南京 地铁 宁 天城 际一期 工程 跨越 马汊 河 而设 ， 考虑 桥下 Ｖ 级 航 道 的通 行 及 泄 洪 要 求 ， 采 用
了（ ６ ５ ＋ １ １ ０＋ ６ ５ ） ｍ连续梁方案。连续梁采用单箱
单 室 直腹 板 箱 形 截 面 ， 梁高 ３ ． ６～７ ． ０ ｍ， 梁宽 ８ ． ８
图２ （ ６ ５ ４ － １ １ ０＋６ ５ ） ｍ连续梁计算模 型
表３ （ ６ ５ ４ － １ １ ０＋ ６ ５ ） Ｌ Ｔ Ｌ 连续梁多遇地震反应谱 内力
其中 ２号主墩为固定墩 ， ３号主墩 、 １号边墩 、 ４
号边 墩为 活动 墩 。根 据 图 ２全 桥 有 限元 模 型 ， 对 该 桥 进 行 了模 态分析 ， 并 且 以此 动 力 特 性 为 基 础进 行 结 构 地震 响应 计算 。本文 主要分 析 了连续 梁结 构 前 ８阶频 率 ， 频 率值 和振 型描 述详 见表 １ 。
Ｅ —ｍａ ｉ ｌ ： １ ６ ３
一
２ ） 线路 ： 双线直线 ， 线间距 ３ ． ６ ｍ；
３ ） 轨道 结构 ： 无 砟轨 道 ；
ａ ｊ ｉ ｎ ｇ ＠１ ６ ３ ． ｃ ｏ ｎ ｒ
２ ２ ６
四川建筑科学研究
第４ ０卷
４ ） 设 计 活载 ： ４列 编组 ， 轴重 １ ４ ０ ｋ Ｎ； ５ ） 二 期恒 载 ： ８ ５ ｋ Ｎ； ６ ） 地 震力 ： Ａ ＝ ０ ． １ ５ ｇ ， Ｔ＝ ０ ． ４ ５ Ｓ 。
中图分类号 ： Ｕ ４ ４ ２ ． ５ ５ 文献标 志码 ： Ｂ 文章编号 ： １ ０ ０ ８— １ ９ ３ ３ （ ２ ０ １ ４ ） ０ ｌ 一 ２ ２ ５— ０ ４
０ 前 言
梁体连续梁徐变观测实施方案
新建吉林至珲春铁路重点控制工程JHSKⅡ标大川屯3#特大桥40m+64m+40m连续梁徐变观测实施方案编制:审核:审批:中铁大桥局新建吉林至珲春铁路重点控制工程JHSKⅡ标项目经理部二工区2013年06月目录一、总则 (1)1.1、适用范围 (1)1.2、工作依据 (1)二、组织管理 (2)2.1、职责分工 (2)2.2、工作程序 (2)三、通用要求 (3)3.1、沉降变形测量等级及精度要求 (3)3.2、沉降变形监测网主要技术要求及建网方式 (3)3.3、沉降变形测量点的布置要求 (5)3.4、沉降变形监测测量工作基本要求 (5)3.5、沉降变形监测观测具体要求 (6)四、专业要求 (9)4.1、梁体工程 (9)4.1.1、工程概况 (9)4.1.2、变形控制标准 (9)4.1.3、变形观测方案 (9)4.1.4、观测资料要求 (11)4.1.5、观测频次 (12)4.1.6、沉降评估 (12)4.1.7、其他 (13)五、人员设备及质量保证措施 (14)一、总则为了更好的对吉图珲客运专线路基（含过渡段）、桥梁、涵洞等线下工程的沉降变形观测，保证工程测量工作的顺利进行，规范本项目的测量工作，使测量工作规范化、制度化，特制定本方案。
1.1、适用范围本方案适用于吉图珲客运专线铁路土建工程梁体工程施工过程中的沉降变形观测及评估。
1.2、工作依据1.《客运专线铁路有砟轨道铺设条件评估技术指南》（铁建设[2006]158号）；2.《客运专线铁路有砟轨道测量技术暂行规定》（铁建设[2006]189号）；3．《国家一、二等水准测量规范》（GB12897—2006）；4．《建筑沉降变形测量规程》（JGJ/T8-2007）；5．《铁路客运专线竣工验收暂行办法》（铁建设[2007]183号）；6．《客运专线有砟轨道铁路施工技术指南》（TZ216-2007）；7．《工程测量规范》（GB50026－2007）；8．《客运专线有砟轨道铁路设计指南》（铁建设函[2005]754号）；9．吉图珲客运专线工程设计文件；10．铁道部有关规定。
浅析现浇变截面连续箱梁施工监控关键技术
Road & Bridge︱112︱2016年10期浅析现浇变截面连续箱梁施工监控关键技术黄颖昭1 杨 翊21.杭州市交通工程质量安全监督局，浙江 杭州 3100142.浙江方圆检测集团股份有限公司，浙江 杭州 310014摘要：钱江通道及接线工程南接线段高架桥现浇变截面连续箱梁为典型桥跨，采用挂篮逐段悬臂浇筑，主梁的线形、内力随着悬臂节段的浇筑变化复杂，实际检测的参数如张拉力、弹性模量、收缩和徐变系数等与设计参数不一致，加上各种环境温度、临时荷载等因素的干扰均有可能导致成桥线形与内力状态偏离设计要求。
施工中选用自适应控制方法，主要通过对结构变形、主梁及墩身应力、温度等监测，预告主梁下阶段立模标高。
该工程在施工过程及成桥阶段表现出的变形状态与理论计算及设计、监控要求一致，成桥线形比较理想。
桥梁施工过程安全，成桥内力满足设计要求。
关键词：现浇；连续箱梁；施工；监控中图分类号：U448.21+3 文献标识码：B 文章编号：1006-8465（2016）10-0112-021 桥梁概括 钱江通道及接线工程主线为高架桥，桥梁上部主要结构形式为现浇变截面连续箱梁和现浇等截面连续箱梁。
其中跨径组合45+75+75+45m 现浇变截面连续箱梁为典型桥跨，采用单箱五室的截面，顶板宽33.0m，底板宽度约24.0m，墩顶梁高5.0m，跨中梁高2.0m，是本次监控的重点和难点。
该桥跨采用挂篮逐段悬臂浇筑，主要施工工序为：施工桩基础、承台、桥墩及桥台；支架现浇墩顶0#块；0#块安装挂篮，挂篮悬浇1号梁段混凝土；挂篮前移，对称悬臂浇筑2～9号梁段箱梁主体；边跨段支架现浇、合拢；拆边跨支架，解除主墩临时锚固，完成体系转换；中跨合拢；施工桥面系，成桥。
2 施工监控总体思路该类型桥跨采用挂篮逐段悬臂浇筑，主梁的线形、内力随着悬臂节段的浇筑变化复杂，实际检测的参数如张拉力、弹性模量、收缩和徐变系数等与设计参数的不一致，加上各种环境温度、临时荷载等因素的干扰均有可能导致成桥线形与内力状态偏离设计要求，某些高墩身悬浇项目偶尔会出现合拢时候高差比较大或者平面错开的情况，造成严重的工程质量隐患甚至工程质量事故。
同济大学建筑工程系
同济大学建筑工程系钢与轻型结构研究室2009年度年报本年报统计日期：2009.01.01~2009.12.312010年1月编印钢与轻型结构研究室2009年度报告（2010/01/15完稿）（1）人事变更3月：硕士研究生程欣（导师陈以一）经提前攻博方式转为博士研究生（导师陈以一）、硕士研究生闫伸（导师赵宪忠）经提前攻博方式转为博士研究生（导师赵宪忠）。
3月：研究生汪文辉（导师陈以一）通过硕士学位论文答辩。
毕业后到上海机电设计研究院工作。
3月：硕士研究生史炜洲和刘永强（导师童乐为）通过学位论文答辩，毕业后分别到上海建筑设计研究院和广州市设计院工作。
5月：硕士研究生周丽瑛（导师童乐为）因2008年赴英国一公司实习一年，推迟一年于2009年5月通过学位论文答辩，毕业后到新加坡城市道路建设管理局工作。
5月：研究生董柏平、石运东（导师陈以一）通过硕士学位论文答辩。
毕业后董柏平到美国Leigh University攻读博士学位，石运东到日本京都大学攻读博士学位。
5月：研究生邰慧（导师赵宪忠）通过硕士学位论文答辩。
毕业后到华东建筑设计研究院有限公司工作。
6月：博士生研究生孙建东、王新毅、顾敏（导师童乐为）通过学位论文答辩，毕业后分别到山东省建筑科学研究院、南昌工程学院土木系、同济大学建筑工程系工作。
7月：童乐为教授、赵宪忠副教授分别担任新一届建筑工程系主任和副主任。
7月：日本熊本大学工学博士隋伟宁进入同济大学土木工程博士后流动站，联系导师陈以一。
9月：硕士研究生潘伶俐、吴旗、刘浩晋（导师陈以一）入学。
9月：硕士研究生楼瑜杰、陈颖智、周青、Oluo（尼日利亚）（导师童乐为），博士研究生刘洋、潘春宇（导师童乐为）入学。
9月：硕士研究生王彬、李明、秦如、Chisanga Kaluba（导师赵宪忠）入学。
9月：博士研究生鞠晓臣（2008年9月入学）因获得国家留学基金资助而退学，赴日本名古屋大学攻读博士学位。
10月：硕士研究生李永振（导师赵宪忠）通过硕士学位论文答辩。
灰色预测法在城轨客流预测中的应用
( 1)
( 1) = ( x ( 1) ( 1) , x ( 1) ( 2) , …, x ( 1) ( n ) )
k i=1
其中 x ( 1) ( k ) = ∑x ( 0) ( i ) , k = 1 , 2 , …, n 累加生成的数列可以使任意非负数列变为非减 的递增数列 ,这样使该数列的随机性得到减弱 ,规律 性得到加强 [ 2 ] 。 对 X ( 1) 建立白化方程 : ( ) ( ) ( 1) d x 1 ( t ) / d t + ax 1 ( t ) = u 这是一个一阶单变量微分方程 ,记为 GM ( 1 ,1 ) 。根 据灰色理论 ,取参数列 ^ a = ( a , u ) T , 根据最小二乘 法可以化该式为 :
根据表 2 中 2002 年实际值为 18 003. 51 ,预测 值中 3 、 4、 5 维 GM ( 1 ,1 ) 模型的预测结果最接近实 际值 ;6 、 7、 8 维 GM ( 1 ,1 ) 模型预测结果与实际值误 差较大 。
3维 4维 18 166. 727 8 163. 217 8 0. 898 4
两条线衔接十分紧密重合率很高预测结果误差分析万人次2000原始值预测值109721097215158211511727180035117947312130764相对误差预测结果误差分析万人次1999原始值10921预测值109211097210151582118003511137032143722518166732296301相对误差预测结果误差分析万人次1998原始值预测值相对误1260624126061092150100450210972101215780151582114713931800351178070921551结语经过多次实例计算对灰色预测法在城市轨道交通客流量预测中的应用可得出以下结论构建灰色预测模型的原始数列的维数必须大于等于这对模型的建立以及计算不产生影响但预测值的精度将降低实际值与预测值比较54同济大学土木工程学院建筑工程系200031上海第一作者副教授对我国城市轨道交通混凝土高架桥耐久性破坏的主要形态和破坏机理进行了分析讨论了混凝土结构耐久性极限状态和设计使用年限并从环境分类混凝土的要求小保护层厚度最大裂缝宽度限值构造措施等方面提出了具有实用性的混凝土桥梁耐久性设计方法关键词钢筋混凝土桥耐久性设计方法设计使用年限中图分类号tu312在各国规范中对耐久性设计过去也没有作出明确的要求
时效变形对城市轻轨高架桥二期施工的影响分析
对 于预应力 混凝 土 连续梁 ， 因截面 高度 变化 、 配筋 形 式及结 构工 作环境 复杂 等 原 因 ， 分 别 精 确计 算 混 要
凝 土的 收缩 徐 变 、 预应 力 损失及 环 境 温 、 度变 化等 各 湿 个 因素 引起 的时效 变形 大 小 将 是 极 繁 杂 的 过程 ， 而城 市 轻轨 高架桥 时效 变形 问题 的重 点是 确定 各种 时效 因 素共 同作用下 梁体 的后期 变形 增 长量 ． 因此 ， 文针对 本
１ ． ７ 采用 单箱 单室 箱梁 截 面． 顶 、 板厚 ０ ２ ７ ２ ５ｍ， 梁 底 ．０
ｍ， 准段腹 板厚 ０ ３ 加厚 段腹板厚 ０ ６ 桥面 标 ． ５ｍ， ． ０ｍ， 顶板悬 臂 长 ２ｍ． 混凝 土 等级 为 Ｃ ０ 弹性 模量取 ３ ５ ５， ．５ ×１‘ ａ 预应 力钢 绞 线 采 用 直 径 ｌ ． Ｏ高强 低 ０ ＭＰ ． ５２ 松弛 预应 力 钢 绞 线 （ ／ ２ ４ ９ ５标 准 ） 标 准 强 ＧＢ Ｔ５ ２ —１ ９ ， 度 ｆｋ ６ ａ Ｅ 一１ ９ ×１ ＭＰ ， ｐ＝１８ ０ＭＰ ， 。 ． ５ ０ ａ 张拉控 制应 力 ｄ。 ． ５ ｐ： １３ ５ ０ＭＰ ． 通 钢筋 采用 Ｉ、 。 ＝０ ７ ｆｋ ９ ． ａ 普 Ⅱ 级． 桥梁施 工 采用满 布 支架 现 场 浇 注混 凝 土 的施 工方
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第４ ６卷
第 １期
厦 门 大 学 学报 （ 自然 科 学版 ）
Ｊ ｕ ｎ ｌｏ ａ ｎ Ｕ ｎｖ ｒｉｙ （ ｔ ｒ ｌＳ ｉｎ ｅ ｏ ｒ ａ ｆＸｉｍｅ ｉｅ ｓｔ Ｎａ ｕ ａ ｃｅ ｃ ）
Ｖ ｏ ． ６ ＮＯ． １４ １
在 数 值 上 能 够 很 好 地 估 算 梁 体 的后 期 变 形 增 量 ， 理 安 排 二 期 施 工 时 间 ， 该 高 架 桥 预 应 力 筋 张 拉 ２ ３ 月 后 安 装 桥 合 在 ～ 个 上轨 道 设 施 ， 梁体 后 期 变 形 相 对 增 量 最 大 值 约 为 ３ ４ｍｍ 左 右 ， 完 全 满 足 钢 轨 扣 件 调 节 量 要 求 ． 试 验 分 析 为轻 轨 桥 ～ 可 本
2024年轻轨连续箱梁沉降观测及控制技术(三篇)
2024年轻轨连续箱梁沉降观测及控制技术以津滨轻轨一期工程中高架桥为例，通过支架和地基沉降观测以及混凝土徐变理论分析，为轻轨现浇连续箱梁施工提供预拱数据，从而控制箱梁的沉降及变形，保持箱梁的线形，保证工程质量，并为同类现浇桥梁工程提供有效借鉴。
1、工程概况津滨轻轨工程一期全长45.409km，全线高架桥总长近40km，基本梁型为现浇连续梁。
其中，DK42+533～DK42+758段高架桥，是全线的试验段，为全线的快速施工提供技术积累和支持。
试验段处于滨海地区，为软土地基。
该段桥梁均采用3×25m现浇预应力混凝土连续箱梁，为斜腹板单箱单室箱梁。
顶板宽8.9m，底板宽4.6m，高1.5m，顶板厚25cm，底板厚20cm，跨中标准腹板厚40cm。
由于津滨轻轨工期紧，任务重，结构形式主要为城市高架桥梁，截面为薄壁箱形，主要梁型为3×25m、20+2×25m预应力砼以及3×20m、2×20m普通钢筋砼连续箱梁。
连续箱梁施工支架不可能每联都进行预压，只能通过有选择性的局部支架预压试验作沉降观测，为相似地质段后续连续箱梁施工提供预拱数据，从而简化工序，加快施工进度。
津滨轻轨高架桥设计为整体道床，采用无碴轨道，其高程调节限差仅1cm，因此连续箱梁工后沉降、徐变和变形大小将直接影响着轻轨运营的质量。
如果超限可能导致梁体开裂、钢轨破坏、轨道失稳，因此必须严格控制沉降及徐变变形。
2、沉降观测沉降分前期基础地基沉降和支架沉降及工后箱梁沉降。
采用精密水准仪，在各种工况下对A209～A212（3-25m）预应力钢筋砼连续箱梁观测点进行长期观测，通过模拟加载预压试验取得支架沉降及弹性与非弹性变形的相关数据；通过沉降观测了解桥梁工后沉降，掌握沉降随时间的变化关系，为后续箱梁施工搭设支架提供预拱参数，为桥上承轨台施工提供准确高程。
2.1预压支架沉降观测通过对预应力钢筋砼连续箱梁A209～A212模拟加载预压试验取得支架沉降变形的相关数据。
轻轨连续箱梁沉降观测及控制技术范文
轻轨连续箱梁沉降观测及控制技术范文一、引言随着城市交通发展的需求，轻轨交通系统在城市中的建设越来越常见。
而连续箱梁作为轻轨交通系统中的重要构件，其沉降问题对整个系统的安全和运行都具有重要意义。
因此，对轻轨连续箱梁的沉降进行观测及控制是确保轻轨交通系统安全稳定运行的关键技术之一。
二、轻轨连续箱梁沉降观测技术1.感应应变片法观测感应应变片作为一种传感器可以直接精确测量结构内部的应变情况，因此可以利用感应应变片法来进行轻轨连续箱梁的沉降观测。
首先，在轻轨连续箱梁的关键位置粘贴感应应变片，然后通过应变片上的电缆将数据传输至观测设备，最后对数据进行分析和处理，从而得到轻轨连续箱梁的沉降情况。
2.全站仪法观测全站仪是一种具有高精度测量功能的仪器，在轻轨连续箱梁的沉降观测中可以起到非常重要的作用。
通过在轻轨连续箱梁的两端和中间位置设置固定点，然后使用全站仪进行定位和测量，可以获取轻轨连续箱梁的沉降情况。
全站仪法观测的优点是测量结果准确可靠，适用于轻轨连续箱梁长期观测。
三、轻轨连续箱梁沉降控制技术1.荷载平衡技术轻轨连续箱梁在运营过程中，荷载会对其产生作用从而导致沉降。
为了控制轻轨连续箱梁的沉降，可以通过改变荷载的分布来实现荷载平衡，使得轻轨连续箱梁保持平衡状态从而减小沉降。
具体的控制方法可以通过调整列车运行速度、列车运行间隔和车辆荷载等来实现。
2.土层加固技术土层的稳定性对轻轨连续箱梁的沉降也有很大影响。
可以采用土层加固技术来改善土层的承载能力，减小轻轨连续箱梁的沉降。
常用的土层加固方法有土钉墙、土石方垫层和桩基加固等。
3.预应力调整技术轻轨连续箱梁的预应力状态也对沉降有一定影响。
通过调整轻轨连续箱梁的预应力状态，可以改变其受力分布，从而减小沉降。
预应力调整技术可以通过调整轻轨连续箱梁的张拉力、锚固长度和预压力等来实现。
四、结论轻轨连续箱梁的沉降观测及控制技术对轻轨交通系统的安全运行具有重要意义。
通过合理选择观测技术和控制方法，可以准确测量轻轨连续箱梁的沉降情况，并采取相应的控制措施来减小沉降。
高架轨道诱发环境振动预测与评价研究
高架轨道诱发环境振动预测与评价研究
雷晓燕;刘庆杰;朱成九;仲志武
【期刊名称】《噪声与振动控制》
【年(卷),期】2008(028)006
【摘要】在总结国内外铁路环境振动预测方法和评价标准的基础上,借鉴美国联邦铁路管理局(FRA)高速铁路环境振动评价方法,对曼谷新机场铁路连接线(高架轨道)引起的沿线环境振动进行初步评价,进一步采用有限元软件ANSYS分别建立车辆轨道桥梁耦合系统、桥梁大地建筑物耦合系统分析模型,运用瞬态动力学方法对该连接线引起的环境振动进行详细评价,为连接线的减振设计提供依据.
【总页数】6页(P108-112,135)
【作者】雷晓燕;刘庆杰;朱成九;仲志武
【作者单位】华东交通大学,江西省道路与铁道工程重点试验室,南昌,330013;华东交通大学,江西省道路与铁道工程重点试验室,南昌,330013;华东交通大学,江西省道路与铁道工程重点试验室,南昌,330013;中铁十八局集团泰国公司,泰国,曼谷
【正文语种】中文
【中图分类】U239.5
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4.高架轨道系统诱发环境振动的实测与数值分析 [J], 刘庆杰;雷晓燕;许士强;吕绍棣
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山东大学桥梁疲劳变形社会实践预期成果
山东大学土建与水利学院“爱桥科测”赴济南黄河大桥、二桥、三桥、建邦桥等大型桥梁关于大型桥梁在重复荷载作用下箱梁疲劳变形观测分析研究实践团”项目预期成果:疲劳是材料、零件和构件在循环加载下，在某点或某些点产生局部的永久性损伤，并在一定循环次数后形成裂纹、或使裂纹进一步扩展直到完全断裂的现象。
对承受疲劳荷载反复作用的钢筋混凝土结构而言，疲劳是一种重要的损伤形式，如何判断和描述其损伤程度是结构损伤与寿命评估领域的一大难题。
相对于预应力混凝土结构而言，钢筋混凝土结构具有造价低廉、施工工艺简单等特点，是小跨径的吊车梁、梁桥等工程结构的首选形式，也是中国现存的早期修建的既有公路梁桥的主体结构。
在承受动荷载反复作用结构的服役过程中，结构的刚度和承载能力会随着重复荷载作用次数的增长而产生动态的退化。
这种性能退化是循序渐进的，但累计至一定程度后，结构会出现脆性破坏，而且这种破坏是不可预见性和随机性的，所酿成的灾难后果必然异常严重。
因此，承受动载反复作用结构的性能退化及其病害诊治已是工程结构防灾减灾的突出问题。
本社会实践团队的本次测量观察、研究分析，对工程实际具有意义深远的影响。
一，循环应力下构件的疲劳强度：在工程中，某些构件工作时，其应力随时间作用周期性的变化。
例如图16.1a 所示的梁，在电动机自重和转子质量偏心所引起的离心力作用下将发生振动。
这时梁内任一点的应力将随时间作周期性变化，如图16.1b所示。
又如图16.2a所示的火车轮轴，虽然荷载不变，但由于轴在转动，因此横截面上任一点的应力将随着该点位置的变动而发生周期性变化，如图16.2b所示。
构件在循环应力作用下产生的破坏为疲劳破坏。
实践证明，疲劳破坏具有以下特征：1）强度降低在循环应力下工作的构件，即使其最大应力远底于材料静载时的强度极限，甚至低于屈服极限，但经过长期工作后也会突然断裂。
例如用45号钢（非结构钢）制作的构件，承受图16.12b所示的弯曲循环应力，当最大应力时，约经历710次循环就可能发生断裂而45号钢的屈服极限强度极限2）脆性破坏构件在破坏前没有明显的塑性变形，即使塑性较好的材料也会像脆性一样突然发生断裂。
京沈客专辽宁段TJ-12标段线下工程沉降变形观测方案20XX1021
京沈客专辽宁段TJ-12标段线下工程沉降变形观测方案20XX1021京沈客专辽宁段TJ-12标段线下工程沉降变形观测方案方案编写：王安正方案审核：杨秀竹项目负责：雷金山长沙持尔岩土工程技术有限公司湖南铁院土木工程检测有限公司二O一四年九月京沈客专辽宁段TJ-12标段线下工程沉降变形观测方案目录一．工程概况 ................................................ .......... 1 二．地形地貌特征、工程地质及交通运输情况 .............................. 1 三．线下工程沉降变形观测内容 (1)四．方案编制依据 ................................................ ...... 2 五．本项目人员配置情2 六．本项目仪器、办公设备及元器件耗材配置情况 .......................... 3 七．沉降变形观测方法与技术要求 . (4)沉降变形观测网的建立 ........................................... 4 观测方法及精度控制 (5)沉降变形观测技术要求 ........................................... 6 元件保护要求 ................................................ ... 7 特殊环境下的沉降观测. (7)八．路基工程沉降变形观测技术要求 (8)路基沉降控制标准 (8)路基沉降观测一般规定 ........................................... 8 路基沉降观测内路基沉降观测点的设置 ........................................... 9 路基观测标埋设技术要求 ........................................ 10 路基沉降观测方法、精度与频率要求 .............................. 11 九．桥梁工程沉降变形观测技术要求 . (14)桥梁观测控制标准 (14)桥梁工程沉降变形观测断面及测点布置原则与埋设标准 .............. 14 桥梁沉降变形观测元件与埋设技术要求 ............................ 17 桥梁沉降变形观测方法、精度与频率要求 .. (18)十．过渡段工程沉降变形观测技术要求 (21)过渡段观测断面和观测点的设置原则 ............................. 21 过渡段观测元件与埋设技术要求 (22)过渡段观测技术要求 (22)长沙持尔岩土工程技术有限公司湖南铁院土木工程检测有限公司京沈客专辽宁段TJ-12标段线下工程沉降变形观测方案十一．沉降变形计算及修正方法 (22)线下工程沉降变形计算与修正 ................................... 22 梁体徐变上拱计算 (23)十二．评估与资料整理要求 (24)评估中可能存在的问题 ......................................... 24 沉降观测资料的整理及管理 . (25)附件：人员资质及仪器检定证书 (26)长沙持尔岩土工程技术有限公司湖南铁院土木工程检测有限公司京沈客专辽宁段TJ-12标段线下工程沉降变形观测方案一．工程概况京沈客专辽宁段TJ-12标段位于辽宁省沈阳市新民市境内，起点里程DK634+，终点里程DK660+，正线全长公里，线路以桥梁、路基通过，其中桥梁长度，占线路全长%，路基长度，占线路全长%。
曲线连续刚构梁桥预应力钢束的简化计算方法
曲线连续刚构梁桥预应力钢束的简化计算方法梁新玲;祝兵;窦胜谭;刘桂满;王俊坪【摘要】连续刚构曲线铁路桥进行预应力设计时，通常采用直梁代替弯梁进行计算，可以显著减少设计工作量。
为探讨该计算方法的可靠性，本文以曲率半径800 m的兰渝铁路黄河特大桥为工程背景，采用有限元软件 MIDAS/Civil建立相同梁长的预应力混凝土连续刚构直梁模型和弯梁模型，计算模型中不同位置钢束的各项预应力损失。
通过对比直梁与弯梁各钢束的各项预应力损失，获得两种模型在预应力损失上的差值，并最终对比分析直梁与弯梁的总预应力损失与有效预应力。
计算结果表明对该桥采用直梁代替弯梁进行预应力设计是可靠的。
【期刊名称】《铁道建筑》【年(卷),期】2014(000)004【总页数】3页(P21-23)【关键词】曲线连续刚构梁桥;预应力损失;有限元计算【作者】梁新玲;祝兵;窦胜谭;刘桂满;王俊坪【作者单位】西南交通大学土木工程学院，四川成都 610031;西南交通大学土木工程学院，四川成都 610031;西南交通大学土木工程学院，四川成都 610031;西南交通大学土木工程学院，四川成都 610031;西南交通大学土木工程学院，四川成都 610031【正文语种】中文【中图分类】U448.23随着我国桥梁工程的蓬勃发展，为获得流畅的桥梁线形修建了大量的曲线梁桥。
曲线梁桥能很好地适应地形、地物的限制，而且其结构线条平顺、流畅、明快，给人美的享受。
预应力曲线梁桥已广泛地应用于现代公路交通中，在理论研究和工程技术方面已具备了较高的水平。
但在高速铁路上应用仍然存在诸多需要完善和改进的地方，预应力的损失就是其中较为典型和突出的问题。
现今很多设计单位在对曲线连续刚构梁桥进行预应力设计时，考虑直接采用直梁代替弯梁进行简化计算。
如若设计中对预应力损失估计过低，会导致桥梁在实际运营过程中发生主梁跨中挠度过大、局部开裂等多种问题;如若对预应力损失估计过高，则实际中混凝土必须承受过高的持续压应力，甚至产生过大的反拱度，对结构安全和使用不利［1］。
桥梁结构课程试验报告
2. 简支梁跨中截面应变及挠度测试
2.1 简支梁跨中截面应变及挠度测试
2.1.1 实验原理与方法
将 2.5 m 铝合金 T 梁在跨中截面布置测点，采用均布荷载和集中荷载的加载方 式。测试简支梁跨中截面的应变和挠度。 跨中截面应变以中性轴为界分为受拉区和受压区，离中性轴最远距离的应变最 大，挠度最大在跨中截面出现。 2.1.2 理论有限元建模
Harbin Institute of Technology
桥梁结构试验报告册
课 院 班 姓 学
程： 系： 级： 名： 号：
桥梁结构试验 交通学院桥梁系 1032112 班 马 骋 李忠龙 曹胜惠 1103210224
指导教师：
同组成员： 蒋依坛 韩相宏 马威
哈尔滨工业大学
实验报告目录
1. 电桥特性及电阻应变片灵敏度系数测定 ----------------------------- 3 1.1 电桥特性在结构应变测试中的应用 --------------------------------------------------------------------- - 3 理论应变值计算 ---------------------------------------------------------------------------------------- 3 实验数据及计算 ---------------------------------------------------------------------------------------- 3 荷载应变曲线-------------------------------------------------------------------------------------------- 5 实验数据整理-------------------------------------------------------------------------------------------- 6 数据计算处理-------------------------------------------------------------------------------------------- 6 1.1.1 1.1.2 1.1.3 1.2 1.2.1 1.2.2
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文章编号:1673-0291(2007)04-0079-04城市轻轨高架桥连续箱梁时效变形试验雷家艳1,2,姚谦峰1,季文玉1(1.北京交通大学土木建筑工程学院,北京100044;2.厦门大学建筑与土木工程学院,厦门361005)摘 要:结合北京地铁13号线八达岭高架桥中预应力混凝土高架桥连续箱梁的实桥变形观测试验,以试验数据回归分析了基于综合时效的梁体后期变形.分析结果表明:统计回归所得的时效变形系数,其早期值比按我国铁路规范及ACI(American Concrete Institute)规范修正式计算所得的徐变系数略偏大,终极系数却偏小,同类轻轨高架桥梁结构后期变形按规范设计有足够的安全保证,但应严格控制早期时效变形.所提出的回归分析方法可为轻轨桥梁后期变形的预测提供参考.关键词:城市轻轨;高架桥;时效变形;试验中图分类号:U448.35 文献标志码:ATime -Dependent Deflection Analysis of Prestressed Concrete Continuous Box -Beam in Urban Rail Transit LineLEI Jia -yan 1,2,YA O Qian -f eng 1,JI Wen -y u 1(1.School of Civil Engineer ing and Ar chitecture,Beijing Jiaotong U niversity ,Beijing 100044,China;2.School of Architecture &Civil Engineering,Xiamen U niversity ,Xiamen 361005,China)Abstract:Time -dependent deflection site tests of a continuous box -girder beam in urban railway transit line in Beijing are presented.The analysis is carried out on the patterns of beam .s deflection after pre -stressing,w hich is based on the test data of general deflection deform ation.T he results demonstrate that in early stage after prestressing,the time -dependent deform ation coefficient derived from the sta -tistical regression analysis is greater than the creep coefficient calculated according to the Code and that of ACI.But it .s reverse in final period.The sim ilar urban rail viaduct designed in compliance with the Code has sufficient safety.How ever,the early time -dependent deflection should be controlled strictly.Key words:urban railw ay transit;viaduct;time -dependent deflection;site tests 收稿日期:2006-01-11;修回日期:2007-05-09作者简介:雷家艳(1978)),女,云南彝良人,博士生.email:leijiayan7836@我国城市轨道交通高架桥上的线路采用整体道床轨道形式,钢轨通过扣件直接与承轨台连接,线路标高仅依靠扣件的调节量来实现.有关研究资料表明,扣件留给梁体后期变形的调节量非常有限[1-2].如不能有效控制桥梁后期时效变形增量,将会造成扣件破坏、整体道床开裂、线路不平顺,引起严重的交通环境振动,并可能危及线路开通后列车的运营安全,对整体道床的维修养护也会造成较大影响.因此,研究城铁高架桥梁的时效变形规律,有效预测其终极值,提出有效控制时效变形增量方案,成为城市高架轨道交通中桥梁设计与施工面临的重要问题.混凝土的收缩徐变、预应力损失及环境温湿度变化等因素是引起桥梁变形的主要原因.对于预应力混凝土连续梁,因截面高度变化、配筋形式及结构工作环境复杂等原因,要精确计算各因素引起的时效变形大小是极其繁杂的.本文作者针对北京地铁13号线八达岭高架桥中的预应力钢筋混凝土连续箱梁(单箱单室)的实桥时效变形,提出了基于截面应变变化规律的连续梁时效变形系数回归分析方法.第31卷第4期2007年8月北 京 交 通 大 学 学 报JOU RN AL O F BEIJIN G JIAOT O NG U N IV ERSI T YV ol.31N o.4Aug.20071实桥时效变形观测试验111桥梁概况地铁13号线八达岭辅路高架桥为四跨预应力混凝土连续箱梁,其桥跨布置171275m+32m+32m +171275m,采用单箱单室箱梁截面.梁顶、底板厚0120m,标准段腹板厚0135m,加厚段腹板厚0160 m,桥面顶板悬臂长2m;混凝土等级为C50,弹性模量取3155@104MPa;预应力钢绞线采用直径为ªj15120mm高强低松弛预应力钢绞线(GB/T5224-1995标准),标准强度f pk=1860M Pa,弹性模量E p=195GPa,张拉控制应力R con=0175f pk= 1395M Pa;普通钢筋采用ª-Ñ、ª-Ò级.桥梁施工采用满布支架现场浇注混凝土的施工方法. 112试验方法实桥时效变形观测采用相对高程差法和应变观测法.相对高程差法通过观测点与基点(支座点)之间相对高差的长期观测,可直接得出桥梁上拱度或挠度的变化规律,从而预测最终时效变形值,其方法原理简单,试验结果直观.应变观测法通过预埋在选定截面梁体内的VCE-4200型振弦式内埋应变计及配套的数据采集仪,监测梁体混凝土应变随时间的发展变化,其结果可反应截面变形及应力重分布等变化情况.应变观测截面Ñ、Ò、Ó,测点YB1、YB2、YB3、YB4及高差法观测点GC1、GC2如图1所示.试验观测时间从预应力筋张拉后开始,历时约1a.数据处理时分别取顶板、底板应变及高差平均值.图1观测截面及测点布置(单位:m)Fig.1Location of obser ved distribution113试验结果分析(1)相对高差法测量时效上拱度在连续梁的各跨支座及跨中处分别布设水准点,每一截面位置分别在箱梁顶板两端设两个水准点,用两点的相对高差平均值代表该截面的上拱度值.整联连续梁中32m跨跨中的上拱度最大,其观测值如图2所示.张拉预应力筋后的短时间内,箱梁底板受预应力作用产生很大的弹性压缩变形,而顶板出现快速的上拱,因此观测曲线形成突变.随后的2~3个月内,由于混凝土的收缩徐变发展迅速,使梁体上拱度增加较快.同时,因预应力的损失,使预应力对梁体产生的反拱弯矩有所减小,当收缩徐变产生的上拱度增量小于预应力损失产生的上拱度减少量时,曲线出现短暂的下凹段(30~60d).随着施工进度发展,轻轨高架桥上增加了二期恒载的作用,东西两跨32m梁跨中的上拱度变化曲线出现了第二次下凹段,反拱变形有所减小.预应力筋张拉后3个月左右,预应力损失已趋于稳定,混凝土收缩徐变继续缓慢发展,梁体上拱度有少量的增加,约1a左右上拱度趋于稳定,其值约在14m m附近变化,但变化幅度很小.在张拉后的2~12个月内,上拱度的增量维持在8mm左右,如果在此段时间内安装轨道扣件,桥梁后期变形增量可满足扣件调节量要求[1].图2上拱度随时间的发展Fig.2Camber.s development(2)应变观测混凝土微应变E(受压为正,受拉为负)总体上呈增长趋势,这与混凝土徐变现象大体一致.但试验过程中预应力混凝土梁体受到自重、二期恒载、混凝土收缩徐变、预应力作用及环境变化等因素共同作用,所测得的微应变变化规律与单纯的混凝土徐变应变变化规律不同.在张拉后的一段时间内,预应力的时效损失没有混凝土徐变增长快,应变呈单一增长趋势,其后的变化与高差观测法中的实验结果相似.由于徐变增长速度减慢及预应力时效损失继续的发展、二期恒载的施加,应变曲线在增长的过程中先后出现两次微小下凹,最终趋于稳定,见图3.对同一截面不同高度的两个应变观测点而言,其应变差变化规律如图4所示.应变差是梁体宏观挠曲或上拱的曲率表现,受时效因素的影响,应变差也呈增长趋势,由于张拉初期各时效因素综合作用复杂,观测值有一定的离散性,但变化过程中的小范围波动不影响试验的最终目的.跨中截面Ò应变差增长范围为428@10-6~595@10-6,左右支座截面Ñ、Ó的增长值分别为55@10-6和70@10-6,各截面曲率随时间增大,并随徐变增长的稳定而收敛.80北京交通大学学报第31卷(a)32m跨中截面(b)32m左端支座截面(c)32m 右端支座截面图3 各截面应变发展曲线F ig.3 Obser ved straindevelopment图4 同一截面上下测点应变差变化曲线F ig.4 Ag e curv e of str ains D -v alue between top andbottom obser ved points on the sections2 连续梁时效变形计算分析211 后期变形的规范计算方法现有资料对梁体后期变形的研究和计算主要侧重考虑徐变效应.在应力不变条件下,结构在t 时刻的徐变变形$kp 与弹性变形D kp 成线性关系[3],即$kp =ED kp [1+U(t,S )](1)式中,U (t ,S )为徐变系数,其中t 和S 分别为计算龄期和加载龄期,d.对于高强混凝土徐变系数的确定,国内规范尚未明确规定,美国ACI 建议公式为U t =t 016U u /(10+t016)(2)式中,U t 为t 时刻的徐变系数,U u 为终极徐变系数.通过试验对式(2)进行修正[4],得U t =t016U u /(k c +t 016)(3)式中,U u =2135C c ,建议常数C c 取1108;k c =12-010725f c c ,其中f c c 为混凝土单轴抗压强度.针对本文所涉及的C 50混凝土,f c c 按规范取3615M Pa,代入式(2),得到C50混凝土徐变系数的计算公式U t =21538t016/(9135375+t 016)(4)当应力随时间发生变化时,由于徐变次内力变化的复杂性等因素,结构徐变变形的计算往往只能推导出概念明确的公式,却很难运用到实际计算中.我国5铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范6(TB1000213-2005)[5]中的混凝土徐变系数计算公式为U (t ,S )=B a (S )+014B d (t -S )+U f [B f (t)-B f (S )](5)式中,B a (S )=0181-f S /f ];U f =U f 1U f 2.系数U f 1,U f 2,f S /f ],B d (t -S ),B f (t ),B f (S )可根据规范中的图表查得.212 应变回归法对桥梁徐变变形规律的研究,通常是对结构所用的素混凝土材料或结构缩尺模型进行徐变试验,用统计回归方法得出徐变系数或修正已有计算公式.由于试验条件的限制,一般很难在试验中模拟所研究结构在实际尺寸、配筋、受力等状态下的精确徐变变化规律.且徐变变形只是结构后期变形中的一部分,如果仅以徐变增长大致代替整体的后期变形显然是不合理的.因此以实桥时效观测数据为基础的统计回归分析比通常情况下单纯的徐变回归更接近真实情况.对图3中各测点应变数据进行对数非线性回归,回归曲线如图5所示,曲线编号及测点位置见表1.图5 各测点应变回归曲线Fig.5 R eg ression curve diagr am for obser ved strain预应力筋张拉后t 时刻的时效变形系数定义为$t =(E t -E 0)/E 0(6)81第4期 雷家艳等:城市轻轨高架桥连续箱梁时效变形试验式中,E0,E t分别表示预应力筋张拉初始时刻及t时刻测点的应变值.将张拉1a的应变作为各测点终极值,则终极时效变形系数为$u=(E365-E0)/E0(7)计算中舍去个别离散度过大的数值,结果见表1.表1时效变形系数回归计算结果T ab.1Regr ession r esults of time-dependent deflectionfactors of observed po ints编号测点位置R2$60$90$120$u1右支座顶板019401870195112411242跨中底板019411051115112811513左支座顶板019111011111111811474跨中顶板019311391153116325左支座底板019311591175118621296右支座底板0167*----平均值019311181131144117 *离散度大,舍去.可以看出,回归曲线与实验离散数据变化趋势一致,回归的应变值随时间缓慢增大,预应力筋张拉1a后,应变值趋于稳定.213时效挠曲变形计算结果的比较以预应力筋张拉后1a为收敛期,对高架桥连续箱梁中的32m跨跨中截面挠曲变形系数进行计算,见表2.表2时效变形系数U t计算比较T ab.2Comparison of time-dependent deflect ionfactors der ived from thr ee methods时效变形系数(徐变系数)ACI规范修正我国铁路规范实测应变回归法$60(ª60)1110-1118$90(ª90)1122-1130$120(ª120)1130-1144$u(ªu)11991181170注:按铁路规范,该梁U u取118.结果表明,实桥试验值回归所得的终极时效变形系数$u小于按2种规范计算的徐变系数U u.将梁体后期变形增量表达为$f=f0(U u-U t)或$f=f0($u-$t)(8)式中,f0为预应力筋张拉后梁体的初始挠曲(上拱)变形,通过高差观测法已知f0=715mm.如果梁体预应力钢筋张拉结束后立即安装轨道扣件,3种方法计算出的上拱度极限增量均远超过扣件调节量的范围.但结合实际施工情况,筋张拉60d后直至时效变形趋于稳定,按应变回归法计算,该连续梁的上拱度增量$f=319mm;ACI 规范修正法计算的上拱度徐变增加约$f=617 mm;高差观测法结果为6~7mm.计算结果均在扣件调节量建议值10mm范围内[1].3结论(1)实桥时效变形的试验观测,综合考虑了混凝土收缩徐变、预应力筋松弛及工作环境变化等时变因素的影响,全面反应了轻轨高架桥连续箱梁后期变形发展的真实过程.(2)试验表明高架桥连续箱梁预应力筋张拉2~3月后,后期变形增量最大值约为6~7mm,满足扣件调节量要求,建议整体道床城市轻轨道路中,在采用后张法施工的预应力混凝土高架桥上,线路轨道扣件安装时间宜在预应力筋张拉2~3月后.(3)时效变形增量的控制与初始变形(挠曲或上拱)及时效系数(即相对起算时间)相关.(4)高架桥连续箱梁的时效变形并不是各时效因素作用的简单线性相加,各因素之间的相互作用较复杂.通过实桥试验数据统计回归所得的时效变形系数,其早期值比按我国铁路规范及ACI规范修正式计算所得的徐变系数略偏大,终极系数却偏小.(5)同类轻轨高架桥梁结构后期变形按规范设计有足够的安全保证.参考文献:[1]邱舍朝,冯爱君.浅谈轨道交通高架桥的变形控制[J].铁道标准设计,1998(10):28-29.Q iu She-chao,F en A-i jun.T he Desig n of V iaduct of Shanghai Ur ban Rail T ransit Pearl Line[J].R ailway Stan-dard Design,1998(10):28-29.(in Chinese)[2]周新六.上海市轨道交通明珠线高架桥设计[J].城市轨道交通研究,2000(4):40-44.Zhou X in-liu.T he Desig n of V iaduct of Shanghai U rban Rail T ransit P earl L ine[J].Ur ban M ass T ransit,2004(4):40-44.(in Chinese)[3]范立础.梁桥工程(上册)[M].北京:人民交通出版社,2003:285-286.F an L-i chu.Bridge Engineering(Ñ)[M].Beijing:ChinaCommunications Pr ess,2003:285-286.(in Chinese) [4]Xiaoming Sharon Huo,Nabil A-l Omaishi,Maher K Tadros.Creep,Shrinkage and M odulus of Elasticity of High-Perfor-mance Concrete[J].ACI M aterial Journal,2001(11-12):440 -449.[5]中华人民共和国铁道部.铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范(T B1000213-2005)[S].北京:中国铁道出版社,2005:90-92.M inistr y of Railw ay of the People.s Republic of China.Co de for Design on Reinforced and Prestr essed Concrete Structure of Railw ay Bridge and Culvert(T B1000213-2005)[S].Beijing:China Railway Publishing House, 2005:90-95.(in Chinese)82北京交通大学学报第31卷。