气流干燥机计算
硫酸钠气流干燥选型计算
CLK-7.0
16.77 过滤面积54m2
8 控制系统及配电 1 柜
9
管路系统
1
10
运费
11
合计Βιβλιοθήκη 8 根据布置另计59.37
9
机
2 双螺旋定量加料 1 器
2
5KW，变频调速
3 SRZ-20*10D换热 5
3.9
器
外协
4 高压鼓风机9-26- 1 9D
2.6 37KW-4，变频， 外协
5 高压引风机9-26-
1
10D
3.5 75KW-4变频,外协
6 CLT\A4-6.5旋风
1
分离器
7 MC240-Ⅱ布袋除 1 尘器
13.6
每小时产量2.5T硫酸钠气流干燥系统方案及预算
一，气流干燥机设计计算
1，原始条件： 物料名称：硫酸钠 初始含水量X1=11% 最终含水量X2=0.1% 绝干物料Gc=2500Kg 物料初始温度：t1=80℃ 物料干燥后温度t2=90℃ 空气进换热器前温度T1=20℃ 热空气进干燥器温度T2=140℃ 尾气出干燥器温度T3=100℃ 0.6MPa蒸汽温度为164.7℃ 空气的热容：Cn=1.01KJ\(Kg*℃) 物料的热容：Cc=1.0KJ\(Kg*℃) 水的热容：Co=4.18KJ\(Kg*℃) 水的汽化潜热：δw=2353KJ\Kg 水汽的热容：Cv=1.88KJ\(Kg*℃) 空气比容：1.29Kg\m3 空气进干燥器时湿含水量：y1=0.02KgH2O\Kg干空气 2，设计计算： （1）蒸发水分量： W=275Kg\h (2)所用空气量： L=19643Kg\h 取空比容为1.29Kg\m3 则L=15227Nm3\h 取干燥器内风速为25m\s （3） 则干燥器直径D取0.6M. （4）蒸汽换热器选型： 取漏风系数1.05 则通过蒸汽换热器的空气流量为20625Kg\h 则换热面积为：353m2 选SRZ-20*10D，AS=81.27 则353\81.27=4.33
烘干机计算说明书
烘干机计算说明书1. 应知参数① 原料情况状态：形状、颗粒大小；初水份：干基水份=物料重量水份重量 湿基水份=水份物料水份重量+ 一般情况下初水份是指湿基水份。
② 烘干系统气流干燥系统：颗粒较小或水份较小；回转滚筒干燥系统：颗粒较大或水份较大（30%以上）；③ 成品要求终水份要求；④ 进风温度情况气流干燥：木屑类的进风温度控制在180℃-200℃，以180℃为基准，水份在30%-40%或以上，温度可以控制在180℃以上；回转滚筒干燥：水份较高时（30%-40%或以上）温度可控制在200℃以上（木屑类）； 低水份类温度可控制在160℃以下；注意：设计时，气流干燥和回转滚筒干燥系统在干燥木屑类物料时进风温度可控制在200℃，木塑行业中的木粉不得超过180℃。
⑤ 出风温度终水份在10%以上，回转滚筒干燥系统控制在60℃，气流干燥系统控制在80℃；终水份在5%下，回转滚筒干燥系统控制在70℃，气流干燥系统控制在90℃；2. 计算① 蒸发量计算（单位：kg/h ）型号按蒸发量选蒸发量=初水份终水份）（产量--11*-产量 产量单位：kg/h ② 系统风量系统风量=出风温度进风温度蒸发量-3000* 选用鼓风机； ③ 回转滚筒干燥系统直径=风速引风机风量*14.3*3600*2 风速为1.5m/s 左右，一般取中间值；按引风机风量计算。
长度=直径*(6-10)倍气流干燥系统直径=风速系统风量*14.3*3600*2 风速为16-20m/s ，一般取中间值； 长度=直径*(60-100)倍④ 热源计算（单位：kCa ）热量=系统风量*0.25*（进风温度-20℃）0.25——空气热焓 20℃——常年平均温度配套热风炉可选用型号（单位：万kCa ）：10、15、20、30、40、60、80、90、120、240；煤耗（单位：kg ）：%70*5500热风炉发热量 70%——效率 油耗（单位：kg ）：%90*9500热风炉发热量 90%——效率 电耗：功率=9.0*860热量 生物质燃料：%70*4500热风炉发热量 3. 工艺流程 鼓风机 热风炉 干燥机 旋风分离器 布袋除尘器 引风机4. 风机选用根据系统风量、系统阻力；① 风量鼓风机：间接式加热烘干，鼓风机风量等于系统风量（最小应达80%系统风量）；直接加热烘干，鼓风机风量等于系统风量的1/3（即为助燃风机）全压在1000-2000。
气流干燥器计算书
气流干燥器计算书已知：脱水滤饼以9.2t/h （干量）由水分11%（湿基）干燥至完全干燥，取入口热风温度为155℃，干燥管出口（旋风分离器入口）为72℃，产品温度为50℃，物料的比热容为1.05kj/（kg ·k ）设计计算如下：（1） 干燥必需的热量，干燥前的含水率为W 1=0.11/0.89=0.1236，由于完全干燥则干燥应去掉的水分为△W=9200×0.1236=1137.12kg/h 取水的蒸发潜热：△H=2365.5kj/kg ，物料的比热容：C S =1.05kj/kg ·℃，则干燥所需的热量：Q 1=1137.12×2365.5=2689857.36kj/h（2） 所需风量及热量，取干燥器本体热损失为干燥必需热损失的15%。
空气的比热容为1.047kj/kg ·℃则所需风量为：()h kg G /1.3559672155047.115.136.2689857=-⨯⨯= 排气湿度H 2=0.015+1137.12/35596.1=0.015+0.032=0.047kg 水/kg 干空气因此所需热量为Q 1=35596.1×1.047×（155-20）=5031330.7545kg/h（3） 干燥管容积，若取热风与物料的平均温度差为加热管入口处与干燥管出口处的对数平均温差，则△t ()()1.53507250155ln 507250155=-----=℃为了安全起见，取干燥管的热容量系数为h=4186kj/(h ·℃·m 3)则所需干燥管容积为 31.121.53418636.2689857m V t =⨯= 气流干燥器内热风的平均温度和湿度依次为 5.113272155=+=g t ℃ 031.02047.0015.0=+=g H ℃ 所以流经管内的平均风量为()h m h m G /35.11/5.408492735.113273031.024.1772.01.3559633==+⨯⨯+⨯= 若取管内热风的平均流速为12m/s ，则干燥管直径为： 12435.112⨯=πD ，m D 1.1=干燥管的长度为 m D V L t 74.1221.141.1242=⨯=⨯=ππ因此干燥管尺寸为：Φ1100×12740（4） 引风机功率取排气的温度和湿度为t g2=72℃ H 2=0.047则排气量()()27372273047.024.1772.01.35596+⨯⨯+⨯=g Vs m h m /38.10/18.3735733==。
气流干燥工艺计算
利用气流干燥硫铁矿的工艺计算干燥装置生产能力G s=（10000kg/h、20000kg/h）进干燥系统的气流温度t a’=180℃出干燥管的气流温度t’’a=70℃进干燥管的物料含水量d=15%出干燥管的物料含水量d2=6%进干燥管的物料温度t’s=28℃出干燥管的物料温度t’’s=60℃干燥装置的环境温度t’e=30℃被干燥物料的平均粒径d s=1mm被干燥物料的堆积密度ρ=1.85kg/m3Ⅰ.于是，吸入的热量（以1kg物料计）：1.由热气流带入干燥管内的热量2.由漏入空气带入干燥管内的热量（漏入空气量为进入干燥管的气体量的20%-30%）3.由湿物料带入干燥管内的热量q’s =0.85×0.523×(28+273)+0.15×(28+273)×4.17=322.09 (kj/kg)Ⅱ.消耗的热量（也以1kg物料计算）：1.由气流从干燥管中带走的热量2.由漏入空气从干燥管中带走的热量4.干燥管出来的物料带走的热量q’’s=[0.94×0.523×(60+273)+0.06×4.2×(60+273)]×0.9=222.86 kj/kg 5.由干燥管中水蒸气带走的热量q H2O’’=304.06 kj/kg6.由干燥管壁散发至周围环境中的热损失，与带入干燥管内水分的含量、热气流的温度、保温的质量等因素有关，计算中，可取进入干燥管内最初热量的5%-7%，则：q’’m=(0.05-0.07)q’a约为28/μ（kj/kg）系统总的热平衡方程式有q’a+ q’e+ q’s=q’’a+q’’e+q’’s+ q H2O’’+ q’’m466.59/μ+75.75/μ+322.09=349.86/μ+87.465/μ+222.86+304.06+28/μ所以μ=0.38气体流量G m =20000/0.38=52631.58kg/h操作状态下物料的悬浮速度：当t a’时，进干燥系统的气流密度当t’’a时，出干燥管的气流密度热气流的平均密度为则，气体体积流量Q v=52631.58/0.916=57458.06 m3/hw t=5.48m/s操作状态下气流速度W进口速度=（2-4）w tW出口速度= W进口速度×（273+ t a’）/（273+t’’a）代入数据，可算出W平均速度=19.08m/s气流干燥管的直径D=1.03m干燥管长度干燥所需要的时间△Q=20000×1675.62=33512400kj/h其中，△t为传热平均温差，按对数平均值计算，△t=52.24℃；F=6×52631.58÷0.916÷0.001=344748340.61m2/h余热装置供给干燥系统的热量△Q’△Q’=G m.q’a(热气流带入热量) kj/h△Q’=52631.58×466.59/0.38=6.46×107 kj/h管径圆整后的计算干燥管内径D=1.03m,圆整后，取内径D=1m根据管径可推出气体体积流量Q v=53920.08 m3/h根据Q v可推出气体质量流量G m=49390.79kg/h根据气体质量流量G m可推算出生产能力G s=18768.5kg/h注：以上结果是以装置生产能力G s=20t/h计算得出。
喷雾干燥机 计算公式
喷雾干燥机计算公式
喷雾干燥机蒸发量的计算公式是：Q=A×(H1-H2)×W，其中，Q 表示蒸发量，A表示干燥气体含水分量，H1表示进风口湿空气相对湿度，H2表示出风口湿空气相对湿度，W表示物料进料量。
此外，正确计算和控制喷雾干燥机蒸发量，能够有效提高干燥效率，缩短干燥时间，减少能耗和生产成本。
同时，通过对蒸发量的实时监测和调节，可以确保干燥产品质量的稳定性和一致性，提高产品市场竞争力。
请注意，喷雾干燥机的蒸发量会受到多种因素的影响，包括进气温度和相对湿度、出气温度和相对湿度、进料浓度、进料温度以及喷雾器性能和操作等。
因此，在使用上述公式计算蒸发量时，需要结合实际情况进行适当调整。
干燥机功率计算公式
干燥机功率计算公式干燥机是一种常用的工业设备，用于将物料中的水分去除，以达到干燥的目的。
在选择和设计干燥机时，功率是一个重要的参数。
正确的功率计算可以确保干燥机的正常运行和高效工作。
本文将介绍干燥机功率的计算公式及其相关内容。
一、干燥机功率的计算公式。
干燥机的功率通常是根据物料的性质、干燥机的规格和工艺要求来确定的。
一般来说，干燥机的功率计算公式如下：P = Q ×ρ× Cp ×ΔT / 3600。
其中，P为干燥机的功率（单位为千瓦，kW）；Q为干燥物料的质量流量（单位为千克/小时，kg/h）；ρ为干燥物料的密度（单位为千克/立方米，kg/m³）；Cp为干燥物料的比热容（单位为焦耳/千克·摄氏度，J/kg·°C）；ΔT为干燥物料的温度变化（单位为摄氏度，°C）；3600为换算单位，将时间单位从小时转换为秒。
根据这个公式，我们可以通过物料的质量流量、密度、比热容和温度变化来计算干燥机的功率。
二、物料的质量流量。
物料的质量流量是指单位时间内通过干燥机的物料质量。
在实际工程中，可以通过称重或者流量计来测量物料的质量流量。
物料的质量流量是功率计算的基础数据，通常由物料的生产工艺和工艺要求来确定。
三、物料的密度。
物料的密度是指单位体积内的物料质量。
不同的物料具有不同的密度，因此在计算干燥机的功率时，需要准确地测量物料的密度。
一般来说，可以通过实验室测试或者参考已有的数据来确定物料的密度。
四、物料的比热容。
物料的比热容是指单位质量的物料在温度变化时所吸收或者释放的热量。
不同的物料具有不同的比热容，因此在计算干燥机的功率时，需要准确地测量物料的比热容。
一般来说，可以通过实验室测试或者参考已有的数据来确定物料的比热容。
五、物料的温度变化。
物料的温度变化是指物料在干燥过程中的温度变化。
在实际工程中，可以通过测量物料的初始温度和最终温度来确定物料的温度变化。
旋转沸腾气流干燥器及其设计计算
旋转沸腾气流干燥器及其设计计算下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。
文档下载后可定制修改，请根据实际需要进行调整和使用，谢谢!本店铺为大家提供各种类型的实用资料，如教育随笔、日记赏析、句子摘抄、古诗大全、经典美文、话题作文、工作总结、词语解析、文案摘录、其他资料等等，想了解不同资料格式和写法，敬请关注!Download tips: This document is carefully compiled by this editor. I hope that after you download it, it can help you solve practical problems. The document can be customized and modified after downloading, please adjust and use it according to actual needs, thank you! In addition, this shop provides you with various types of practical materials, such as educational essays, diary appreciation, sentence excerpts, ancient poems, classic articles, topic composition, work summary, word parsing, copy excerpts, other materials and so on, want to know different data formats and writing methods, please pay attention!一、引言在化工、制药、食品加工等行业，干燥是一项重要的工艺。
气流式干燥器设计计算
气流式干燥器设计计算设计计算方法与步骤：（1）基本数据包括设计条件、设计者自行确定、自行查询的数据。
（2）进行干燥管的物料衡算和热量衡算，确定干燥除水量与干燥用热空气量L（kg/h）。
（3）干燥管直径D的计算①湿空气在干燥管中的流速从气流输送角度来看，只要气流速度大于最大颗粒的沉降速度，则全部物料便可被夹带出，但为操作安全起见，通常取出口气速为最大颗粒沉降速度的2倍，或取出口气速比最大颗粒沉降速度大3m/s。
至于干燥管的入口气速，一般取20～30m/s。
②干燥管直径D 干燥管直径用下式计算：（4）气流干燥管的高度计算根据空气至固体颗粒的传热速率方程式，整理得：● 空气传给物料的热量Q由两部分组成，即：—恒速干燥阶段传热量（包括物料预热），其值可用下式计算：干燥阶段的传热量，其值可用下式计算：kW● 干燥管的传热系数α的计算：颗粒在气流干燥器中的传热系数的研究工作尚不充分。
对于空气-水系统，颗粒在等速运动段，可用下式估算。
● 单位干燥管体积的干燥表面积a，可用下式简化计算：（5）气流干燥系统的压力损失气流干燥各部分的压力损失可按下述数值估算：加热器 190～290 Pa 旋风分离器 790～1200 Pa 干燥管 1200～2500 Pa总压力降 2500～4500 Pa粉碎机 29设计示例：[例]现有含水W1=2%的某晶体物料，物料平均颗粒直径dp=0.6mm，颗粒最大直径dp max=1mm，密度ρs=2490kg/，经实验测定其临界含水量Wc=1%，干物料的定压比热c m=1.005kJ/kgo℃，要求产品量为730kg/h，干燥后产品含水W2=0.03%（均为湿基）。
已知物料进入干燥器的温度为15℃，离开干燥器的温度为60℃（实测值），使用空气作干燥介质，空气进入预热器的温度为15℃，相对湿度φ=80%，进入干燥器的温度为146℃，离开干燥器的温度为64℃。
试设计一气流干燥器完成此干燥任务。
干燥机耗能计算公式
干燥机耗能计算公式干燥机是工业生产中常用的设备，用于将物料中的水分蒸发，使其达到一定的干燥程度。
在干燥机的运行过程中，需要消耗一定的能量，因此对于干燥机的能耗进行合理的计算和控制是非常重要的。
本文将介绍干燥机耗能计算的公式及相关内容。
一、干燥机的能耗组成。
干燥机的能耗主要由以下几部分组成：1. 传热能耗，干燥机在干燥过程中需要提供热量，使物料中的水分蒸发。
传热能耗是干燥机能耗的主要组成部分。
2. 驱动能耗，干燥机在运行过程中需要消耗一定的电能或者燃料，用于驱动设备的转动和运行。
3. 辅助能耗，包括干燥机的辅助设备，如风机、除尘设备等的能耗。
二、干燥机能耗的影响因素。
干燥机的能耗受到多种因素的影响，主要包括以下几点：1. 物料性质，不同的物料在干燥过程中需要的热量不同，因此物料的性质对干燥机的能耗有很大的影响。
2. 干燥机的工作参数，包括进料温度、出料温度、干燥介质的温度和湿度等参数，这些参数的变化都会影响干燥机的能耗。
3. 干燥机的结构和设计，不同类型的干燥机在能耗上也会有所不同，因此干燥机的结构和设计对能耗有一定的影响。
三、干燥机能耗的计算公式。
干燥机的能耗可以通过以下公式进行计算：能耗 = 传热能耗 + 驱动能耗 + 辅助能耗。
其中，传热能耗可以通过以下公式进行计算：传热能耗 = 物料的干燥热量 / 热效率。
其中，物料的干燥热量可以通过以下公式进行计算：物料的干燥热量 = 物料的水分含量×物料的干燥热值。
热效率可以通过以下公式进行计算：热效率 = 干燥介质的热量 / 传递给物料的热量。
驱动能耗可以通过以下公式进行计算：驱动能耗 = 驱动设备的功率×运行时间。
辅助能耗可以通过以下公式进行计算：辅助能耗 = 辅助设备的功率×运行时间。
四、干燥机能耗的控制措施。
为了降低干燥机的能耗，可以采取以下控制措施：1. 优化干燥机的工作参数，合理调整进料温度、出料温度和干燥介质的温度和湿度，可以降低传热能耗。
QG-2500煤粉气流干燥机设计
设备名称：非标QG-2500脉冲气流干燥机一、已知条件（物料：煤灰，日处理量700吨）1、初水分X1（湿基）：9 （%）2、终水分X2（湿基）： 1 （%）3、处理量Gz：31767 （kg/h)产品产量G229200 （kg/h)4、物料比热C：0.2 (kc/kg.℃)5、进风温度T1：580 （℃）6、出风温度T2：150 （℃）7、环境温度T0：20 （℃）湿度H0=0.01 （kg/kg)8、出料温度Tc：100 （℃）二、计算蒸发量和干料产量1、蒸发水分量W=(X1-X2)/(100-X2)*Gz=2567 (kg/h)2、绝干物料量Gc=（1-X1)*Gz=28908 (kg/h)3、湿料处理量Gz=G2*(100-X2)/(100- X1)=31767 (kg/h)三、计算风量L及总热能Q总Q总=蒸发水分能量Q1+物料吸热Q2+空气带出热量Q3+设备热损耗Q4Q1=W×630= 1617229 (kc/h)即6760018 (kJ/h)Q2=G2×C×(Tc-T0)= 462528 (kc/h)即1933365 (kJ/h)Q3=L×0.24×(T2-T0)= 31.2 L设Q4= 0.05 Q总Q总=Q1+Q2+Q3+Q4-------------（1）Q总=L×0.24×(T1-T0)-------------（2）由（1）、（2）得L=21556Q总= 2897173 安全系数取 1.1 乘安全系数后得L=23712 (kg/h)Q总= 3186891 (kc/h)即13321203 (kJ/h)废气湿含量H2=H1+W/L=0.1183 (kg/kg) 0.51四、选择风机1、计算各阶段空气的湿比容P，冷风湿比容P0=0.842 (m3/kg )热风湿比容P1= 2.452 (m3/kg )排风湿比容P2= 1.425 (m3/kg )2、计算各阶段空气体积流量V冷风流量V0=L×P0=19974 (m3/h)热风流量V1=L×/P1=58149 (m3/h)排风流量V2=L×/P2=33786 (m3/h)3、选择风机型号非标引风机选9-26-11.2D 型，风量：30157-36189m³/h，风压：7464-7009Pa，功率：110kw，共1台。
淀粉方案 QG-700气流干燥机
QG-700气流干燥机技术计划书一、设计依据二、干燥机工艺组合原理1流程图↓↓↓2、工作原理：经加热后的洁净空气沿输送管道从干燥器底部进入各自干燥室，物料由加料器加入干燥管被热风吹起，并呈悬浮态上升，悬浮态的物料与热风充分接触，瞬间完成干燥过程，物料中结块的小团会掉入干燥管底部，被底部分散器打碎后继续上升。
物料的干度由尾气温度来控制，当进风温度恒定时，尾气湿含量直接影响产品干度。
要在相对较低的出风温度条件下达到产品干度，只有加大干燥用风量，以降低尾气的相对湿含量。
三、设计计算要计算管径及热耗量,必需计算所需风量L 及尾气热焓I2设:年平均气温20℃,相对湿度70%,查I-X图, 冷空气热焓I0=11 kcal/kg,湿含量x0=0.01 Kg/kg经计算水分蒸发量：W=675Kg/h根据下式:L=W/x2- x0I2=(0.24+0.46 x2) t2+595 x2L I1+G0(C m+M1)t11= L I2+G0(C m+M2)t22式中:I1—热风进口热焓(kcal/kg) I2—尾气热焓(kcal/kg)x1—热风进口湿含量(Kg/kg) x2—尾气湿含量(Kg/kg)M1—干基初含水(Kg/kg) M2—干基终含水(Kg/kg)t11—物料初始温度t22—物料出口温度t2—尾气温度G0—绝干物料量C m—干物料比热(估算0.35Kcal/Kg. ℃)计算得:L=20769Kg/h I2=46 kcal/kg.干气x2=0.0425Kg.水/kg.干气则:理论耗热量Q=L(I2–I0)=72×104Kcal/h四.干燥设备选型及配置1.干燥机:采用带强化器的气流干燥机进行干燥.干燥室直径650,风速16m/s材质: 物料接触处2mm SUS3042．螺旋加料器:GX-250 3Kw材质: SUS3043．离心抛料器7.5KW材质: SUS3044. 一级旋风分离器型号: CZT-1200×2材质:SUS304 2 mm5．二级旋风分离器型号: CLK-700×2材质:SUS304 2 mm6．料仓SUS304 2mm7．关风机：TFGFZ-62台 1.1Kw /台材质: SUS3048．引风机：9-26-10D 55kw流量:24000m3/h 全压4500Pa材质:Q235A9．送风机:4-72-8C 30Kw流量:22000m3/h 全压2000Pa材质:Q235A10.空气过滤器: SUS304+无纺布11．电器控制系统：进风温度控制显示；（XMT）出风温度显示；（XMT）；所有电器集中控制；系统运行指示灯显示。
气流干燥机处理量计算公式
气流干燥机处理量计算公式气流干燥机是一种常用的工业设备，用于将湿润的物料通过热风干燥，以达到降低湿度的目的。
在工业生产中，计算气流干燥机的处理量是非常重要的，可以帮助工程师和操作人员合理安排生产计划，提高生产效率。
处理量是指气流干燥机在一定时间内处理的物料数量，通常以单位时间内处理的物料重量或体积来表示。
处理量的计算需要考虑多个因素，包括物料的性质、湿度、干燥温度、气流速度等。
在实际应用中，可以通过以下公式来计算气流干燥机的处理量：处理量 = 干燥器截面积×干燥器有效高度×干燥器产能系数。
其中，干燥器截面积指的是气流干燥机的横截面积，通常以平方米或平方英尺来表示。
干燥器有效高度是指物料在气流干燥机中暴露在热风中的有效高度，通常以米或英尺来表示。
干燥器产能系数是考虑了物料性质、湿度、干燥温度、气流速度等因素后的修正系数，通常是一个小于1的数值。
在实际应用中，可以根据物料的具体情况和气流干燥机的参数来确定干燥器截面积、干燥器有效高度和干燥器产能系数的数值，从而计算出气流干燥机的处理量。
下面将分别介绍这三个参数的确定方法。
首先是干燥器截面积的确定。
干燥器截面积通常可以通过气流干燥机的设计图纸或者实际测量来确定。
在设计阶段，工程师会根据物料的处理量需求和干燥器的设计参数来确定干燥器截面积。
在实际应用中，可以通过测量气流干燥机的横截面尺寸来确定干燥器截面积。
其次是干燥器有效高度的确定。
干燥器有效高度通常是根据物料的性质和处理要求来确定的。
在设计阶段，工程师会根据物料的干燥特性和需求来确定干燥器的有效高度。
在实际应用中，可以通过测量气流干燥机中物料的有效高度来确定干燥器有效高度。
最后是干燥器产能系数的确定。
干燥器产能系数是考虑了多种因素后的修正系数，通常需要根据实际情况来确定。
在实际应用中，可以通过试验或者根据经验来确定干燥器产能系数的数值。
通过以上三个参数的确定，就可以计算出气流干燥机的处理量。
烘干机产量计算公式
1kg水升高1度所需热量Q=cm△tQ是热量,就是所求C是水的比热容,是4.2*10三次方m是质量,用KG代入△t 是变化的温度,就是说你要加几度就是几1立方米空气在常压下温度每升高1摄氏度需要多少热量空气比热容＝1006 焦耳/Kg/度空气的密度为1.29千克/米3所以答案为：1.29*1*1006=1297.74焦烘干机每小时的水分蒸发量如何计算?散热量计算公式?问：例如：室温30摄氏度，一茶壶热水，茶壶温度90摄氏度，请问一定时间茶壶...答：通过平壁的导热量计算公式Φ=∧AΔT/Δ 式中: Φ--单位时间内通过平壁的热量(W)；A--平壁面积(`M^2`)；∧--物体的热导率[W／(M·K)] Δ--物体的厚度(M)；ΔT--平壁两表面之间的温度差(K)。
导热系数编辑导热系数是指在稳定传热条件下，1m厚的材料，两侧表面的温差为1度（K，°C）,在1秒内，通过1平方米面积传递的热量，用k表示，单位为瓦/（米·度），w/（m·k）（W/m·K,此处的K可用℃代替）。
目录1傅立叶定律2影响因素3保温材料4材料热导率▪固体▪液体▪气体1傅立叶定律编辑根据傅立叶定律，热导率的定义式为其中，x为热流方向。
为该方向上的热流密度，W/m^2为该方向上的温度梯度，单位是K/m对于各向同性的材料来说，各个方向上的热导率是相同的。
[1]铁的导热系数是多少啊铁的导热系数是40×1.163W/m·℃,1200度时，纯铁导热系数为36，熟铁0.5%碳为33,钢1.5%碳为29，1.0%碳为29，0.5%碳为31,单位均为国标单位w/m.度烘干机的产量计算公式为：G=W/1000*(100-W1)/(W1-W2)W单位kg=物料重量*（W1-W2）烘干机热效能为：空气散热量=水的散热量+钢材的散热量。
干燥机热量计算公式是什么
干燥机热量计算公式是什么干燥机是工业生产中常用的设备，它的作用是将物料中的水分蒸发，使物料达到所需的干燥程度。
在干燥过程中，热量是必不可少的因素，因此热量的计算是干燥机操作中非常重要的一部分。
本文将介绍干燥机热量计算的公式，并对其进行详细的解释和分析。
首先，我们来看一下干燥机热量计算的基本公式：Q=msΔh。
其中，Q表示所需的热量，单位为焦耳（J）或千焦（kJ）；m表示待干燥物料的质量，单位为千克（kg）；s表示物料的水分含量，单位为kg/kg；Δh表示水分的蒸发潜热，单位为焦耳/千克（J/kg）。
这个公式的含义是，所需的热量等于待干燥物料的质量乘以水分含量乘以水分的蒸发潜热。
接下来，我们来详细解释一下这个公式的各个参数。
首先是待干燥物料的质量m。
这个参数表示了需要干燥的物料的质量，通常以千克（kg）为单位。
在实际应用中，我们需要根据干燥机的规格和生产需求来确定物料的质量。
然后是物料的水分含量s。
这个参数表示了待干燥物料中水分的含量，通常以kg/kg为单位。
在实际应用中，我们需要通过化验或者其他方法来确定物料的水分含量，以便进行热量的计算。
最后是水分的蒸发潜热Δh。
这个参数表示了单位质量的水分在蒸发过程中所需要的热量，通常以焦耳/千克（J/kg）为单位。
水分的蒸发潜热是一个固定的数值，通常在常温下为2260kJ/kg。
通过这个公式，我们可以很容易地计算出干燥过程中所需的热量。
在实际应用中，我们还需要考虑到一些其他因素，比如干燥机的热效率、环境温度等，以便更精确地计算所需的热量。
总之，干燥机热量计算是干燥操作中非常重要的一部分，通过合理地计算热量，可以有效地提高干燥效率，降低能源消耗，从而达到节能减排的目的。
希望通过本文的介绍，读者能够更好地理解干燥机热量计算的原理和方法，为实际生产操作提供参考。
干燥机计算
FLOJEL 60Basic parameter:Dry rate was 3253 kg/hr commercial production @ 12.15% moisture,Dryer air inlet temperature of 20 deg C,Starch in the mixing boxes at 25 deg C,Cake moisture was 37.92%,Dryer inlet airflow of 233 deg CDryer outlet airflow of 52.7 deg C,Finished product temp of 52.7 deg C,Air humidity:83φ＝％, and the 1.225/3kg m ρ＝(P=101300 pa, t=20oC )Therefore the thermodynamic loads can be calculated as follows:3253 kg/hr ⨯ 87.85% dry solids = 2857.8 kg/hr DS =0.794 kg/s DS3253 kg/hr ⨯12.15% = 395.2 kg/hr = 0.11 kg/s water left in the product2857.8 kg/hr DS / 62.08% solids = 4603.4 kg/hr =1.279 kg/s total feed at 37.92% moisture4603.4 kg/hr Total - 2857.8 kg/hr DS = 1745.6 kg =0.485 kg/s water/hr introduced into the dryerTOTAL EVAPORATED W = 1745.6 kg/hr - 395.2 kg/hr left = 1350.4 kg /hr =0.375 kg/s water evaporatedDry Air consumed total: Saturation steam pressure at 20 C23991.11=exp 18.5916 2.34 KN/m21520+233.84s P ⎛⎫-= ⎪⎝⎭ So the humility of the air is0.83 2.338=0.6220.6220.0121P-101.3250.83 2.338s 0s P H P φφ⨯==-⨯ And the specific heat of the air is()C =1.005+1.8840.0121=1.0278 KJ/kg.K H1⨯The specific heat of the final product is()C C C X =3.6+4.1870.1215=4.11 KJ/kg.K m2w 2s =+⨯Basing on the Heat Balance EquationH112L C (t -t )⨯ 0v 2w 1c m221loss =Wr +WC t -WC θ+G C (θ-θ)+Q[]=1.050v 2w 1m221W(r +C t -C θ)+GcC (θ-θ)Where L = dry air quantity, kg/sW = water evaporated quantity, kg/sGc = Dry starch, kg/s0r = Evaporated heat ，KG/KJv C ,w C , m2C , H1C = Specific heat, KJ/(KG.K)1θ, 2θ= Inlet & outlet temp of starch, o C[]L 1.0278(23352.7)1.050.375(2491.27+1.88452.7-4.18725)+0.904 4.11(52.725)⨯-=⨯⨯⨯⨯- L=5.87 kg/s = 21132 kg/hFOR 1.225/3kg m ρ＝()()3 =21132/1.225 1-0.0121m /h air 0V =L/ρ H ∙⨯ = 17461.9 3m /hALL THE ENERGY COMES FROM LPG BURNNING, SO()()()t t 5.87 kg/s 1.0278 kJ/kg.K 23320K 1285.1 kJ/ sLPG H110Q =LC -=⨯⨯-== 4626360 Kj/h=4.63 MM Kj/hThat is to say the sum of heat load is 4.63 MM KJ/hr starch dried at 12.15% moisture.That is to say 1.42 MM KJ/ metric tonAnd the heat loads distribution is:Heat added to final product:product 0.904 4.11(52.725)=102.9 kJ/ s= 0.37 MM KJ/hQ =⨯⨯-Heat of water evaporation:0.375(2491.27+1.88452.7-4.18725)=932.2 kJ/ s= 3.36 MM KJ/hrw Q =⨯⨯Heat lost by the outlet air : ()()=5.87 1.027852.7-20kJ/ s air loss Q ⨯⨯=194.73 ()kJ/ s=0.71 MM KJ/h Heat lost to the surrounding()product 5% loss w Q Q Q =⨯+=5% ⨯(3.356+0.37) MM KJ/h=0.19MM KJ/hIn other words:3.36100%72.6%4.63w LPG Q Q =⨯= product 0.37100%8.0%4.63LPG Q Q =⨯= 0.71100%15.3%4.63air loss LPG Q Q =⨯= 0.19100% 4.1%4.63loss LPG Q Q =⨯= And heat efficiency is0.37 3.36100%4.63product w heat LPGQ +Q η=Q +=⨯ = 80.6 %From the Web, I got the reference that 26000 Kcal/3m will be received from the LPG burning r m H ∆=26000 Kcal/m3 = 26000⨯4.184=108784 KJ/3mSoIf basing Bao ’s data, Total plant LPG usage in Oct is 27320.14 3m , and 3939 3m of it wasUsed for boiler, that is to say Dryer consume is/total LPG totalthroughout V V m == 23381.14 3m / 1287.867 metric ton= 18.155 3m / metric tonSo the heat from LPG burning is3LPGt r m Q H m =∆⨯ =108784 KJ/3m ⨯ 18.155 3m / metric ton=1.97 MM KJ/ metric ton1.42100%1.97LPG burning LPGt Q η=Q =⨯=72.1% If basing Ray ’s data, the average LPG consume is 28.1 3m/ metric tonThe heat from burning is3LPG r m Q H m =∆⨯ =108784 KJ/3m ⨯ 28.1 3m / metric ton =3.07 MM KJ/ metric ton1.42100%3.07LPG burning LPGt Q η=Q =⨯=46.3%。
气流干燥机计算
气流干燥器计算一、基本计算1. 汽化水份量W ；G C=G 1（1-W 1) X1=11(1)w w -X2=22(1)w w -=0.04(10.04)-=0.04167W=GC(12()X X -2. 绝干空气消耗量L ① 物料出口温度2θ（湿球温度w t ）：s p =2153991.11exp(18.5916)20233.84-+=2.3382kNm0H ；1H c ；1()w w W Hr t t H H c =-- (1)2491.27 2.3w wr t =- (2)0.622w W wp H P p =- (3)23991.11exp(18.5916)15233.84w w p t =-+ (4)联立以上四个方程，采用试差法可以求得湿球温度② 绝干空气消耗量L假设出口温度 2t →L ，H 2； 3. 干燥管直径D 的计算；假设气体进干燥器的速度… 4.沉降速度t u 的计算 8.0211=--t t t t t →t t →t q →t W →t H →Ht v →tg ρ→t Jt u A → mpgtgt Jt dA ρμρ6.16.04.0875.13= 4.11)81.9(Jtt A u =5. 确定加速度Nu 和R e r 间的关系 n rn A Nu Re = 设400Re <r ，则65.000Re 76.0r Nu =（加速区始点） 5.0Re54.02rttNu+=（加速区终点）0R e r=0g g g p u d μρ tg gtgt p rt u d μρ=Re)Re/ln(Re)/ln(00rtr t Nu Nu n =n r n Nu A 00Re=6. q A 的计算l m q t A A A ∆=λ1其中，4.013089.0-=n pc nd G A A6.04.0+-=n gn g g A μρλλ（后面每段分别计算）g λ膜平均温度4t θθ+i-1i i-1i膜t +t +=下的值g μ算术平均温度t m 下的值gm g ρρ=（在此只求1A ）7. 固体颗粒的初速0m u2)4(6Dd G A p m ca πρ=06.00p a m d A u =00g H Hm gm u V V u =8. 计算J A :在加速段的平均值mpg g J dA ρμρ⨯⨯⨯=6.16.004.000875.1320JtJ J A A A +=二、加速段的计算 第一段： 预热段 ㈠ 热量衡算：)()(1111θθ-=-=∆i m c i H i c G t t Lc q→i t →m t →m H →Hm vHmm gm v H +=1ρ 0H m H g gm v v u u =00m gm r u u u -=㈡传热计算：1. l m t ∆的计算2. q A 的计算3. ri u 的试差计算01m gm ri u u u -=-设3.11-=ri ri u u)(214.04.01---+=n rin ri u u u B81.94.111-=--ri J i u A J4.111)]81.9exp(1[+∆=-uq i i Jri B A q J A u4.校核： >tri u u 1.5，<-riri u u 1 2 知分段合理。
干燥实验数据计算实例
干燥实验数据计算实例计算实例：空气物理性质的确定：流量计处空气温度t o =35.1(℃)，查表得空气密度ρ=1.11(Kg/m 3) 湿球温度t w =38.6(℃)，t w ℃下水的气化热(kJ/ kg) γtw =2590。
以第一组数据为例1、计算干基含水量X=（总重量G T -框架重量G D -绝干物料量G C ）/绝干物料量G C=(150.8-88.5-24.48)/24.48=1.5499（kg/kg ）2、计算平均含水量X A V =两次记录之间的平均含水量=(1.5499+1.4877)/2=1.5163（kg 水/kg 绝干物料）3、计算干燥速率U=-（绝干物料量GC/干燥面积S ）*（△X/△T ）=-（24.48*0.001/0.0232))*(1.4877-5499)/(3*60)=0.0003352 [kg/（s ·m 2）]4、绘制干燥曲线（X —T 曲线）和干燥速率曲线（U —X AV 曲线）5、计算恒速干燥阶段物料与空气之间对流传热系数α[W/m 2℃] wtw t t r Uc -=1000**α Uc —恒速干燥阶段的干燥速率，kg/（m 2?s ）=0.0003352 γtw —t w ℃下水的气化热，kJ/ kg 。
查表P351,t c -t=374-38.6=335.4℃.查表得,γtw =2590 α=3.352*0.0001*2590*1000/(70-38.6)=27.656、计算干燥器内空气实际体积流量V t (m 3/ s) 。
1.3527370273*0258.027327300++=++?=t t V V t t 其中：=0.0287 V t0—t 0℃时空气的流量，m 3/ s ；12.1560*2*001256.0*65.02000==ρP A C V t =0.0258t 0—流量计处空气的温度，t 0=35.1℃；t —干燥器内空气的温度，t =70℃； C 0—流量计流量系数，C 0=0.65；A 0—流量计孔节孔面积，m 2。
铬渣粉碎气流干燥计算
铬渣粉碎气流干燥计算（最新版）目录一、引言二、铬渣粉碎气流干燥的计算方法1.气流干燥的基本原理2.铬渣粉碎气流干燥的计算流程3.影响干燥效果的因素三、铬渣粉碎气流干燥的实际应用四、总结正文一、引言铬渣是铬盐生产过程中的副产品，具有较高的环境风险。
因此，对铬渣进行合理处理和资源化利用，既可保护环境，又可节约资源。
铬渣粉碎气流干燥是一种有效的处理方法，通过对铬渣进行粉碎、气流干燥等处理，可以将铬渣转化为具有利用价值的产品。
本文将对铬渣粉碎气流干燥的计算方法进行探讨。
二、铬渣粉碎气流干燥的计算方法1.气流干燥的基本原理气流干燥是一种常用的干燥方法，其基本原理是利用高速气流将湿物料吹起，增加物料与热气流的接触面积，从而加速物料中的水分蒸发。
在气流干燥过程中，需要考虑的因素包括气流速度、干燥温度、物料性质等。
2.铬渣粉碎气流干燥的计算流程铬渣粉碎气流干燥的计算流程主要包括以下几个步骤：（1）确定干燥条件：根据铬渣的性质和处理要求，确定干燥温度、气流速度等干燥条件。
（2）选择干燥设备：根据干燥条件和生产规模，选择合适的气流干燥设备。
（3）计算干燥时间：根据气流干燥设备的工作原理和物料的干燥特性，计算出达到预定干燥程度所需的干燥时间。
（4）确定干燥效果：通过实验和检测，确定干燥后的铬渣是否达到预期的干燥程度和产品质量。
3.影响干燥效果的因素在铬渣粉碎气流干燥过程中，影响干燥效果的因素主要有：（1）气流速度：气流速度过快或过慢都会影响干燥效果。
过快会导致物料与气流的接触时间短，干燥不充分；过慢则会使物料在干燥过程中产生团聚，影响干燥效果。
（2）干燥温度：干燥温度过高或过低都会影响干燥效果。
过高会导致物料中的挥发性成分损失，过低则会使干燥时间延长，影响生产效率。
（3）物料性质：物料的含水量、粒度分布等性质都会影响干燥效果。
在实际生产中，需要根据物料的性质调整干燥条件，以达到最佳干燥效果。
三、铬渣粉碎气流干燥的实际应用铬渣粉碎气流干燥在实际应用中具有较高的处理效率和资源化利用率。
干燥机主机的选型—风量计算
干燥机主机的选型—风量计算干燥机是一种常见的工业设备，用于去除材料中的水分，以提高材料的质量和延长其寿命。
而干燥机的主机是干燥机中最重要的部分，其性能直接影响到整个干燥机的工作效果。
在选择干燥机主机时，风量是一个重要的考虑因素。
本文将介绍干燥机主机的选型中风量的计算方法。
风量是干燥机主机的一个关键参数，它表示单位时间内通过干燥机主机的空气流量。
风量的大小直接影响到材料的干燥效果。
如果风量过小，空气流动速度低，无法将材料表面的水分吹干，导致干燥效果不佳；而风量过大，则可能造成能耗浪费，同时也会对材料造成不必要的风切割力，影响材料的质量。
那么，如何计算干燥机主机的风量呢？一般来说，风量的计算包括两个方面的考虑：材料的湿含量和干燥机主机的工作效率。
我们需要考虑材料的湿含量。
湿含量是指材料中所含水分的百分比。
不同的材料对于湿含量的要求是不同的，因此在选型干燥机主机时，需要根据材料的湿含量来确定合适的风量。
一般来说，湿含量较高的材料需要较大的风量，以便更快地将水分吹干。
我们需要考虑干燥机主机的工作效率。
干燥机主机的工作效率取决于其设计参数和运行状态。
一般来说，干燥机主机的风量与功率成正比。
风量越大，功率也就越大。
因此，在选型干燥机主机时，需要根据实际需求来确定合适的风量，以兼顾干燥效果和能耗。
在实际的选型过程中，我们可以根据以下步骤来计算干燥机主机的风量：1.确定材料的湿含量。
通过检测材料中的水分含量，得到材料的湿含量。
2.根据材料的湿含量确定风量范围。
根据经验或相关的技术参数，确定适合该湿含量范围的风量范围。
3.根据干燥机主机的工作效率确定最终风量。
考虑到干燥机主机的工作效率，确定最终的风量。
在确定最终风量时，需要综合考虑干燥效果和能耗。
需要注意的是，风量的计算不是一个简单的数学公式，而是需要根据实际情况和经验来确定的。
在实际的选型过程中，可以参考相关的技术资料和经验，以及与供应商进行沟通，获取更准确的风量计算结果。
烘干机计算说明书
烘干机计算说明书1. 应知参数① 原料情况状态：形状、颗粒大小；初水份：干基水份=物料重量水份重量 湿基水份=水份物料水份重量+ 一般情况下初水份是指湿基水份。
② 烘干系统气流干燥系统：颗粒较小或水份较小；回转滚筒干燥系统：颗粒较大或水份较大（30%以上）；③ 成品要求终水份要求；④ 进风温度情况气流干燥：木屑类的进风温度控制在180℃-200℃，以180℃为基准，水份在30%-40%或以上，温度可以控制在180℃以上；回转滚筒干燥：水份较高时（30%-40%或以上）温度可控制在200℃以上（木屑类）；低水份类温度可控制在160℃以下；注意：设计时，气流干燥和回转滚筒干燥系统在干燥木屑类物料时进风温度可控制在200℃，木塑行业中的木粉不得超过180℃。
⑤ 出风温度终水份在10%以上，回转滚筒干燥系统控制在60℃，气流干燥系统控制在80℃；终水份在5%下，回转滚筒干燥系统控制在70℃，气流干燥系统控制在90℃；2. 计算① 蒸发量计算（单位：kg/h ）型号按蒸发量选蒸发量=初水份终水份）（产量--11*-产量 产量单位：kg/h ② 系统风量系统风量=出风温度进风温度蒸发量-3000* 选用鼓风机； ③ 回转滚筒干燥系统直径=风速引风机风量*14.3*3600*2 风速为1.5m/s 左右，一般取中间值；按引风机风量计算。
长度=直径*(6-10)倍气流干燥系统直径=风速系统风量*14.3*3600*2 风速为16-20m/s ，一般取中间值； 长度=直径*(60-100)倍④ 热源计算（单位：kCa ）热量=系统风量*0.25*（进风温度-20℃）0.25——空气热焓 20℃——常年平均温度配套热风炉可选用型号（单位：万kCa ）：10、15、20、30、40、60、80、90、120、240；煤耗（单位：kg ）：%70*5500热风炉发热量 70%——效率 油耗（单位：kg ）：%90*9500热风炉发热量 90%——效率 电耗：功率=9.0*860热量 生物质燃料：%70*4500热风炉发热量 3. 工艺流程 鼓风机 热风炉 干燥机 旋风分离器 布袋除尘器 引风机4. 风机选用根据系统风量、系统阻力；① 风量鼓风机：间接式加热烘干，鼓风机风量等于系统风量（最小应达80%系统风量）；直接加热烘干，鼓风机风量等于系统风量的1/3（即为助燃风机）全压在1000-2000。
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气流干燥器计算一、基本计算1. 汽化水份量W ；G C=G 1（1-W 1) X1=11(1)w w -X2=22(1)w w -=0.04(10.04)-=0.04167W=GC(12()X X -2. 绝干空气消耗量L ① 物料出口温度2θ（湿球温度w t ）：s p =2153991.11exp(18.5916)20233.84-+=2.3382kNm0H ；1H c ；1()w w W Hr t t H H c =-- (1)2491.27 2.3w wr t =- (2)0.622w W wp H P p =- (3)23991.11exp(18.5916)15233.84w w p t =-+ (4)联立以上四个方程，采用试差法可以求得湿球温度② 绝干空气消耗量L假设出口温度 2t →L ，H 2； 3. 干燥管直径D 的计算；假设气体进干燥器的速度… 4.沉降速度t u 的计算 8.0211=--t t t t t →t t →t q →t W →t H →Ht v →tg ρ→t Jt u A → mpgtgt Jt dA ρμρ6.16.04.0875.13= 4.11)81.9(Jtt A u =5. 确定加速度Nu 和R e r 间的关系 n rn A Nu Re = 设400Re <r ，则65.000Re 76.0r Nu =（加速区始点） 5.0Re54.02rttNu+=（加速区终点）0R e r=0g g g p u d μρ tg gtgt p rt u d μρ=Re)Re/ln(Re)/ln(00rtr t Nu Nu n =n r n Nu A 00Re=6. q A 的计算l m q t A A A ∆=λ1其中，4.013089.0-=n pc nd G A A6.04.0+-=n gn g g A μρλλ（后面每段分别计算）g λ膜平均温度4t θθ+i-1i i-1i膜t +t +=下的值g μ算术平均温度t m 下的值gm g ρρ=（在此只求1A ）7. 固体颗粒的初速0m u2)4(6Dd G A p m ca πρ=06.00p a m d A u =00g H Hm gm u V V u =8. 计算J A :在加速段的平均值mpg g J dA ρμρ⨯⨯⨯=6.16.004.000875.1320JtJ J A A A +=二、加速段的计算 第一段： 预热段 ㈠ 热量衡算：)()(1111θθ-=-=∆i m c i H i c G t t Lc q→i t →m t →m H →Hm vHmm gm v H +=1ρ 0H m H g gm v v u u =00m gm r u u u -=㈡传热计算：1. l m t ∆的计算2. q A 的计算3. ri u 的试差计算01m gm ri u u u -=-设3.11-=ri ri u u)(214.04.01---+=n rin ri u u u B81.94.111-=--ri J i u A J4.111)]81.9exp(1[+∆=-uq i i Jri B A q J A u4.校核： >tri u u 1.5，<-riri u u 1 2 知分段合理。
㈢流体力学计算81.94.1-=ri J i u A J---=--)(4.214.24.21riri riri J m u u u u A J 9.81riri i i u u J J m --=--11)2(1riri m u u m J b +-=-bmub mu mriri ++=∆-1ln1τ㈣附加计算1.本段末粒子速度：ri gm mi u u u -=2.11---=ri riri i u u u r第二段 ㈠预分段C r r q q i i i i .11--=∆∆（C 为安全系数，2.11=C ）设8.1=i R ii R r 11-=→i q ∆㈡热量衡算：)(11i i Hi i t t Lc q -=∆--→i t →i W →i H →m t →m H →Hm vHmm gm v H +=1ρ 0H m H g gm v v u u =校核 11---=mi gm ri u u u㈢传热计算：1. l m t ∆的计算2. q A 的计算3. ri u 的试差计算01m gm ri u u u -=-设3.11-=ri ri u u)(214.04.01---+=n rin ri u u u B81.94.111-=--ri J i u A J4.111)]81.9exp(1[+∆=-uq i i Jri B A q J A u4.校核： 分段合理性㈣流体力学计算81.94.1-=ri J i u A J---=--)(4.214.24.21riri riri J m u u u u A J 9.81riri i i u u J J m --=--11)2(1riri m u u m J b +-=-bmub mu mriri ++=∆-1ln1τ㈤ 附加计算1.本段末粒子速度：ri gm mi u u u -=2.11---=ri riri i u u u r3.ii i i i r r q q C 11--⨯∆∆=第三段㈠预分段设8.1=i R ii R r 11-=111.---=∆∆i i i i i C r r q q→i q ∆㈡热量衡算：)(11i i Hi i t t Lc q -=∆--→i t →i W →i H →m t →m H →Hm vHmm gm v H +=1ρ 0H m H g gm v v u u =校核 11---=mi gm ri u u u㈢传热计算：1. l m t ∆的计算2. q A 的计算3. ri u 的试差计算01m gm ri u u u -=-设3.11-=ri ri u u)(214.04.01---+=n rin ri u u u B81.94.111-=--ri J i u A J4.111)]81.9exp(1[+∆=-uq i i Jri B A q J A u4.校核： 分段合理性㈣流体力学计算81.94.1-=ri J i u A J---=--)(4.214.24.21riri riri J m u u u u A J 9.81riri i i u u J J m --=--11)2(1riri m u u m J b +-=-bmub mu mriri ++=∆-1ln1τ㈤ 附加计算1.本段末粒子速度：ri gm mi u u u -=2.11---=ri riri i u u u r3.ii i i i r r q q C 11--⨯∆∆=……加速段结束时的附加计算： 1. ri gm mi u u u -=2. gi u 0H i H g gi v v u u =migi ri u u u -=)(真11)(≈>=k k k u u tri 真加速段结束…三、终速段的计算由加速段结束时得到1-i t ，1-i H ，1-i X 1. 由终速段的平均状态下的物性求gm u2. 求)(11i i Hi i t t Lc q -=∆--3. 求l m t ∆4. 计算tgm mu u u-=5. 求α和a6. 计算∆l ∆τ四、 主要附属设备的选型和计算喷雾干燥机、闪蒸干燥机、带式干燥机、振动流化床干燥机 更多资料下载、技术交流探讨欢迎加五百人qq 交流群69422509。