基于柔度矩阵曲率差法识别结构损伤
一种桁架结构损伤识别的柔度阵法

文章编号 1007-4708(2001)01-0042-06一种桁架结构损伤识别的柔度阵法綦宝晖邬瑞锋 蔡贤辉 李桂华(大连理工大学工程力学系 大连11602 )摘要 利用试验获得的一阶模态参数 提出了一种桁架结构损伤识别的柔度阵法 应用有限元方法 采用柔度阵 建立结构振动特征方程 结构损伤后 引起柔度阵发生改变 从结构振动特征方程出发 对柔度矩阵做关于结构物理参数变化量的一阶泰勒展开 可以确定结构物理参数的变化量 识别结构损伤部位及损伤程度 通过一个桁架结构损伤识别的数值模拟证明了该方法的有效性关键词 柔度阵 桁架结构 模态参数 损伤识别中图分类号 TU 17 文献标识码 A前言近年来 随着试验模态分析技术的迅速发展 利用试验模态数据采用系统识别方法确定结构损伤受到国内外学者的普遍关注 并且正在把最初的航空~机械结构损伤诊断技术应用到土木工程结构的损伤评估当中[1 ] 针对土木工程结构特点 模态试验中只能准确获得少量前几阶模态参数 而且 对于复杂多自由度体系 测试自由度往往远小于结构本身自由度 使损伤识别精度受到影响 本文从柔度阵出发 只需一阶模态测试数据 就可进行桁架结构损伤识别基本理论由模态分析可知 结构刚度阵及结构柔度阵用模态参数表达为[4]=M( N =1 2 T )MF = N=11 2 T (1 2)式中 为结构刚度矩阵 F 为结构柔度矩阵 M 为结构质量矩阵 为对质量归一的振型向量由公式(1)~(2)可见 模态参数对刚度矩阵的贡献与自振频率的平方成正比 因此 用试验模态参数较为精确地估计结构刚度矩阵 必须获得较高阶模态参数 相反 模态参数对柔度矩阵的贡献与自振频率的平方成反比 模态试验中只需获得较低阶模态参数 就可较好地估计结构柔度矩阵 实践中 由于测试误差的影响 往往只能准确地获得前几阶模态参数 因此 利用柔度法进行桁架结构损伤识别 在获得相同的试验模态参数条件下比采用刚度阵法更为精确S 损伤识别方法基于柔度阵识别结构损伤的优点 对无阻尼多自由度体系振动特征方程两边同时乘以刚度阵的逆矩阵 得到以柔度矩阵表达的振动特征方程[F][M][ ][0]=[1][ ]( )式中[F]N>N 和[M]N>N 分别为结构柔度矩阵和质量矩阵 [ ]N>NW 为振型矩阵 [0]NW>NW 为结构振动圆频率的平方构成的对角阵 N 为结构自由度数~NW 为模态数结构损伤一般造成结构刚度下降 即结构物理参数发生改变而结构质量不发生变化 对于桁架结构 结构第18卷第1期计算力学学报Vol.18No.12001年2月CPINESE JOURNAL OF COMPUTATIONAL MECPANICS FEI 2001收稿日期 1999-05-12.作者简介 綦宝晖(1967-) 男 博士 高工.物理参数可以是弹性模量 构件截面面积等 因此 结构损伤后 可视为柔度矩阵有一微小改变 见公式 ) 式中代表初始无损伤状态的柔度阵)如果以 和 分别代表结构发生损伤后的模态振型矩阵和模态频率矩阵 并且认为结构损伤不引起质量改变 以 代表结构初始质量矩阵 将公式 )代入 3)得) -)式中 量纲位移 称 为残余位移向量 其维数为N >NW 如果结构未发生损伤 应为零 如果结构发生了损伤 不再为零 结构振动特征方程3)不再被满足 我们可以用残余位移向量 是否为零初步判断结构是否发生损伤 损伤程度及损伤定位 可以通过结构物理参数的变化来确定 由有限元分析可知 结构柔度矩阵是结构物理参数的多元函数 利用多元函数的可微性 在结构损伤引起柔度阵一微小改变 后 对其在处做关于未知结构物理参数变化量的一阶泰勒展开 可以得到柔度矩阵与结构物理参数变化量的一种近似关系Z NE z 1 p z p z 7)式中 p z 为第z 个结构物理参数的变化量 在桁架结构损伤识别中 结构物理参数的变化量以EA 表示 E 为构件弹性模量 A 为构件截面面积 NE 为物理参数个数将公式 7)代入式 ) )并进行重新排列得Z NEz 1 p z { p z } { } N>NW)>1 8)式中{ } N>NW)>1为残余位移列向量由有限元分析 可知 结构柔度阵为B 1 T B 1 - B 1 T B Z ) B Z T B Z )-1 B Z B 1 ) 9) B 1 为结构基本体系中外载到内力之间的平衡矩阵 B Z 为结构基本体系中多余约束力到内力之间的平衡矩阵 为单位柔度矩阵组成的对角阵由公式 8) 9)得到一组关于结构物理参数为未知变量的线性方程组C N>NW)>NE {p}NE>1 { } N>NW)>1 1 )解方程组 1 ) 即可得到结构物理参数的变化量 确定结构损伤程度 由于结构物理参数变化量与结构构件相对应 从而确定出结构损伤部位 在实际损伤识别过程中 可能发生以下三种情况1)方程数少于未知数 NE >N >NW)在这种情况下 方程 1 )有无穷解 通过构造未知量的欧几里得范数 并使范数极小 寻求方程 1 )的最优解如下{ p} C T C C T )-1{ }11) Z )方程数多于未知数 NE N >NW)在这种情况下 方程 1 )不存在精确解 可寻求方程的最小二乘解{ p} C T C )-1 C T { } 1Z )3)方程数等于未知数 NE N >NW)如果方程数等于未知数 方程 1 )存在唯一解{ p} C -1{ } 13)对于桁架结构 结构物理参数个数即为结构杆件数 一般情况下 结构杆件数NE 常常大于结构自由度数N 并且在模态试验中 只能准确获得结构前几阶模态参数 造成损伤识别问题的欠定性 因此 第一种情况较为常见 本文提出的利用柔度阵识别结构损伤的方法 只需一阶试验模态参数 就可以进行桁架结构的损伤识别3 1期綦宝晖等:一种桁架结构损伤识别的柔度阵法结构自由度完备情况下9可直接应用公式(8)~(10)进行损伤识别9当实测自由度少于结构有限元模型自由度时9应用公式(9)形成与测试自由度相应的柔度阵9同时9利用Guyan [6]缩聚方法9形成缩聚状态下的质量矩阵O 在少数实测模态参数条件下9进行损伤识别O 此时9公式(1)~(13)中的N 代表实测结构自由度数O 由于Guyan 缩聚为静态缩聚9它所产生的质量矩阵是近似的9在利用模态参数进行结构损伤识别中将引起较大误差O 为避免这种影响9应用文[7]提出的方法9利用质量矩阵与测试自由度振型的正交关系9在结构损伤识别过程中9对缩聚后的质量矩阵进行修正O 采用修正后的质量矩阵进行损伤识别9可极大地提高损伤识别精度O4数值算例采用图1所示桁架结构[8]进行损伤识别数值模拟O 图1中桁架结构共有41个杆件920个可动结点9每个可动结点具有平面内X ~Y 方向2个自由度9整个桁架结构共有40个自由度O 由于模态试验中9结构高阶模态参数不易获得9而且9受条件所限9往往不能测得结构全部自由度的信息9使试验模态数据不完备O 因此9数值模拟计算中只采用一阶模态9并分为测试自由度完备(已知全部40个自由度振型测试数据)及测试自由度不完备(已知部分自由度振型测试数据)两种情况O 同时假定结构损伤不引起质量改变并在测试自由度不完备时模拟了不同的计算工况O 详见表1O 为使问题简化9假设桁架结构完好状态下建立的有限元模型是精确的9即结构有限元模型已经过试验模态参数的动力修正9结构模态参数有限元理论计算值与试验值取得了良好的一致9可以精确地反应实际结构动力特性O 因此在结构损伤已知条件下9可用有损伤的有限元模型计算结构动力特性9模拟结构损伤状态下的试验模态参数O 事实上9这种精确的有限元模型可以通过本文前面所述方法获得O对表1中所列五种计算工况9应用柔度阵法进行桁架结构损伤识别数值模拟9识别结果绘于图2~图6O表1数值计算工况Table 1Numerical computing cases 计算工况损伤部位损伤程度测点测试自由度测试自由度数模态数测试自由度完备1596EA 下降20%19922EA 下降40%40941EA 下降10%3-221-4040一阶测试自由度不完备2345596EA 下降20%19922EA 下降40%40941EA 下降10%596EA 下降20%19922EA 下降40%40941EA 下降10%596EA 下降20%19922EA 下降40%40941EA 下降10%596EA 下降20%39496991191291420921922394969911912914209213949692122394969219221-4979891314917-2092324935-401-4979891314917-2092324935-381-49798399401-49798937940201888一阶一阶一阶一阶当测试自由度完备时(工况1)9即在试验获得了全部40个自由度的模态参数条件下9采用柔度阵法进行结构损伤识别9可以非常准确地识别损伤部位及损伤程度O 从图2可以清楚地看出95~6~19~22~40~41号杆发生了明显的损伤9其损伤程度596号杆为20%919~22号杆为40%940~41号杆为10%9损伤识别结果与模拟44计算力学学报18卷损伤完全相同 与文献[8]相比 同样在获得了全部40个自由度的模态参数条件下 文献[8]方法识别损伤需要1~ 阶模态 本文方法只需要一阶模态当测试自由度不完备时 模拟计算了四种不同测试条件下的损伤识别过程 工况 ~工况5 损伤识别结果见图 ~图6 因测试自由度不完备 如何以最少量的模态测试信息反应结构整体动力特性[9] 在损伤识别中显得相当重要 为确保损伤识别结果的可靠性 损伤识别中选择了可反应结构整体动力特性的振型测试信息 同时 由于结构发生损伤后 引起结构损伤区域附近振型较大的变化而未损伤区域振型变化不明显[10] 因此 损伤识别数值模拟计算中 同时还考虑了测试自由度不完备条件下 损伤区域测试信息是否充分对损伤识别结果造成的影响 我们把有可能发生结构损伤的部位称为损伤区域 计算了以下四种工况 1 工况 不同损伤区域多个构件同时发生损伤 各损伤区域测试信息较为充分 工况 不同损伤区域多个构件同时发生损伤 缺少个别损伤区域测试信息 工况4 不同损伤区域多个构件同时发生损伤 多数损伤区域测试信息不充分 4 工况5 一个损伤区域多个构件同时发生损伤 损伤区域测试信息较为充分 工况 工况5中损伤区域测试信息是指与损伤构件相关自由度的振型测试信息541期綦宝晖等 一种桁架结构损伤识别的柔度阵法对于工况2(图3% 如表l 所列 虽然测试自由度不完备 但是各个不同损伤区域测试信息均较为充分 与损伤区域中损伤杆件5~6~l 9~22~40~4l 相关自由度的振型数据全部获得 因此 实测数据能够较好地反映损伤区域的振型变化O 采用柔度阵法仍然能够准确识别损伤构件部位及损伤大小O 如图3所示 所有损伤区域中损伤杆件5~6~l 9~22~40~4l 及各损伤杆件的损伤大小全部准确地获得 其识别结果准确程度几乎与测试自由度完备条件下相同O对于工况3(图4% 在诸多不同的损伤区域中多个构件发生损伤时 由于缺少个别损伤区域的测试信息 其损伤识别效果受到一定影响O 由表l 可见 在模拟测试数据中 多数损伤区域测试信息较为充分 与损伤构件5~6~l 9~22~40相关自由度的振型(3~4~6~9~l l ~l 2~l 4~20~2l 结点%全部获得 而缺少个别损伤区域4l 的振型(22结点%测试信息O 因此 测试信息能够较好地反映多数损伤区域振型的变化 多数损伤部位及损伤程度仍可准确地识别 见图3O 5~6~l 9~22~40号杆分别发生了20%~20%~40%~40%及l 0%的损伤 损伤部位及损伤程度识别结果与模拟损伤位置及损伤大小完全一致O 但对于个别损伤区域(4l 号杆% 由于缺少与其相关自由度(22结点%的测试信息 实测振型不能很好地反映该损伤杆件附近振型变化 其损伤未能识别O对于工况4(图5% 在测试自由度不完备情况下 为模拟多数损伤区域测试信息不充分状态 假设模态试验只获得了5~6号损伤区域测试信息而没有l 9~22号损伤区域的测试信息 同时与40号~4l 号损伤构件相关自由度的测试信息亦不够充分(试验只测得了2l ~22结点的部分自由度信息 见表l %O 损伤识别结果表明 对损伤区域内具有充分测试信息的5~6号损伤杆件 其损伤部位及损伤大小仍可以较好的识别O 由图5可见 5~6号杆件发生了明显的损伤 损伤大小分别为l 8.3%及l 9.2% 与模拟真实损伤值20%相比 产生了l.7%的识别误差 识别结果仍然可信O 对没有测试信息的损伤区域或测试信息不够充分的损伤区域中的结构损伤不能识别O 而且这种损伤区域测试信息的不充分性 将给结构中未发生损伤的构件带来较大的识别误差O 由图5可见 除5 6杆发生了明显的损伤外 在没有发生损伤的l 0 l l l 4 l 5 l 8号杆件处也出现了不同程度的损伤 而真正发生损伤的杆件l 9 22 40 4l 却未能识别O以上工况2至工况4模拟了测试自由度不完备情况下 利用较少的测试信息 采用柔度阵法识别多个部位结构损伤的过程O 损伤识别结果表明 当不同损伤区域多个构件同时发生损伤时 各损伤区域测试信息是否充分给损伤识别结果准确性带来一定影响(工况3%O 这种测试信息越少 对损伤识别准确性程度影响越大(工况4%O 因此 当损伤部位较多时 为识别出全部结构损伤部位及损伤程度 必须获得足够的测试信息 使测试信息能够很好地反映各个损伤区域振型的变化 获得可信的损伤识别结果(工况2%O最后 为了与其它方法相比 进一步说明采用柔度阵法识别结构损伤的优越性 进行了工况5模拟计算O 与文献[8]相同 假设只有一个损伤区域 5~6号杆件同时发生了20%的损伤O 采用柔度阵法识别结构损伤时 只需一阶模态下获得损伤区域内4~5~6结点及能够反映结构整体动力特性所必要的22结点共8个自由度测试信息 就可准确地识别结构损伤部位及较好地识别损伤程度 损伤识别结果见图6O 由图6清楚地看到 只有5~6杆发生了明显的损伤 损伤大小分别为l 7.5%及l 8.8% 与模拟真实损伤值20%相比 最大识别误差为2.5%O 而采用文献[8]方法识别相同部位(5~6号杆%损伤 则需要3~4~5~6~7~8~9~l 0~2l ~22结点共20个自由度测试信息 而且需要9阶模态O总之 采用柔度阵法识别桁架结构损伤 只需要一阶模态参数O 不仅在测试自由度完备时可以非常准确地识别损伤部位及损伤程度 在测试自由度不完备时 如果损伤区域的测试信息充分 并能够反映结构整体动力特性 仍可获得可信的损伤识别结果O5结语本文提出了利用柔度阵识别桁架结构损伤的基本方法O 数值算例表明 在测试自由度完备情况下 可以非常准确地识别桁架结构损伤部位及损伤大小O 在测试数据不完备的情况下 只要测试数据能够反应结构整体动力特性的同时 损伤区域内具有充分的测试信息 仍可获的可信的损伤识别结果 而且可以同时识别多个构件损伤O 两种情况下 均只需一阶模态参数O 在结构高阶模态参数不易获得以及因条件所限不能测得结构全部自由度信息的情况下 应用柔度阵法识别结构损伤 具有较强的实用性O 需要指出的是 当结构损伤区域64计算力学学报l 8卷较多时 由于损伤区域事先未知 实际中如何确定能够反映全部结构损伤所需的最少测试自由度信息 还有待于深入的研究O该方法不仅适用于桁架结构损伤识别 对于其它类型如框架结构(剪切型) 烟囱~塔类高耸结构(弯曲型) 以及弯曲-剪切型结构 均有较强的损伤识别能力 这将在另文讨论O参考文献(Ref erences ):[1]Oiusegun S SalaWu and Clive Williams .Bridge assessment using forced -vibration testing [J ].Jo/7nal of S 7/ /7al Engznee7zng 1995 121(Z ):161-173.[Z ]李洪泉 欧进萍.剪切型钢筋混凝土结构的地震损伤识别方法[J ].哈尔滨建筑大学学报 1996 29(Z ):8-1Z (Li ~G and Ou J P .An identification method of shear -type RC frame for earthguake damage [J ].Jo/7nal of Ha7bzn Unz e7sz y of A7 z e /7e and Engznee7zng 1996 29(Z ):8-1Z (in Chinese )).[3]张毅刚.系统识别及其在建筑结构工程中的应用展望[J ].建筑结构 1998(5):56-59.(Zhang Y G .Prospects for system identification and its application in building structural engineering [J ].B/zldzng S 7/ /7e 1998(5):56-59(in Chinese )).[4]Pandey A K and BisWas M .D amage detection in structures using changes in fle X ibility [J ].Jo/7nal of So/nd and V zb7a zon 1994 169(1):1-17.[5]John F .F leming [M ].C o mp / e7Analyszs of S 7/ /7al S ys e m s [M ].M cGraW -~ill I nc 1989.[6]Guyan J .Reduction of stiffness and mass matrices [J ].A 1AA Jo/7nal 1965 3(Z ):380.[7]Ale X Berman .M ass matri X correction using an incomplete set of measured modes [J ].A 1AA Jo/7nal 1979 17(10):1147-1148.[8]胡宁 王翔 姚振汉.一种结构损伤识别的新方法[J ].振动工程学报 1998 11(增刊(S ):335-339.(~u N Wang X Yao Z ~.A N eW M ethod of Structure D amage I dentification [J ].Jo/7nal of V zb7a zon Engznee7zng 1998 11(supplementary issure (S )):335-339(in Chinese )).[9]N orris Stubbs and Sooyong Park .Optimal sensor placement for mode shapes V ia Shannon s sampling theorem [J ].M z 7o o mp / e7s zn C z zl Engznee7zng 1996 (11):411-419.[10]N orris Stubbs and Jeong -T ae Kim .D amage locali ation in structures Without baseline modalparameters [J ].A 1AA Jo/7nal 1996 34(8):1644-1649.A f l e xibility mat r ix m e thod f o r damag e id en ti f i c atio no f t r u ss s t r u c tu reG I Bao -hui W U Rui -feng CA I X ian -hui L I Gui -hua(D epartment of E ngineering M echanics D alian U niversity of T echnology D alian 1160Z 3 China )Ab s t r a c t :T he fle X ibility matri X method for damage identification of truss structure is suggested in this paper .T he first modal parameters obtained by dynamic measuring are needed only in this method .T he finite -element method is used to formulate the eigen -eguation of truss in fle X ibility matri X form .T he fle X ibility of truss bars Would be changed if the damage is occurred in any of these bars then the physical parameters of the truss can be derived by e X pressing the changes of fle X ibility as the first -order term in the T aylor series e X pansion of fle X ibility .T hus the damaged rods of the truss and degree of the damage can be identified .T he effectiveness of this approach is verified by a numerical e X ample .K e y Wo r d s :fle X ibility matri X ;truss structure ;modal parameter ;damage identification741期綦宝晖等:一种桁架结构损伤识别的柔度阵法一种桁架结构损伤识别的柔度阵法作者:綦宝晖, 邬瑞锋, 蔡贤辉, 李桂华作者单位:大连理工大学,工程力学系,大连,116023刊名:计算力学学报英文刊名:CHINESE JOURNAL OF COMPUTATIONAL MECHANICS年,卷(期):2001,18(1)被引用次数:49次1.Norris Stubbs Optimal sensor placement for mode shapes Via Shannon's sampling theorem 1996(11)2.Norris Stubbs Damage localization in structures without baseline modal parameters[外文期刊] 1996(08)3.胡宁;王翔;姚振汉一种结构损伤识别的新方法 1998(11)4.Alex Berman Mass matrix correction using an incomplete set of measured modes 1979(10)5.Guyan J Reduction of stiffness and mass matrices 1965(02)6.John F Fleming译 19897.Pandey A K Damage detection in structures using changes in flexibility 1994(01)8.张毅刚系统识别及其在建筑结构工程中的应用展望 1998(05)9.李洪泉;欧进萍剪切型钢筋混凝土结构的地震损伤识别方法 1996(02)10.Oiusegun S Salawu;Clive Williams Bridge assessment using forced-vibration testing[外文期刊] 1995(02)1.杨磊预应力混凝土组合箱梁桥损伤识别方法研究[期刊论文]-城市道桥与防洪 2010(7)2.李晶.吴柏生基于广义柔度矩阵的结构损伤识别方法[期刊论文]-吉林大学学报(理学版)2009(4)3.冉志红.缪升.屈俊童基于模态柔度法的连续梁结构损伤识别研究[期刊论文]-公路工程 2009(2)4.熊勇.谭毅平基于柔度变化对刚架拱桥损伤识别[期刊论文]-科学技术与工程 2009(11)5.康兴无.陈世健.刘勇.马慧娟一种基于柔度的结构损伤定位新方法[期刊论文]-噪声与振动控制2009(6)6.胡迪春应变模态在钢架结构损伤诊断中的应用[期刊论文]-中国水运(下半月) 2008(6)7.郭惠勇.罗乐.李正良基于刚度指标和频率的结构损伤定性定量识别[期刊论文]-西南交通大学学报 2008(4)8.周俐俐.沈鹃基于曲率模态和柔度曲率的变截面钢梁多损伤静态识别[期刊论文]-四川建筑科学研究 2008(3)9.郭惠勇.李正良.彭川结构损伤动力识别技术的研究与进展[期刊论文]-重庆建筑大学学报2008(1)10.单德山.李乔.王玉珏既有多梁式桥梁的损伤识别[期刊论文]-重庆交通大学学报(自然科学版) 2008(1)11.卓玲基于柔度矩阵与应变模态的钢框架结构的损伤诊断研究[期刊论文]-黎明职业大学学报2007(3)12.易晓罡基于柔度矩阵的桥梁损伤识别法的应用[期刊论文]-中国水运(理论版) 2007(3)13.谢慧才.程林基于柔度差曲率的简支梁损伤识别方法[期刊论文]-汕头大学学报(自然科学版)2007(3)14.张吉萍组合优化在结构多位置损伤识别中的应用[期刊论文]-四川大学学报(工程科学版)2007(3)15.王国安.方建邦基于柔度矩阵和模糊模式方法的结构损伤识别研究[期刊论文]-工业建筑2007(5)16.刘伟.高维成单层短程线网壳结构模型试验研究[期刊论文]-实验力学 2006(4)17.冯新.范颖芳.周晶基于柔度的桁架结构损伤定位方法[期刊论文]-计算力学学报 2006(5)18.贾永峰.刘美爽模态理论在空间网格结构无损探伤的应用[期刊论文]-森林工程 2006(2)19.王卓网格结构的模态测试和损伤诊断研究[学位论文]硕士 200620.姜雪峰基于应变模态的城市桥梁损伤识别的定量化研究[学位论文]硕士 200621.姜丽萍经验遗传—单纯形算法及其在结构损伤识别中的应用[学位论文]硕士 200622.邢五丰基于归纳学习的结构损伤识别方法研究[学位论文]硕士 200623.迟利源基于模态参数分析的井架结构损伤识别研究[学位论文]硕士 200624.王静结构损伤识别静动结合法研究[学位论文]硕士 200625.张吉萍板壳结构损伤诊断的理论和方法研究[学位论文]博士 200626.秦鹏框架填充墙结构的动力试验与研究[学位论文]硕士 200627.王利恒.周锡元.阎维明结构损伤检测方法的一些新进展[期刊论文]-四川建筑科学研究 2005(6)28.王利恒.周锡元.阎维明结构损伤检测方法的一些新进展[期刊论文]-四川建筑科学研究 2005(6)29.刘伟.高维成.沈世钊空间网格结构损伤探测的研究进展[期刊论文]-力学与实践 2005(1)30.刘晖.瞿伟廉.袁润章基于有限测点信息的结构损伤识别柔度法[期刊论文]-计算力学学报2005(3)31.薛祥环境荷载下公路桥梁智能损伤识别的两阶段法[学位论文]硕士 200532.邹大力基于计算智能的结构损伤识别研究[学位论文]博士 200533.卢雷大跨度悬索桥损伤识别研究[学位论文]硕士 200534.吴金志基于动力检测的网格结构损伤识别研究[学位论文]博士 200535.易登军基于振动的大跨度桥梁结构损伤识别研究[学位论文]硕士 200536.姚胜秦基于桥梁健康监测数据的损伤识别算法比较研究[学位论文]硕士 200537.裴强结构健康诊断新方法研究[学位论文]博士 200538.钱成空间网格结构损伤程度识别的理论与仿真研究[学位论文]硕士 200539.雷建平平面桁架损伤识别理论及数值分析[学位论文]硕士 200540.梁冰网架损伤识别的动测研究[学位论文]硕士 200541.杜青桥梁损伤评估方法与加固关键技术研究[学位论文]博士 200542.于哲峰随机激励下结构损伤检测方法研究[学位论文]博士 200543.于哲峰随机激励下结构损伤检测方法研究[学位论文]博士 200544.金立明损伤梁的波动特性与振动功率流分析[学位论文]硕士 200545.张丽梅.杜守军基于柔度的钢桁架结构损伤识别方法[期刊论文]-振动工程学报 2004(z2)46.高维成.刘伟.邹经湘基于结构振动参数变化的损伤探测方法综述[期刊论文]-振动与冲击2004(4)47.刘晖.瞿伟廉.袁润章一种适用于结构损伤识别的模态扩阶法[期刊论文]-武汉理工大学学报2004(8)48.杨智春.于哲峰结构健康监测中的损伤检测技术研究进展[期刊论文]-力学进展 2004(2)49.王志坚.韩西.钟厉.陈上均基于结构动力参数的土木工程结构损伤识别方法[期刊论文]-重庆建筑大学学报 2003(4)本文链接:/Periodical_jslxxb200101008.aspx。
二维结构纵向梁单元损伤识别

-0.000 000 02
▲ ×■
▲ ■
×
-0.000 000 03
××
-0.000 000 04
测点号
■ ■ ■
■ ■ ■ ■
损伤 10% ■ 损伤 30% ▲ 损伤 50% × 损伤 70% × 损伤 90%
次边梁 51 单 元 发 生 损 伤,次 中 梁 52 单 元 发 生 损 伤,中 梁 53 单元发生损伤柔度对角曲率值不再缀列。将边梁 50 单元发生 损伤,次边梁 51 单元发生损伤,次中梁 52 单元发生损伤,中梁 53 单元发生损伤柔度对角曲率值绘成曲线图如图 3 ~ 图 6 所示。
曲率值
0.000 0.000
摘 要: 通过将柔度对角曲率指标扩展成二维结构梁单元的柔度对角值的二阶偏导数,从而将柔度对角曲率指标推广到了二维结
构梁单元的损伤识别。通过一个简支梁桥的数值算例,验证了将柔度对角曲率指标用于二维结构梁单元损伤识别的可行性,计算
出来的指标值能够准确识别出结构损伤位置,并且能够初步估计出损伤程度。
关键词: 二维结构,柔度曲率,损伤识别
损伤 70% 1. 523 29E - 08 1. 142 92E - 08 5. 845 6E - 09 - 4. 439 74E - 10 - 6. 112 98E - 09 - 9. 828 49E - 09 - 2. 441 47E - 08 - 2. 441 47E - 08 - 9. 828 49E - 09 - 6. 112 98E - 09 - 4. 439 74E - 10 5. 845 6E - 09 1. 142 92E - 08 1. 523 29E - 08
损伤 90% 1. 602 79E - 08 1. 230 69E - 08 6. 897 19E - 09 9. 965 55E - 10 - 3. 936 06E - 09 - 6. 016 86E - 09 - 3. 493 73E - 08 - 3. 497 72E - 08 - 6. 003 54E - 09 - 3. 936 06E - 09 9. 965 55E - 10 6. 897 19E - 09 1. 230 69E - 08 1. 602 79E - 08
井架结构损伤的动力学识别

●
n』 ,
式中 : , ∞ 分别 为第 J阶模 态对 应 的振 型 、 圆频率 ; 为结 构 的模 态 阶数. 由式 ( ) 1 可知 , 随着频 率 阶数 J的增加 , 频率 不 断增 大 , 阶位 移模 态 的影 响可 以忽 略不 计 , 高 由低 阶 位 移模态 即可获 得较 准 确 的柔 度矩 阵.损 伤前 后柔 度矩 阵 的差值 △ F为
维普资讯
大
庆
石
油
学
院
学
报
第 3 O卷
20 0 6年
式 中 : F 分别 为 有损伤 和 无损 伤井 架结 构 的柔度 矩 阵.F 中的 每一 列 对 应 一 个 自由度 的柔 度 , 结 F 和 。 当
构 出现 损伤 时 , 然 导致结 构 的局 部 刚度 降低 , 应 的局 部柔 度增 大 , 必 对 因此 , 断 △ 判 F某一 列 中绝 对 值 最 大
维普资讯
大
庆
石
油
学
院
学
报
第 3 O卷
VoI O l 3
第 3期
No .3
20 0 6年 6月
J n 2 0 u. 06
J OURNAI OF DAQI NG PETROIEU M NS TUTE I TI
井架 结构 损伤 的 动 力 学 识 别
态 法 和 柔 度 曲率 法 , 析 了柔 度 矩 阵差 值 法 和 曲率 模 态 法 应 用 于 损 伤 检 测 的 局 限性 , 及 柔 度 曲 率 法 的优 点 .井 架 应 用 分 以 结 果 表 明 : 度 差 值 法 在 损 伤 位 置 间距 较 近 或 各 位 置 损 伤 程 度 较 小 的情 况 下 识 别 精 度 较 差 ; 处 损 伤 部 位 间 的 相 互 影 响 柔 各
基于动态测量柔度矩阵的悬索桥吊索损伤检测

基于动态测量柔度矩阵的悬索桥吊索损伤检测孟凡豪; 于靖军; 马文硕【期刊名称】《《振动与冲击》》【年(卷),期】2019(038)014【总页数】9页(P267-275)【关键词】动态测量柔度矩阵; 损伤检测; 变形曲率; 悬索桥【作者】孟凡豪; 于靖军; 马文硕【作者单位】中国电力科学研究院有限公司北京100055; 北京航空航天大学机器人研究所北京100191; 法语布鲁塞尔自由大学主动结构实验室布鲁塞尔1050【正文语种】中文【中图分类】O32; TH213.3随着人类经济的发展和科技的进步,悬索桥逐渐成为土木结构史上最壮丽的篇章。
这些优美的结构克服自然障碍将不同地区连接起来,天堑变通途,成为不可或缺的基础民用设施。
从美学的角度来看,镂空的结构、完美的曲线、狭长的跨度等所有这些美学特征使得悬索桥成为特殊的结构。
在悬索桥给我们的日常生活带来便利的同时,其随之而来的结构健康问题也变得日益突出。
吊索是悬索桥主要承重部件,在日常运营中极其容易遭受严重的腐蚀和疲劳损伤,而这些损伤往往可能会被忽视。
另外悬索桥是低刚度和低阻尼的柔性结构,对振动非常敏感,表现出复杂的振动特性。
由于桥面与吊索直接相连接,因此桥面连接处采集的振动数据会包含吊索的健康信息。
基于这个原因,采用柔度变化的损伤指标方法(DI)来检测悬索桥吊索的损伤是一种有效的手段。
Pandey等[1]提出了柔度矩阵来检测结构损伤的存在和定位,其数值和实验结果表明,仅用前两阶模态参数就可以识别出结构的损伤位置,之后进一步构造出基于模态柔度矩阵差的损伤指标[2]。
该方法已被许多研究人员丰富和进一步发展并应用于简单梁结构和板状结构的损伤定位[3-4],并取得了不错的效果。
对于悬索桥这类大型复杂结构,该方法在理论研究及仿真验证方面也取得不俗的进展。
例如,Ni等[5-6]研究了斜拉桥损伤前后的柔度变化(Relative Flexibility Change, RFC)。
基于曲率模态的结构损伤识别方法的缺陷分析及其改进

根 据 材料力 学 的知识 , 可 得下 式 :
c , 一 (1 ( 1) )
式 中: 为 截面位 置 , E , 为抗 弯刚度 ; M 为 弯矩 ; C 为 曲率 . ( 1 ) 式表明: 曲率与截 面抗 弯 刚度成 反 比. 则 损伤 导致 的刚度 降低 会导 致结 构 曲率 明显 增加 . 从理 论
第4 5 卷
第 4 期
西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报( 自 然 科 学 版)
J . Xi a n Un i v .o f Ar c h . & Te c h . ( Na t u r a l S c i e n c e E d i t i o n )
许 多大 桥都 安装 了结 构健康 监测 系 统 ] . 而结构 损伤 识别 则是 结构健 康 监测 的主要 内容 之一 . 目前 常用
的损伤 识别 方法 有 : 振 型法 、 频 率法 、 模态 修正 法 和 曲率 模 态 法 等. 这些 方 法都 有 其 不足 l _ 】 ] , 如振 型 法 能 够 识别 出结 构 的损伤 位置 , 但灵 敏度 欠佳 , 实 际应 用性 较差 ; 频率 法能够 识别 出结 构是 否存 在损伤 , 但很 难 判断 出损 伤 的具体 位置 及损 伤程 度 ; 模 态修 正法 的识 别 精 度较 高 , 但假 设 条 件 较多 , 且 识 别过 程 较 复
5 1 6
西
安
建
筑
科
技
大
学
学
报( 自然 科 学 版 )
第4 5卷
Ci ( ):
梁结构基于曲率模态的损伤定量识别

【 摘
要 】 基于 曲率模态 的损伤检测方法易于辨识损 伤位置 和定性反 映损伤程 度 , 但 确定损 伤程度 的简单
计算式很少 。为解决此 问题 , 文中通过引入均匀试验 构造 了单 处损伤结 构样本 , 回归分析其 曲率 模态变化值 和损 伤位置 与程度之 间的响应关 系 , 得到 了损伤 程度识别 的计算 式。通过算 例表 明该 方法对 于损伤程 度的识别 具有
Ab s t r a c t : Da ma g e d e t e c t i o n b a s e d o n c t u ' v a t u r e mo d e i s e a s y t o l o c a t e t h e d a ma g e a n d c a n r e l f e c t t h e d e g r e e o f d a ma g e q u a l i t a t i v e l y ,h o we v e r ,a n e x p l i c i t f o r mu l a f o r d e t e c t i n g d a ma g e d e re g e h a s b e e n
低
温
建
筑
Байду номын сангаас
技
术
2 0 1 6年第 1 2期 ( 总第 2 2 2期 )
D OI : 1 0 . 1 3 9 0 5 / j . c n k i . d w j z . 2 0 1 6 , 1 2 . 0 1 8
梁 结构 基 于 曲率模 态 的损伤 定 量识 别
李 燕 , 白 羽
( 1 .昆明理工大学建筑工程学院 , 昆明 6 5 0 5 0 0 ; 2 .云南省抗震工程技术研究中心 。 昆明 6 5 0 5 0 0 )
曲率模态法对简支梁损伤识别方法的研究

曲率模态法对简支梁损伤识别方法的研究摘要:结构的损伤识别,是近几十年来随着土木工程理论研究的不断成熟和实际工程应用需要而产生的新兴学科课题。
通过对结构进行检测,以确定结构是否有损伤存在,进而识别损伤程度和损伤方位,或者结构目前的状况、使用功能和结构损伤的程度趋势等,对由损伤引起的结构的承载力进行评估。
关键词:曲率模态法;损伤识别;简支梁;中图分类号:u448.21+7文献标识码:文章编号:0、引言土木结构的损伤识别,是近几十年来随着土木工程理论研究的不断成熟和实际工程应用需要而产生的新兴学科课题。
结构的损伤识别的主要内容包括:对结构体系中是否出现损伤进行识别及对己经出现的损伤进行定位和对损伤程度进行有效的判别,也就是通过对结构进行检测,以确定结构是否有损伤存在,进而识别损伤程度和损伤方位,或者结构目前的状况、使用功能和结构损伤的程度趋势等,对由损伤引起的结构的承载力进行评估。
结构损伤诊断主要包括的内容,首先是结构损伤识别,其次结构损伤定位,然后是结构损伤程度的标定和评价1、理论分析曲率模态方法与柔度矩阵差值结合,结构的静力平衡方程为采用了两种方法的思想。
有结构的静力平衡方程为:1-1上式中:,结构刚度矩阵;,结构位移向量;,结构荷载向量。
解这个平衡方程可得:2-1由于柔度矩阵,则(2-1)可变为:1-2将(2-2)离散化,得1-3式中,为柔度矩阵的第列;为荷载向量的第个分量。
在单位均布荷载情况下,即各自由度上的荷载,,就可获得单位均载变形:1-4式中表明,单位均载变形等于柔度矩阵各列的叠加。
得到后,利用差分法得到变形曲率:1-5通过检查结构的变形曲率曲线是否发生突变即可确定损伤位置和程度。
2、数值模拟根据梁桥的损伤特点,本文取最为常见的简支梁桥结构形式,利用大型专业有限元分析软件midas对一个简支梁。
桥梁结构主要承受竖向荷载,以弯曲为主要变形形式。
本文首先进行了对完好梁进行了模态分析,以此能够来与损伤情况进行对比。
利用模态柔度曲率差识别框架的损伤

动
与
冲 击
J OURNAL B OF VI RAⅡ ON AND S HOC K
利 用 模 态 柔 度 曲率差 识 别 框 架 的损 伤
曹 晖 , 张新亮 , 李英 民
4 04 ) 00 5
( 重庆大学土木工程学 院 , 重庆
1 2 模 态 柔度 曲率 差 J .
先按公式( ) 1 求损伤前后 的模态柔度矩阵 , 然后再 分别求它们 的曲率矩阵 C “ C 其元素计算如下 : F 和 F,
㈤ : 型
二 i
() 4
曹晖 等 提 出 了 一 种 称 为 模 态 柔 度 曲率 差 的指 标 , J即利用结构损伤前后 的模 态柔 度的 曲率差来识 别损 伤 的位 置 和 程 度 , 究 表 明该 指 标 对 简 支 粱 和 连 研 续梁的损伤具有 良好 的识别效果。本文将该 指标应用 到框 架结 构 中 , 过 两种 不 同 的损 伤 情 况 来 考 察 该 指 通 标 的损 伤识别 效 果 。
MF C=m x C “ F I a I F 一C 1 3 其 它指 标 . () 6
1 指标定义
1 1 模态 柔度 差 .
模 态 柔度 改 变 率 ( dl l iit Idx , 记 为 Moa Fe bly ne ) 简 x i MF , 型 曲率 改 变 率 ( dl uvtr Idx , 记 为 I振 Moa C raue ne ) 简 MC , I均参见文献 [ ] 5。 上述几个指标 , M I , 除 C 外 都是基 于模态柔度 。如 前所 述 , 阶模 态 对于模 态 柔 度 矩 阵 的贡 献很 小 , 实 高 且 际中结构的高阶模态也很难得到。因此本文 的算例 只 取前 三 阶模 态 。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。
总第166期 公 路 与 汽 运 Highways&Automotive Applications 129
基于柔度矩阵曲率差法识别结构损伤 朱检 ,张婷婷 ,曾小婧 ,李双龙 (1.长沙理工大学土木与建筑工程学院,湖南长沙410004;2.山东中铁诺德房地产开发有限公司,山东济南 250000)
摘要:提出利用柔度矩阵曲率差法研究结构的损伤识别,利用结构损伤前后的柔度矩阵分别 求得各列的平均值,然后进行差分,并以其作为损伤识别的指标;以有限元分析含损伤结构的模态 参数为基础,分别建立简支梁含有一处损伤、多处损伤、连续梁各跨和支座处含有一处损伤的AN~ SYs有限元模型,分析该方法识别结构损伤的效果。数值分析表明该方法仅需低阶模态参数即可 准确简便地识别结构单处或多处损伤的位置;通过与已有的MF、MFC、RFD等损伤指标的数值模 拟分析对比,显示了该指标的优越性。 关键词:桥梁;柔度矩阵曲率差法;结构损伤识别;柔度;模态参数 中图分类号:U441 文献标志码:A 文章编号:1671—2668(2015)01—0129—04
结构在使用期间受到外界荷载和其所处外部环 境激励的影响,不可避免地会出现各种损伤,这些损 伤会导致结构失稳或强度损伤,影响结构的正常运 行和效益的发挥。因此,结构的安全性问题日益引 起人们的广泛关注,对结构进行健康监测和安全评 估成为众多学者的研究课题。柔度模态是目前较为 理想的损伤识别方法之一,虽然高阶模态很难获得, 但在实际工程测量中较容易提取低阶模态。柔度模 态是一种能反映结构局部特征变化的模态参数,对 损伤的位置和程度有着很好的指示性,因而被广泛 应用于土木工程损伤识别领域,如果其损伤敏感性 能进一步提高,将对损伤识别起到很好的作用。 文献[4]提出利用柔度差曲率矩阵可进一步提 高曲率模态对损伤的敏感程度。文献I-5]提出以结 构柔度阵对角元素的变化率作为损伤指示函数,对 多跨连续梁结构进行更为有效的损伤识别。文献 [6-1提出了基于柔度矩阵的改变量损伤识别方法(简 称为MF),发现柔度矩阵的改变量比固有频率或振 型对局部损伤更为敏感。文献[7]利用振型的变化 判断连续梁的损伤位置,识别效果较好。文献[8]通 过结构柔度矩阵中各列最大值组成的列向量得到柔 度曲率作为损伤检测指标(简称为MFC),该方法对 悬臂梁损伤敏感,但在简支梁损伤识别时出现紊乱 的迹象。文献[9]利用柔度变化率的方法对结构进 行损伤识别,效果良好,但对支座处损伤不敏感,该 方法简称为RFD。 该文以结构损伤前后的柔度矩阵中各列元素之 和的平均值构造柔度曲率差作为结构损伤的判定指 标,通过数值算例,以单元抗弯刚度的减小来模拟结 构的损伤,利用弹性模量的降低来模拟损伤程度。
1 基于结构柔度矩阵的曲率差法 根据文献[10]中的模态分析理论,利用模态数 据,结构的柔度矩阵[G]可表示为: " 1 EG]一[ ][n一 ][乒] =∑ I cW (1)
i=1 Wi 式中I[ ]为结构的正则化振型;∞ 为结构第i阶固
有圆频率; 为结构第i阶振型; 为模态阶数。 G 表示结构完好柔度矩阵,G 表示损伤后的 柔度矩阵,分别对G 和G 各列之和求平均值得到
-厂 和-厂 ,即 -厂 一mean(G ) (2) 厂d—mean(Gd) (3) af=f ~f (4) 式中:mean表示求矩阵各列之和的平均值,返回一
个行向量;△-厂表示损伤后的柔度矩阵平均值与完 好柔度矩阵平均值的差。 通过差分法计算曲率差的公式为:
(5) 式中:af…、△/’ 、af一分别为节点i+1、i、i一1 的柔度矩阵平均差;AI为单元相邻两节点的长度。 柔度平均法与节点位置相互对应。当结构有损 伤时,利用-厂 作其变化曲线,曲线会在损伤位置处 130 公 路 与 汽 运 2015年1月 产生突变,从而识别出结构损伤。 2数值算例分析 利用梁作为损伤识别研究的模型,将其简化为 平面杆系结构,将平面梁单元离散化,梁中各节点仅 考虑竖向即y方向的柔度值,通过有限元分析软件 ANSYS进行模态分析,提取结构损伤前后前三阶 固有频率和模态。根据式(1)~(5),编写MAT— LAB程序,绘制柔度矩阵曲率差法曲线,并与文献 E63中MF、文献[8]中MFC、文献[9]中RFD 3个柔 度指标进行比较分析。 2.1简支梁算例 简支梁跨度为6 m,损伤前的弹性模量E一2.1 蜷 她 瓣 疆 蟋 毫 .单元节点号 (a)柔度矩阵曲率差法识别简支梁一处损伤 单元节点号 (c)MF识别简支梁一处损伤 ×10“Pa,密度为2 500 kg/m。,沿梁长方向截面都 为矩形,其截面尺寸为300 mm×500 n!lTl,假设材 料各向同性,损伤不影响单元质量。简支梁划分为 15个单元,节点号为1~16,相邻节点问距为400 rllm。 2.1.1 同一单元有不同程度损伤 分别考虑7号单元发生3 、lo 、20 、30 、 40 的损伤程度。用柔度矩阵曲率差法识别简支梁 损伤位置,同时采用MF、MFC、RFD分别进行损伤 识别,其变化特征见图1。 由图1可知:柔度矩阵曲率差法对结构的单处 损伤定位相当准确,尤其是在3 微损伤情况下,损 伤处曲线突出明显,能轻易辨别其损伤;MFC对结
翠罂 r。 【工_ 宴
雌 靼
0
O 0 2 4 6 8 l0 12 l4 16 单元节点号 (b)MFC识别简支梁一处损伤
图1 简支梁一个单元损伤的识别 构的损伤定位不太精确,出现紊乱,甚至会引起误 判;随着损伤程度的加大,MF和RFD虽然能识别 出结构损伤位置,但与柔度矩阵曲率差法相比,在轻 微损伤情况下,发生损伤位置处的突出不明显,不能 进行精确指示。 2.1.2 多个单元不同程度损伤 设在简支梁的7 、8 和14 单元分别同时发生 3 、l0 、20 、30%、40%的损伤,根据损伤前后三 阶模态参数分别进行计算,得到柔度矩阵曲率差法、 MF、MFC和RFD 4个损伤指标的变化特征曲线 (见图2)。 单元节点号 (d)RFD识别简支梁一处损伤 由图2可知:当损伤程度较大时,MF、MFC和 RFD损伤指标均可以正确指示出跨中损伤单元,但 MF和MFC对靠近支座14单元的损伤无法判断; RFD中曲线下凹可较好识别出14单元损伤,柔度 矩阵曲率差法也可以识别出14单元的损伤。当损 伤程度较轻时,MF、MFC和RFD对结构损伤难以 识别和判断,甚至会引起混淆;而柔度矩阵曲率差法 依然保持其优势,可以轻易识别出损伤位置,具有良 好的识别效果。 2.2连续梁算例 选取1个三等跨连续梁,每跨长6 m,截面尺寸 2015年第1期 朱检,等:基于柔度矩阵曲率差法识别结构损伤 131 鞲 褂 霍
靼 塞
单元节点号 (a)柔度矩阵曲率差法识别简支梁多处损伤
单元节点号 (c)MF识别简支梁多处损伤
蠖 U k 窒
鞲 白 量
0 0.3 0.O
『一
O 2 4 6 8 10 12 14 16 单元节点号 (d)RFD识别简支梁多处损伤
图2简支梁多个单元损伤的识别 为0.2 1TI×0.4 m,初始弹性模量为3×10 Pa,密度 为2500 kg/m。,每跨划分为15个单元,共45个单 元、46个节点。对7 、15 、26 、31 、4O 单元同时 设置3 、2O 、40 9/6的损伤。各损伤指标的计算结 趟 褂 坦 靶 : 皇 单元节点号 (a)柔度矩阵曲率差法识别连续梁多处损伤 单元节点号 (c)MF识别连续梁多处损伤 果见图3。 由图3可知:MFC工作量偏大,对梁单元多处 损伤定位准确度欠佳;MF虽然计算量小,识别效果 较好,但对靠近支座单元的损伤指示效果不明显,由
蠖 逛 蟋
U k
窒
翌詈 金
2 O Jl i一3%损伤 ) 64二 鬻
『 ¨ ¨ 】lfl l J! l l}\///, 一 八、\. ./ ,
0 4 8 l2 16 20 24 28 32 36 40 44 4-8 单元节点号 (b)MFC识别连续梁多处损伤
图3连续梁多处单元损伤的识别 单元节点号 (d)RFD识别连续梁多处损伤 132 公 路 与 汽 运 2015年1月 于完好的MF曲线接近于直线,因此在低损伤程度 时不易定位损伤;RFD指标计算工作量较小,对连 续梁的损伤识别效果好,但在轻微损伤情况下难以 识别损伤的位置,且不能判断出支座处的损伤;柔度 曲率差法计算量不大,损伤曲线在连续梁单元的多 损伤位置有明显畸变,在小损伤程度时指标显示幅 度大,能清晰地判断损伤位置。说明柔度曲率差法 比其他3种方法能更好地判断损伤位置。 2.3 考虑外界噪声干扰对识别效果的影响 在实际工程采集模态数据时会不可避免地受到 车辆振动、外界噪声干扰及地脉动和阻尼等影响,分 0.25 0.00 _0.25 50 坦一o 75 一1.00 单元节点号 (a)5%噪声干扰 析时必须考虑外界干扰。模态数据采集中的干扰可 以用Gauss随机分布来模拟,即 ,r G 一G {1+ normrnd(~1,1)} (6)
』UU
式中:Gf为考虑外界噪声干扰的柔度矩阵;G 为计
算的未考虑外界噪声干扰的柔度矩阵; 为干扰水 平;normrnd(一1,1)为(一1,1)之间呈高斯分布的 随机数据。 针对简支梁多个单元不同程度损伤,在柔度曲 率差法损伤识别过程中分别加入5 和10 的外界 随机噪声干扰,考察其抗干扰的效果,结果见图4。
蜷 船
唱 巡
斛 坦
单元节点号 (b)10%噪声干扰 圈4不同随机噪声干扰下柔度曲率差法对简支梁多处损伤的识别 从图4可知:在外界噪声干扰下,柔度曲率差法 的识别效果相差不大,均可以准确定位结构损伤的 具体位置,不会引起误判。说明该方法具有一定的 抗干扰能力。
3 结语 该文提出采用有限元法获得结构损伤前后的柔 度矩阵,先对其各列之和求平均值,再运用曲率差分 计算结果作为结构损伤的检测指标值。数值算例分 析表明:该方法可对简支梁单处或多处不同程度损 伤、多跨连续梁多处损伤共存准确定位,具有计算量 小、易于识别、适用面广、抗噪声干扰能力强等优点; 且仅需低阶模态参数,对不同位置处和不同损伤程 度具有较好的敏感性,即使是小损伤也是如此,其识 别效果优于已有指标。
参考文献: [1]刘效尧,蔡键,刘晖.桥梁损伤诊断[M].北京:人民交 通出版社,2002. E2]杨智春,于哲峰.结构健康监测中的损伤检测技术研究 进展[J]力学进展,2004,34(2). E3]李德葆,陆秋海.实验模态分析及其应用[M1.北京:科 学出版社,2001.
[4]李永梅,周锡元,高向宇,等.柔度曲率法对梁结构的损 伤诊断EJ].北京工业大学学报,2008,34(11). [5]孙国,顾元宪.连续梁结构损伤识别的改进柔度阵方法 [J].工程力学,2003,20(4). [6]Pandey A K,Biswas M.Damage diagnosis of truss structures by estimation of flexibility change ̄J].Modal Analysis,1995,10(2). E7] Yuen M M F.A numerical study of the engineer pa— rameters of a damaged cantilever[J].Journal of Sound and Vibration,l985.103(2). [8]唐小兵.结构损伤识别与数值模拟ED].武汉:武汉理 工大学,2004. E9]Zheng x J,Gou X F,Zhou Y H.Influence of flux creep O1"1 dynamic behavior of the magnetic levitation systems with a high—Te superconductor[J].IEEE Transactions on Applied Superconductivity,2005,15(3). [1O]傅志方.振动模态分析与参数识别[M].上海:机械 工业出版社,I999. [11]姚京川,杨宜谦,王澜,等.基于模态柔度曲率改变率 的桥梁结构损伤识别方法[J].中国铁道科学,2008, 29(5). [12] 常军.基于曲率模态的钢筋混凝土梁多点损伤位置识 别口].建筑科学与工程学报,2006,23(4).