某无压隧洞设计计算书
无压输水隧洞水力计算
流速
水损失
1.8 2.436446042 0.014840673
总水头损失 设计水头损失取值
0.027062982 0.04
（二）、出口水力计算（确定出口水头回升（恢复落差计算））
1、按与进水口水头损失关系计算
Z2
-0.106137953
2、按能量方程式计算
水损失系数
0.5
出口断面结构设计
（采用梯形断面结构型式）
（2）、喇叭段水头损失
ξ2
最小断面宽
0.1 （3）、闸门槽水头损失
ξ3
断面宽
0.1
（4）、压力管道渐变段水头损失
ξ4
直径
0.05
b1 Байду номын сангаас0
а 500
ξ1 90 0.033105134
最小断面高 流速
水损失
2.4
1.6 1.614583333 0.013034397
断面宽高 流速
水损失
2.4
1.6 1.614583333 0.013034397
总高度H 洞内水深h
2.8
1.56
洞内流速V
进口流速 v1
1.65598291 0.922619
流速 0.775
水损失 0.00099419
流速 1.61166667 水损失 0.01678852
谢才系数C 洞长l1 流速v5 水损失
72.94961
500 2.280042 1.085386
Z1
-0.318413859
2、按能量方程式计算
水损失系数
0.2
进口断面结构设计
（采用矩形断面结构型式）
底宽B0
水深H0
无压隧洞的衬砌计算
查表法计算城门形衬砌断面一、基本资料1.洞身衬砌断面型式及尺寸2.设计荷载3.衬砌材料洞身净宽B 2.4均布垂直山岩压力强度q=kn/m 226.775混凝土衬砌洞身净高H 3抗力系数kn/m 3侧面500000混凝土弹性模量：kn/m 顶拱内半径r'1.2kn/m 3拱座500000混凝土单位重：kn/m 3直墙高y h 1.8g=γd 隧洞开挖高度 4.1围岩容重隧洞开挖宽度3.5二.计算方法计算原理与蛋形衬砌断面基本相同，对于顶拱为等厚度半圆形圆拱直墙式衬砌断面，各种变为值及各截面弯矩、轴向力的计算公式三、计算用表（略）四、计算1、计算简图及基本结构基本尺寸计算如下：①计算矢高：②计算拱跨：H(m)d(m)f Bdl30.25 3.125 2.40.25 2.65③顶拱的计算半径：④计算矢高与顶拱计算半径的比值为：d r'r m f r 0.251.21.3252.35853.1251.3252、刚臂长度c计算①刚臂长度按下式计算c(m)Acr 1.2900.9736505251.325说明：r为顶拱半径（下同）；Ac为计算系数，3、形常数计算各形常数值按下列各式计算δ11＝A 11×r/EJδ22＝A 22×r3/EJ δh1＝A h1×r2/EJ①计算说明：采用内差法计算以下四个参数的值！其中的给出值为参照计算说明中给出值，在此属于已知值A 11、A 22、A h1、A h2为：A 11A 22A h1A h22.929286866 1.6208267260.923962264②抗弯刚度计算：EJ bd E33203.12510.25③形常数计算结果：δ11 1.169E-04(kN·m）-1δh1 4.88548E-05δ221.136E-04(m/KN)δh26.0376E-054、载常数计算各载常数按不同荷载分别作用叠加求得！⑴垂直山岩压力作用Δ1p=A1q×qr3/EJΔ2p=A2q×qr4/EJΔhp=A hq×qr4/EJ式中，q为均布垂直山岩压力强度，A1q、A2q、A hq为计算系数，m＝2.358，由表4－40查得。
隧道洞门设计计算书
隧道洞门设计计算书附件三（隧道工程课程设计）设计说明书龙洞隧道洞门设计龙洞隧道洞身支护设计起止日期：2021年12月17日至2021年12月21日学班学成生姓名级号绩豹哥道桥10011000000000唐老师指导教师(签字)外包装土木教学部2021年12月21日目录前言 (3)1.1设计依据以及总体原则.................................................41.2隧道设计参照规范和资料.. (4)1.2.1执行的标准、规范、规程：.......................................41.2.3隧道建设规模...................................................41.3隧道工程地质条件.. (5)1.3.1自然地理条件...................................................51.3.2工程地质条件...................................................51）第四系更新复（qp）................................................52）板溪群五弱溪组与（ptbnw）.............................................61.4区域地质构造.........................................................61.5地震.................................................................61.6水文地质条件.........................................................71.7不当地质.............................................................71.8地下气体.............................................................71.9工程地质评价 (7)1.9.1区域地质稳定性评价.............................................71.9.2隧道工程地质评价...............................................71.9.3隧道长沙端洞门及边、仰坡稳定性评价.............................81.9.4隧道湘潭端洞门及边、仰坡稳定性评价.............................81.9.5隧道洞身段围岩稳定性评价.......................................81.9.6水文地质评价..................................................91.10.1结论和建议....................................................91.10.2隧道平纵面设计...............................................101.10.3联系道及救援通道 (10)2隧道洞门设计 (11)2.1洞门形式的选择......................................................112.2土压力计算..........................................................112.3洞门稳定性验算......................................................142.4洞门排水设计图如下：................................................203洞身支护和二衬设计.. (21)3.1内轮廓的设计........................................................213.2坝体的掘进设计 (22)3.2.1初期支护......................................................223.2.2二次衬砌..........................................................223.3围岩压力的计算 (23)3.3.1排序断面参数确认..............................................233.3.2荷载确认......................................................233.3.3坝体几何尺寸..................................................243.4排序加速度 (25)3.4.1单位位移......................................................253.4.2载位移-主动荷载在基本结构中引起的位移. (26)13.4.3载位移-单位弹性抗力引起的位移.................................283.4.4墙底（弹性地基上的刚性梁）位移................................303.4.5解力法方程....................................................313.4.6计算主动和被动荷载分别产生的坝体内力 (32)3.4.7最大抗力值的求解..............................................323.4.8计算衬砌总内力................................................333.4.9衬砌截面强度验算..............................................333.4.10内力图.......................................................343.4.11配筋计算.. (34)第三章课程设计任务书 (37)致谢词 (39)2前言隧道就是一种修筑在地下，两端存有出口，可供车辆、行人、水流及管线等通过的工程建筑物。
隧洞经济洞泾选择、水力计算及调洪演算计算书
1经济洞径的选择根据江坪河的实际地形条件为山区河流，河谷狭窄，两岸地形陡峻，山岩坚实，可采故采用隧洞导流，由于每条隧洞的泄流能力有限，加之隧洞的造价比较昂贵，而且根据当前的施工水平，每条隧洞的可宣泄量一般不超过2000～5000m 3/s ，根据确定的设计流量为5100 m 3/s ，由于左、右两岸的地形条件基本相似，施工条件，水流条件基本无差别，故在左、右两岸各设一个导流隧洞。
在进行经济洞径的比较时，按无压洞进行设计。
运用如下公式：Q μ=Q ：河道的下泄流量 m 3/s ；μ：管道系统的流量系数，一般取值0.6-0.8，取0.7；A ：遂洞的截面面积 m 2 ； Z ：上下游水位差 m ；由上面的公式可转化为：2222Q Z g A μ= 表1-1 江坪河坝址水位流量关系表295.50 744 305.50 5170 296.00 867 306.00 5530 296.50 996 306.50 5910 297.00 1130 307.00 6300 297.50 1280 307.50 6720 298.00 1440 308.00 7160 298.50 1610 308.50 7610 299.00 1790 309.00 8060 299.501980309.508520注：水位为黄海基面。
由下泄流量Q=5100m 3/s 查上表，得到相应的下游水位Z 下=305.4m 。
已知上游水位及泄流量而流量系数未定，故需用试算法求洞径。
先设某一洞径，然后根据上述公式求上游水位，看是否满足已知水位，从而求得最适宜的洞径。
又隧洞最大流速V <20m 3/s ，则隧洞断面面积W=Q/V ，得W>255m 2经估算得270 m 2 、280m 2 、290m 2 对应下列三种洞径尺寸：17×17，18×17 和18×18现对三种假设进行试算：方案一：假定隧洞的洞径为17×17 ，采用无压城门洞型，形式和尺寸如下:经几何关系计算得到隧洞的断面面积： 2264.75A m =隧洞洞径不能太小，应校核平均流速V=Q/W <20m/s ，否则流速过高会使隧洞破坏。
隧道(衬砌工程量)计算书
x x x隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：8 编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：xxx隧道工程数量计算书承包单位：起止桩号：表号：监理单位：合同段号：编号：计算：复核：驻地办合同专业监理工程师：总监办合同专业监理工程师：。
隧道工程课程设计计算书
隧道工程课程设计计算书设计参数：-隧道长度：2000m-隧道净宽：10m-隧道净高：6m-土体密度：18.5kN/m3-土体内摩擦角：30°-地下水位：5m-隧道内地下水位：2m-土体内抗剪强度参数：φ=30°计算步骤：1.计算隧道内各个断面的相对稳定性；2.计算隧道支护结构的尺寸和索力；3.计算隧道开挖的顺序和土体的应力状态；4.计算隧道的变位量和不同支护结构的变形量；5.计算隧道内构筑物的稳定性；6.计算隧道坍塌和局部沉降的可能性。
1.相对稳定性计算：计算隧道内两个断面的相对稳定性，以确定隧道开挖顺序和施工方法。
首先计算土体的自重应力，然后计算水压力和隧道开挖导致的土体应力变化。
根据土体内摩擦角和土体内抗剪强度参数，计算土体的剪应力和相对稳定性。
2.支护结构的尺寸和索力计算：根据隧道净高和净宽，计算隧道内的支护结构的尺寸和索力。
使用经验公式或数值模拟方法计算支护结构的索力。
3.土体的应力状态计算：根据施工顺序和隧道支护结构的施工过程，计算隧道开挖时土体的应力状态。
包括计算土体的剪应力和轴向应力。
4.隧道的变位量和变形计算：根据土体的应力状态和支护结构的尺寸和索力，计算隧道开挖时的变位量。
使用弹塑性模型计算不同支护结构的变形量。
5.隧道内构筑物的稳定性计算：根据土体的应力状态和支护结构的尺寸和索力，计算隧道内构筑物的稳定性。
包括计算构筑物的动力稳定性和长期稳定性。
6.隧道坍塌和局部沉降的可能性计算：根据土体的应力状态和支护结构的尺寸和索力，计算隧道开挖过程中的坍塌和局部沉降的可能性。
通过计算应力集中和土体塑性区域的发展，评估土体失稳的可能性。
以上是隧道工程课程设计计算书的主要内容，涉及隧道设计的各个方面。
通过对土体的力学性质、支护结构的尺寸和索力以及隧道开挖过程中土体应力状态的计算，可以确定隧道的稳定性和施工方法。
建筑隧道工程课程设计计算书
建筑隧道工程课程设计计算书1. 引言本文档是针对建筑隧道工程课程设计所进行的计算书，旨在对隧道相关工程进行计算和设计。
本文档将主要包括隧道设计的几个关键方面，包括设计参数、计算方法和结果等。
2. 设计参数2.1 隧道尺寸根据实际情况和需求，我们确定了以下隧道尺寸参数：- 隧道长度：1000米- 隧道宽度：10米- 隧道高度：5米2.2 地质参数在进行隧道设计时，地质情况是非常重要的考虑因素。
根据我们的勘探和分析，我们得出以下地质参数：- 岩石密度：2.6g/cm^3- 岩石强度：20MPa- 地表水位：10米3. 计算方法3.1 隧道稳定性计算为确保隧道的稳定性，我们将进行以下计算：1. 地应力计算：根据均布荷载的原理，我们可以计算出地应力分布情况。
2. 开挖承载力计算：通过土力学原理，我们计算开挖过程中土体的承载力，并评估隧道的稳定性。
3.2 地下水渗流计算地下水渗流对隧道工程有重要影响，我们将进行以下计算：1. 渗流方程求解：根据达西定律和渗流方程，我们可以计算地下水渗流的强度和方向。
2. 渗流线计算：通过计算渗流线的分布，我们可以评估地下水流向和影响范围。
4. 计算结果4.1 隧道稳定性计算结果根据隧道稳定性计算，我们得出以下结果：- 地应力分布图将地应力分布图绘制在图表中，以展示隧道的稳定性情况。
- 开挖承载力计算结果通过计算开挖过程中土体的承载力，我们可以评估隧道的稳定性和可行性。
4.2 地下水渗流计算结果根据地下水渗流计算，我们得出以下结果：- 渗流强度分布图将地下水渗流强度分布图绘制在图表中，以展示地下水的渗流情况。
- 渗流线分布图通过计算渗流线的分布，我们可以评估地下水流向和影响范围。
5. 结论通过本次建筑隧道工程课程设计的计算和设计过程，我们得出了隧道稳定性和地下水渗流的相关计算结果。
这些结果将为隧道工程的设计和施工提供重要的参考依据。
在实际工程中，需要根据具体情况进行进一步的优化和调整，以确保隧道的稳定性和安全性。
无压隧洞水力计算书实例
编号：SG-隧洞-01工程名称：xxx电站工程设计阶段：施工图设计发电引水隧洞设计计算书签名日期审查：校核：计算：目录1 引言 (3)2 设计依据文件和规范 (3)2.1有关本工程的文件 (3)2.2主要设计规范 (4)2.3主要参考资料 (4)3 设计基本资料 (4)3.1工程等别与建筑物级别 (4)3.2洪水标准 (5)3.3地震烈度 (5)3.4工程地质及水文地质资料 (5)3.5取水口水位流量及泥沙含量 (5)3.6风速、风向 (5)4 隧洞线路布置设计 (5)4.1洞线平面布置 (5)4.2洞线纵、横剖面布置 (6)5 隧洞水力学计算 (9)5.1洞身段过流能力 (9)5.2正常运用情况隧洞水面线计算 (9)5.3设计洪水情况隧洞水力学计算 (16)5.4非常运用情况（校核洪水）隧洞水力学计算 (20)6 结构计算 (23)6.1计算程序与方法 (23)6.2有关的计算系数 (23)6.3计算工况和荷载组合 (23)6.4桩号0+000～0+060段结构与配筋计算成果 (24)7 工程量计算 (37)7.1桩号0+000～0+060段 (37)7.2桩号0+060～0+070段 (38)7.3桩号0+070～0+120段 (38)7.4桩号0+120～0+450段 (39)7.5工程量汇总 (39)8 本次设计方案与XXX方案工程量、投资、发电量比较 (39)8.1 XXX方案正常运行情况水面线计算 (39)8.2工程量及投资比较表 (40)8.3发电量比较 (41)9 隧洞取水口与出口压力前池设计方案的初步考虑 (43)9.1隧洞取水口 (43)9.2压力前池 (43)1 引言xx水电站位于xx县境内的舞阳河中下游河段上，工程任务以发电为主。
电站装机容量2×3200kW，年发电量3455万kW·h。
发电无压隧洞长450m，引水流量57m3/s。
xx电站工程原由xxx院（以下简称xxx院）设计，2004年8月，受业主单位委托，由本项目组承担该工程发电引水系统和厂房枢纽工程的施工图设计。
无压隧洞设计计算书【甄选文档】
某无压隧洞设计计算书一、基本资料二、隧洞断面比选1、长短洞判别当底板为缓坡而趋于平坡，长短洞的界限长度为L=（5～12）H式中H—上游水深L=（5～12）H=（5～12）×2.237=11.2～26.8m本隧洞长度L=397m>26.8，因此本隧洞长洞，洞身断面尺寸可按明渠均匀流公式试算：Q洞身断面尺寸拟定按底宽分别为2.0m、2.1m、2.2m、2.3m及2.4m进行比较计算，计算成果如下表：高坡隧洞城门洞型断面尺寸比较统计表隧洞进出口接上、下游渠道，渠底宽2.1m，根据以上比较结果，随着底宽B加大，洞身面积减小（减小幅度介于0.02～0.05m2），但隧洞进出口连接段变化幅度较大，水流衔接不平顺，水头损失较大，综合考虑以上两方面因素，本隧洞洞身断面尺寸推荐底宽B=2.1m，H=2.792m。
4 / 8doc格式可编辑1、计算程序与方法隧洞衬砌结构按新奥法理论进行设计，衬砌型式采用钢筋混凝土衬砌。
隧洞衬砌采用结构力学方法计算。
隧洞结构计算软件采用理正计算通用程序。
结构计算简图如下。
2、计算工况及荷载组合依据《水工隧洞设计规范》（SL279-2002）6.2条规定，本输水隧洞结构设计应考虑以下三种工况及最不利荷载组合：（1）正常工况：正常运行期最不利荷载组合（基本组合） 山岩压力+衬砌自重+围岩弹性抗力+内水压力+外水压力； （2）特殊工况1：检修期最不利荷载组合（基本组合） 山岩压力+衬砌自重+围岩弹性抗力+外水压力；（3）特殊工况1：施工期最不利荷载组合（基本组合） 山岩压力+衬砌自重+围岩弹性抗力+外水压力+灌浆压力； 表4-1 城门洞型典型断面计算参数表3、荷载计算 1）围岩压力依据《水工隧洞设计规范》（SL279-2002）6.2.4条规定，本隧洞Ⅴ类围岩压力按规范6.2.4条规定的公式计算。
垂直方向 ()0.20.3v r q B γ=～ 水平方向()0.050.1h r q H γ=～式中 q v — 垂直均布围岩压力，kN/m 2q h — 水平均布围岩压力，kN/m 2γr— 围岩容重，kN/m 3 B — 隧洞开挖宽度，m H — 隧洞开挖高度，m（1）Ⅳ类围岩在自稳的条件下并采取有效的支护时，围岩压力计算如下： 垂直方向 20.20.224 2.9=13.92kN /m v r q B γ==⨯⨯ 水平方向 20.050.0524 3.61=4.33kN /m h r q H γ==⨯⨯（2）Ⅴ类围岩自稳能力较差，采用有效的支护后能自稳，围岩压力计算如下：垂直方向 20.30.324 2.9=20.88kN /m v r q B γ==⨯⨯ 水平方向20.10.124 3.61=8.66kN /m h r q H γ==⨯⨯2）弹性抗力岩石的弹性抗力由理正程序通过弹性抗力系数值自行计算，本计算只考虑弹性抗力系数的计算。
无压输水隧洞水力计算
设计引用流量Q 6.2设计水头252洞身纵坡i 0.000769231断面型式城门洞型设计糙率n 0.014洞口内设计水深h 1.61、查表法计算断面尺寸特征流量K 223.5441791h(2.67)/nK 1.120750529查表h/B 0.76计算洞宽B 2.1052631582、公式法计算断面尺寸糙率n 0.014底宽B 2.309043138圆形洞径D 2.459319187计算宽度B高度H1园拱中心角计算半拱半径实取r 2.41.6180 1.21.2洞身过水断面面积湿周X水力半径R C计算过流量Q 3.7445.520.6782608766.953213255.725770937上游渠道断面w 2侧收缩系数e 0.95流速系数f 0.95进水渠流速V0 3.1重力加速度g 9.81Z00.171392462Z1-0.318413859水损失系数0.2进口断面结构设计底宽B0水深H0边坡系数渠道流速v2211.5 1.771428571Z1-0.420044074实际降落高度取值Z10.04拦污栅宽高拦污栅无支墩51.6无压输水隧洞水力计算一、断面尺寸计算（确定隧洞断面尺寸）（矩形断面经济宽度）（二）、进口水力计算（确定进口水头损失）圆拱直墙（矩形）断面水力特征计算3、进水口水力计算1、按淹没式宽顶堰流量公式计算2、按能量方程式计算（采用矩形断面结构型式）（1）、拦污栅水头损失βs1b1аξ12.4220500900.033105134ξ2最小断面宽最小断面高流速水损失0.12.4 1.6 1.6145833330.013034397ξ3断面宽断面宽高流速水损失0.12.41.6 1.6145833330.013034397ξ4直径流速水损失0.051.82.4364460420.014840673总水头损失0.027062982设计水头损失取值0.04Z2-0.106137953水损失系数0.5出口断面结构设计底宽B0水深H0边坡系数渠道流速v22 1.50 2.066666667计算回升高度Z2-0.038961053实际回升高度取值Z20.01隧洞总长1300总水头损失Z 总1.03六合正常设计水位1283计算底板高程1281.4实取计算底板高程1281出口底板高程1280实取出口底板高程1276.5引用流量5.802经济直径 1.255525131实取直径 1.8流速V2.436446042（2）、喇叭段水头损失（3）、闸门槽水头损失1、按与进水口水头损失关系计算2、按能量方程式计算（采用梯形断面结构型式）（四）、总水头损失（二）、出口水力计算（确定出口水头回升（恢复落差计算））（4）、压力管道渐变段水头损失城口电站进口底板高程确定压力钢管的计算1.148拦污栅宽高拦污栅无支墩 1.82βs1b1аξ12.4220180900.129268295ξ2最小断面宽最小断面高流速水损失0.1 1.82 1.6116666670.012987347ξ3断面宽断面宽高流速水损失0.15 1.82 1.6116666670.019481021ξ4直径流速水损失0.05 1.82.2800419250.012996478洞径D 断面积A湿周x水力半径R 糙率n1.82.5446900495.65470.4500132720.012h v50.259929559四、最小淹没深度水头损失 1.407569386安全系数 1.5淹没深度2.111354079实取最小淹没深度5（4）、压力管道渐变段水头损失（5）、沿程水头损失三、水头损失（1）、拦污栅水头损失（2）、喇叭段水头损失（3）、闸门槽水头损失总高度H洞内水深h2.8 1.56洞内流速V 进口流速v11.655982910.922619流速0.775水损失0.00099419流速1.61166667水损失0.01678852谢才系数C洞长l1流速v5水损失72.94961500 2.280042 1.085386。
无压输水隧洞水力计算
底宽B0
水深H0
边坡系数 渠道流速v2
2
1.5
0 2.066666667
计算回升高度Z2
-0.038961053
实际回升高度取值Z2
0.01
（四）、总水头损失 隧洞总长 总水头损失Z总
1300 1.03
城口电站进口底板高程确定 六合正常设计水位 计算底板高程 实取计算底板高程 出口底板高程 实取出口底板高程
流速
水损失
1.8 2.436446042 0.014840673
总水头损失 设计水头损失取值
0.027062982 0.04
（二）、出口水力计算（确定出口水头回升（恢复落差计算））
1、按与进水口水头损失关系计算
Z2
-0.106137953
2、按能量方程式计算
水损失系数
0.5
出口断面结构设计
（采用梯形断面结构型式）
1.8 2.280041925 0.012996478
洞径D
断面积A
湿周x
水力半径R 糙率n
1.8
2.544690049
5.6547 0.450013272
0.012
hv5
0.259929559
四、最小淹没深度 水头损失 安全系数 淹没深度 实取最小淹没深度
1.407569386 1.5
2.111354079 5
（2）、喇叭段水头损失
ξ2
最小断面宽
0.1 （3）、闸门槽水头损失
ξ3
断面宽
0.1
（4）、压力管道渐变段水头损失
ξ4
直径
0.05
b1 20
а 500
ξ1 90 0.033105134
最小断面高 流速
无压隧洞山岩压力计算表
水工隧洞设算结果 序 围岩 断面尺寸 开挖宽度 开挖高度 岩石坚固系数 内摩擦角 重度γ 坍落拱高度 均布垂直山岩压力 均布水平山岩压力 号 3 2 2 类别 （m×m） B（m） H（m） f φ （°） （kN/m ） h（m） q（kN/m ） q（kN/m ） 1 Ⅴ 2.0×2.4 2.6 3 0.5 60 25 4.21 13 3.75 2 Ⅳ 2.0×2.4 2.6 3 1.75 65 25 1.12 13 3.75 3 Ⅲ 2.0×2.4 2.6 3 2.5 70 25 0.73 13 3.75 4 Ⅴ 1.5×2.25 2.1 2.85 0.5 60 25 3.63 10.5 3.5625 5 Ⅳ 1.5×2.25 2.1 2.85 1.75 65 25 0.96 10.5 3.5625 6 Ⅲ 1.5×2.25 2.1 2.85 2.5 70 25 0.62 10.5 3.5625 7 Ⅴ 1.5×1.8 2.1 2.4 0.5 60 25 3.39 10.5 3 8 Ⅳ 1.5×1.8 2.1 2.4 1.75 65 25 0.90 10.5 3 9 Ⅲ 1.5×1.8 2.1 2.4 2.5 70 25 0.59 10.5 3
普式公式 已知参数 计算结果（两侧有滑动面时） 计算结果（两侧无滑动面时） 序 2 2 围岩 断面尺寸 开挖宽度 开挖高度 岩石坚固系数 内摩擦角 重度γ 坍落拱高度 均布垂直山岩压力 侧向水平山岩压力（kN/m ） 坍落拱高度 均布垂直山岩压力 侧向水平山岩压力（kN/m ） 号 类别 （m×m） B（m） H（m） f φ （°） （kN/m3） h（m） h（m） 顶部e1 底部e2 顶部e1 底部e2 q（kN/m2） q（kN/m2） 1 Ⅴ 2.0×2.4 2.6 3 0.5 60 25 4.21 73.63466521 5.286731101 10.67148883 2.6 45.5 3.266753022 8.651510752 2 Ⅳ 2.0×2.4 2.6 3 1.75 65 25 1.12 19.65083988 0.965809765 4.651949023 0.74285714 13 0.638930805 4.325070063 3 Ⅲ 2.0×2.4 2.6 3 2.5 70 25 0.73 12.80286659 0.398056539 2.729896848 0.52 9.1 0.282929958 2.614770267 4 Ⅴ 1.5×2.25 2.1 2.85 0.5 60 25 3.63 63.47793195 4.557510462 9.673030305 2.1 36.75 2.638531287 7.75405113 5 Ⅳ 1.5×2.25 2.1 2.85 1.75 65 25 0.96 16.81829789 0.826594508 4.328426803 0.6 10.5 0.516059496 4.017891792 6 Ⅲ 1.5×2.25 2.1 2.85 2.5 70 25 0.62 10.86772327 0.337890602 2.553138896 0.42 7.35 0.22852035 2.443768644 7 Ⅴ 1.5×1.8 2.1 2.4 0.5 60 25 3.39 59.25773216 4.254513751 8.562319934 2.1 36.75 2.638531287 6.946337471 8 Ⅳ 1.5×1.8 2.1 2.4 1.75 65 25 0.90 15.8206719 0.777562664 3.726474071 0.6 10.5 0.516059496 3.464970903 9 Ⅲ 1.5×2.25 2.1 2.85 2.5 70 25 0.62 10.86772327 0.337890602 2.553138896 0.42 7.35 0.22852035 2.443768644
隧道设计-计算书
贵开高速都溪隧道右线施工图设计摘要：贵阳至开阳都溪隧道是一座上下行分离的双向四车道长隧道，全线位于贵阳市白云区都拉营镇都溪村境内，本隧道是贵阳至开阳的重要交通路线。
严格按照现行公路隧道设计规范和设计任务书的要求，本设计只进行贵阳至开阳都溪隧道右线的施工图设计，公路设计等级为高速公路，设计时速为80km/h,隧道全长1215m。
衬砌结构计算方面，洞身段主要采用复合式衬砌，初次支护采用弹塑性理论（地层结构法），考虑地层与围岩之间的相互作用，进行锚喷支护的设计与计算；二次衬砌运用有限元软件进行结构内力分析并根据分析结果进行配筋和验算。
洞门设计方面，充分考虑洞口位置的地形、地质情况，贵阳端采用端墙式洞门，开阳端采用翼墙式洞门。
隧道通风采用射流式纵向通风；照明采用钠光灯照明。
排水方面，遵照“截、堵、排”相结合的设计原则处理地下水的问题。
施工方面，采用新奥地利隧道施工法，从两端洞门同时进行开挖,根据不同围岩级别分段施工，主要采用全断面法，单向侧壁导坑开挖法和台阶法，以及光面爆破，并进行合理的施工组织设计。
关键词：隧道；复合式衬砌；洞门；新奥地利隧道施工法The construction drawing design of the right line in gui kaihighway du xi tunnelAbstract:The Duxi tunnel from Guiyang to Kaiyang is an ascending-descending separation bidirectional four vehicle traffic lanes priest tunnel, which locates at Duxi village Dulayin town in the Guiyang Baiyun District ,this tunnel is important transportation route from Guiyang to Kaiyang. According to the request of present highway tunnel design standard and the design project description', this design only carries on tunnel right line construction drawing design from Guiyang to Kaiyang, whose highway design rank is the highway, the design speed is 80km/h, and the tunnel span 1215m. In the term of lining work structure computation, the hole figure mainly uses composite lining, the primary supports and protections use the elasto-plasticity theory (stratal configuration law) , conside the nteraction between stratum and country rock, and adopt the design and cayulation of shotcrete-anchorage support; Secondary lining carries on the structure endogenic force analysis using the finite element software and carrIes on the reinforcing bars and the checking calculation based on the analysis results. In the tunnel portal design aspect,having fully considered the terrain of tunnel openning , the geological situation, the end of Guiyang section tunnel uses the end wall type portal, the Kaiyang’s end uses the wing wall type portal. The tunnel ventilation uses longitudinal ventilation of the jet flow type; The illumination uses the sodium lamp illumination. In the draining water aspect, the design deals with the question of the underground water following the principle of the truncation, stops up, the platoon. In the construction aspect, the design uses NATM tunnel technology,excavates from the both sides of portal .carries on partition construction basied on the different adjacent formation rank, the construction function mainly adopts the excavation method of unidirectional sidewall guiding hole, benching tunnelling method, as well as perimeter blasting, and carries on the reasonable construction organization plan.keyword：tunnel；composite lining；tunnel portal；NA TM第一章绪论1.1隧道简介1.1.1隧道及其分类隧道通常指作用地下通道的工程建筑物。
发电(或引水)无压隧洞设计大纲范本
FJD34100 FJD水利水电工程技术设计阶段发电（或引水）无压隧洞设计大纲范本水利水电勘测设计标准化信息网1997年11月水电站技术设计阶段发电（或引水）无压隧洞设计大纲主编单位:主编单位总工程师：参编单位:主要编写人员：软件开发单位：软件编写人员：______ 勘测设计研究院_______ 年—月目次1. 引言. (4)2. 设计依据文件和规范. (4)3. 设计基本资料. (5)4. 隧洞线路总体设计. (10)5. 隧洞总体水力设计. (12)6. 隧洞工程结构设计. (13)7. 隧洞运行期观测设计. (25)8. 技术专题研究. (25)9. 工程量计算. (26)10. 应提供的设计成果. (26)工程位于—，是以_________ 为主，兼有 _等综合利用的水利水电枢纽工程。
电站总装机容量MW，年发电量kWh。
发电（或引水）无压隧洞长m，过水断面积m2，引水流量m3/s。
本工程初步设计报告于_____ 年 ___ 月____ 日审查通过。
2. 设计依据文件和规范2.1 有关本工程的文件（1） __ 工程初步设计报告；（2） __ 工程初步设计报告审批文件;（3） __ 工程技术设计任务书；（4） __ 有关会议纪要或文件。
（5） __ 专题研究（试验）报告。
2.2 主要设计规范(10) SL47-94 水工建筑物岩石基础开挖工程施工技术规范;(11) GBJ17-88 钢结构设计规范;(12) GBJ86-85 锚杆喷射混凝土支护技术规范;（13）国家建委1977黄土地下建筑技术条例;(14) GBJ25-90 湿陷性黄土地区建筑规范;(15) JGJ55-96 普通混凝土配合比设计规程;(1)SD134-84水工隧洞设计规范（试行）;⑵SDJ10-78水工建筑物抗震设计规范（试行）;⑶SDJ20-78水工钢筋混凝土结构设计规范（试行）;⑷SDJ57-85水利水电地下工程锚喷支护施工技术规范；SDJ207-82水工混凝土施工规范；⑹SDJ212-83水工建筑物地下开挖工程施工技术规范；⑺SDJ217-87水利水电枢纽工程等级划分及设计标准（平原、滨海部分）（试行）；(8)SL62-94水工建筑物水泥灌浆施工技术规范；(9)SDJ12-78水利水电枢纽工程等级划分及设计标准（山区、丘陵区部分（试行）及补充规定;)(15) JGJ55-96 普通混凝土配合比设计规程;(16) GB50204-92 混凝土结构工程施工及验收规范;3. 设计基本资料3.1工程等别与建筑物级别(1) 工程等别为 ____ 等； (2) 建筑物级别为 —级。
隧道计算书精选全文
可编辑修改精选全文完整版一、设计资料 1、工程概况：安徽省铜汤高速公路要穿越黄山的焦家山，在该山建一隧道。
隧道址区属构造剥蚀低山区，海拔105.2m —231.1m ，相对高差125.9m 。
山脊走向35度左右，隧道轴线与山脊走向基本垂直。
2、地形地质等条件工作区属亚热带湿润季风气候区，梅雨区40天左右，年平均气温为15.2—17.3度，最高日平均气温为42度，最低日平均气温为－20度。
七、八月气温最高，一月气温最低。
区内雨量充沛，多年平均年降雨量为1673.5mm ，最大为2525.7mm ，最小为627.9mm ，多锋面雨及地形雨，山区冬季风速较大，一般为4～5级。
地层岩性主要为志留系畈村组粉砂岩（fn S 2）和第四系全新统崩坡积成因碎石土（14d e Q ）。
3、设计标准设计等级：高速公路双向四车道； 地震设防烈度：7级 4、计算断面资料：桩号：K151+900.00； 地面高程：205.76m ； 设计高程：138.673m ； 围岩类别：Ⅲ类；复合式衬砌类型：Ⅲ类；工程地质条件及评价：该段隧道通过微风化粉砂岩地段，节理裂隙不发育，埋置较深，围岩稳定性较好。
5、设计计算内容（1）确定隧道开挖方式及隧道断面布置图； （2）围岩压力计算； （3）隧道支护设计图； （4）隧道衬砌设计图。
6、设计依据 （1）《公路隧道设计规范》（JTG D70-2004）； （2）《公路隧道施工技术规范》（JTJ042-94）； （3）《隧道工程》王毅才 主编 人民交通出版社； （4）《地下结构静力计算》 天津大学建筑工程系地下建筑工程教研室 编 中国建筑工业出版社。
二、隧道断面布置本公路设计等级为高速公路双向四车道，由《公路隧道设计规范》（JTG D70-2004）4.3.2有：高速公路、一级公路的隧道应设计为上、下行分离的独立双洞。
对于Ⅲ类围岩，分离式独立双洞间的最小净距为2.0B ，B 为隧道开挖断面的宽度。
隧洞布置图设计计算书
目录第一章调洪计算................................... - 2 -1.1 调洪演算原理 ................................ - 2 -1.2 调洪演算与方案选择........................... - 3 -第二章大坝高程的计算.............................. - 13 -2.1坝顶高程的计算.............................. - 13 -第三章土料的设计................................. - 17 -3.1粘土土料设计................................ - 17 -3.2坝壳砂砾料设计.............................. - 19 -第四章渗流计算................................... - 23 -4.1 渗流计算应包括以下内容....................... - 23 -4.2 渗流计算应包括以下水位组合情况................ - 23 -4.3 计算方法................................... - 24 -4.4 计算断面与计算情况.......................... - 24 -4.5渗透稳定分析................................ - 28 -第五章稳定分析................................... - 29 -5.1 程序说明................................... - 29 -5.2 源程序..................................... - 31 -第六章细部结构计算................................ - 39 -6.1 反滤层的设计计算........................... - 39 -6.2 护坡设计................................... - 41 -第七章泄水建筑物的计算........................... - 42 -7.1隧洞的水力计算.............................. - 43 -7.2隧洞水面曲线的计算........................... - 43 -7.3 出口消能计算 ............................... - 47 -第八章施工组织设计............................... - 50 -8.1计算分界点.................................. - 50 -8.2计算拦洪水位................................ - 52 -8.3 有效工日的确定.............................. - 54 -8.4 主工程量计算 ............................... - 56 -8.5 封孔日期的确定.............................. - 57 -第一章调洪计算主要建筑物为2级，次要建筑物为3级，临时建筑物为4级。
隧道工程课程设计计算书——优秀
隧道工程课程设计计算书——优秀编辑整理：尊敬的读者朋友们：这里是精品文档编辑中心，本文档内容是由我和我的同事精心编辑整理后发布的，发布之前我们对文中内容进行仔细校对，但是难免会有疏漏的地方，但是任然希望（隧道工程课程设计计算书——优秀）的内容能够给您的工作和学习带来便利。
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本文可编辑可修改，如果觉得对您有帮助请收藏以便随时查阅，最后祝您生活愉快业绩进步，以下为隧道工程课程设计计算书——优秀的全部内容。
中南大学隧道工程课程设计一、原始资料（一）地质及水文条件长坞岭隧道穿越地段岩层为石灰岩,地下水不发育。
其地貌为一丘陵区，海拔约为450米。
详细地质资料示于隧道地质纵断面图中。
（二）路线条件隧道系一级公路隧道，设计行车速度为80公里/小时，洞门外路堑底宽度约为11米，洞口附近路面标高:进口,190.00~210。
00米；出口,190。
00～200.00米。
线路坡度及平、纵面见附图。
（三）施工条件具有一般常用的施工机具及设备，交通方便,原材料供应正常，工期不受控制。
附CAD电子图：1. 洞口附近地形平面图;2. 隧道地质纵断面图。
二、设计任务及要求（一）确定隧道进、出口洞门位置,定出隧道长度;（二）在地形平面图上绘制隧道进口、出口边坡及仰坡开挖线; （三）确定洞身支护结构类型及相应长度,并绘制Ⅲ级围岩地段复合式衬砌横断面图一张；（四)按所给定的地质资料及技术条件选择适当的施工方法，并绘制施工方案横断面分块图及纵断面工序展开图；（五）将设计选定的有关数据分别填入隧道纵断面总布置图的相应栏中，并写出设计说明书一份。
二、设计步骤（一）确定隧道内轮廓与建筑限界2.1。
1 确定内轮廓线隧道系一级公路隧道，设计行车速度为80公里/小时，根据《公路隧道设计规范》4。
4.3，选用v=80km/h的标准断面。
该标准断面拱部为单心半圆，侧墙为大半径圆弧,仰拱与侧墙间用小半径圆弧连接。
无压隧洞
3602360源自2隧洞全断面面积 S b h0 S1 4 3.9 2.28 17.88m2 水面线以上面积占总面积的比例： S1 / S 2.28 / 17.88 0.128 12.8% 15% 不满足洞内水面线以上空间不小于断面面积15%的要求，需加高边墙高 或加大顶拱中心角，按题意顶拱中心角固定，故只能加高边墙。 3、隧洞断面尺寸确定 洞内水面线以下面积 S0 4 3.9 15.60m2 由于要保证水面线以上的净空面积占总面积的15%，则水面线以下面积占总面积的85%，则： 总面积 S S0 / 0.85 15.60 / 0.85 18.35m2 ；设直墙总高h，则：
2、计算隧洞全断面面积、复核水面线以上空间 顶拱中心角不变，假定边墙高为正常水深 h0 3.9m ，则： 半径 r
(b / 2) sin45 2.828m
弓形高 h1 r 1 4r 2 b2 2.828 1 4 2.8282 42 0.828m
2 2
2 2 洞内水面线以上面积（弓形面积） S1 r ( 扇形面积 ) 1 r r 2.828 90 1 2.828 2.828 2.28m 2
4 h S1 S h S S1 18.35 2.28 4.02m 4 4
所以，隧洞的最小洞高 H 4.02 0.828 4.83m 。
Q AC Ri
3
，经试算，求得正常水深 h0 3.9m 。
（为提高精度和速度，建议采用迭代法） 过水断面面积 A B h0 ； 隧洞糙率 n 0.014 ； 谢才系数 C
1 1/ 6 ； R n
水力半径 R
A ； X
湿周 X B 2h0 ；
兴隆引水隧洞结构计算书2015.7.1
市酉阳县龙潭河上游重点河段综合治理工程〔兴隆镇〕隧洞衬砌计算书计算书编号：J53-3E30-03设计阶段：施工图设计阶段编制单位：分公司设计一室设计：年月日校核：年月日审查：年月日长江勘测规划设计研究XX公司二〇一五年七月目录1 工程概况32 设计依据32.1 规、规程32.2 参考资料33 计算方法44 计算工况44.1根本组合44.2特殊组合45 典型计算断面与其选择原那么56 荷载计算76.1 围岩压力76.2 弹性抗力86.3 水压力86.4 外水压力86.5 动水压力96.6 灌浆压力97 程序计算结果9市酉阳县兴隆镇排洪隧洞衬砌结构配筋计算书1工程概况市酉阳县梅江河支流龙潭河上游重点河段〔兴隆镇〕防洪排涝综合治理工程为市中小流域治理规划建立项目。
工程任务为城镇防洪排涝，保护对象为兴隆镇房屋和人口。
工程等别为Ⅴ等，建筑物级别为5级，防洪标准为10年一遇。
工程由引水渠，排洪隧洞等组成。
进口引水渠总长588.31m，隧洞总长2915.68m。
工程方案为隧洞进口由胸墙控制，隧洞按无压流设计，排洪隧洞的下泄洪水直接排入土坪河支流林木沟，隧洞出口设挑流消能。
10年一遇洪水时，排洪隧洞设计下泄流量115.4m3/s。
据《中国地震动参数区划图》〔GB 18306-2001〕，工程区区域地震动峰值加速度值于为0.05g，地震动反响谱特征周期0.35s，相应地震根本烈度Ⅵ度。
本工程建筑物可不进展抗震计算，建筑物可不设防。
2设计依据2.1规、规程《水工隧洞设计规》〔SL279-2002〕〔以下简称“隧洞规〞〕《水工钢筋混凝土结构设计规》〔SL191-2008〕〔以下简称“砼规〞〕《锚杆喷射混凝土支护技术规》〔GB 50086-2001〕《中华人民国工程建立标准强制性条文(水利工程局部)》2010年版；2.2 参考资料《市酉阳县梅江河支流龙潭河上游重点河段(兴隆镇)综合治理工程初步设计报告》《理正岩土隧道衬砌计算软件》-隧道衬砌计算。
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一、基本资料
1）隧洞水力参数
2）上、下渠道水力参数
3）地质参数
4）衬砌材料参数
5）结构计算参数
二、隧洞断面比选
1、长短洞判别
当底板为缓坡而趋于平坡，长短洞的界限长度为
L=（5～12）H
式中H—上游水深
L=（5～12）H=（5～12）×2.237=11.2～26.8m
本隧洞长度L=397m>26.8，因此本隧洞长洞，洞身断面尺寸可按明渠均匀流公式试算：
Q
洞身断面尺寸拟定按底宽分别为2.0m、2.1m、2.2m、2.3m及2.4m进行比较计算，计算成果如下表：
高坡隧洞城门洞型断面尺寸比较统计表
隧洞进出口接上、下游渠道，渠底宽2.1m，根据以上比较结果，随着底宽B加大，洞身面积减小（减小幅度介于0.02～0.05m2），但隧洞进出口连接段变化幅度较大，水流衔接不平顺，水头损失较大，综合考虑以上两方面因素，本隧洞洞身断面尺寸推荐底宽B=2.1m，H=2.792m。
1、计算程序与方法
隧洞衬砌结构按新奥法理论进行设计，衬砌型式采用钢筋混凝土衬砌。
隧洞衬砌采用结构力学方法计算。
隧洞结构计算软件采用理正计算通用程序。
结构计算简图如下。
2、计算工况及荷载组合
依据《水工隧洞设计规范》（SL279-2002）6.2条规定，本输水隧洞结构设计应考虑以下三种工况及最不利荷载组合：
（1）正常工况：正常运行期最不利荷载组合（基本组合）
山岩压力+衬砌自重+围岩弹性抗力+内水压力+外水压力；
（2）特殊工况1：检修期最不利荷载组合（基本组合）
山岩压力+衬砌自重+围岩弹性抗力+外水压力；
（3）特殊工况1：施工期最不利荷载组合（基本组合）
山岩压力+衬砌自重+围岩弹性抗力+外水压力+灌浆压力；
表4-1 城门洞型典型断面计算参数表
3、荷载计算 1）围岩压力
依据《水工隧洞设计规范》（SL279-2002）6.2.4条规定，本隧洞Ⅴ类围岩压力按规范6.2.4条规定的公式计算。
垂直方向 ()0.20.3v r q B γ=～ 水平方向 ()0.050.1h r q H γ=～ 式中 q v — 垂直均布围岩压力，kN/m 2 q h — 水平均布围岩压力，kN/m 2
γr— 围岩容重，kN/m 3 B — 隧洞开挖宽度，m H — 隧洞开挖高度，m
（1）Ⅳ类围岩在自稳的条件下并采取有效的支护时，围岩压力计算如下： 垂直方向 20.20.224 2.9=13.92kN /m v r q B γ==⨯⨯ 水平方向 20.050.0524 3.61=4.33kN /m h r q H γ==⨯⨯
（2）Ⅴ类围岩自稳能力较差，采用有效的支护后能自稳，围岩压力计算如下： 垂直方向 20.30.324 2.9=20.88kN /m v r q B γ==⨯⨯ 水平方向 20.10.124 3.61=8.66kN /m h r q H γ==⨯⨯ 2）弹性抗力
岩石的弹性抗力由理正程序通过弹性抗力系数值自行计算，本计算只考虑弹性抗力系数的计算。
岩石的弹性抗力系数k 按下式计算：
100k k r
=
式中 k —岩石弹性抗力系数，kN/m 3； k 0—单位岩石弹性抗力系数，MPa/cm ；
r —隧洞的开挖半径，非圆形隧洞，r =B /2，cm ；
Ⅴ类围岩：301001000.5
0.345MPa/cm=34.5MN/m 290/2k k r ⨯=== Ⅳ类围岩：301001003
2.07MPa/cm=207MN/m 290/2k k r ⨯=== 3）灌浆压力
依据水工隧洞设计规范（SL279-2002）9.1.2条，Ⅳ、Ⅴ类围岩段（钢筋混凝土衬砌）回填灌浆压力值为0.3MPa ，并沿洞轴线方向（单位长度）等效为洞顶拱均布荷载。
顶拱半径r=1.212m 顶拱面积2120
3.14 1.212 2.54m 180
S =
⨯⨯= 折减后灌浆压力为0.3/2.54=0.118MPa 4）外水压力
本隧洞全段均处在地下水位之上，无须考虑外水压力。
5）不同工况荷载计算成果
表4 -2 不同工况荷载计算成果表
4、结构计算受力图
Ⅳ、Ⅴ类围岩结构计算受力图
5、内力计算及配筋计算
采用理正岩土软件计算成果如下：
表4-3 Ⅳ类围岩结构计算成果表
表4-4 Ⅴ类围岩结构计算成果表
结论：
本隧洞Ⅳ类围岩段采用双层配筋，内外侧均采用C16@200，实配面积1005mm 2，大于计算面积977m 2，1005-977/977=2.86%<5%，满足规范要求；分布筋采用C12@200，实配面积565mm 2，min 565
0.18%0.15%1000300
ρρ=
=>=⨯，满足规范要求；配筋率最大裂缝宽度
0.11mm<w min =0.25mm ，满足规范要求。
本隧洞V 类围岩段采用双层配筋，内外侧均采用C16@200，实配面积1005mm 2，大于计算面积1003.7m 2，1005-1003.7/1003.7=0.13%<5%，满足规范要求；分布筋采用C12@200，实配面积565mm 2，min 565
0.18%0.15%1000300
ρρ=
=>=⨯，满足规范要求；配筋率最大裂缝宽
度0.158mm<w min =0.25mm ，满足规范要求。