船舶轴系校中流程及示意图
船舶轴系安装及校中工艺
船舶轴系安装及校中工艺摘要按校中计算的要求和方法将轴系装成某种状态(直线或曲线),处于这种状态的轴系,其各轴段上内力和各轴承上的负荷均应处在允许范围之内,或具有最佳的数值,以保证轴系和与之相连的机械(如主机曲轴、齿轮箱等)能持续正常的运转,这部分工作称为轴系校中。
本文船舶轴系安装及校中工艺进行了论述。
关键词轴系校中;主机安装;机座扭曲度;机座下沉量;主机曲轴拐挡差;轴承间隙;轴承负荷中图分类号u66 文献标识码a 文章编号 1674-6708(2011)56-0115-031 概述按校中计算的要求和方法将轴系装成某种状态(直线或曲线),处于这种状态的轴系,其各轴段上内力和各轴承上的负荷均应处在允许范围之内,或具有最佳的数值,以保证轴系和与之相连的机械(如主机曲轴、齿轮箱等)能持续正常的运转,这部分工作称为轴系校中。
校中安装顺序一般有两种,一种是在尾轴和主机均已安装完毕,此时的中间轴及轴承须根据尾轴及主机的实际位置进行校正安装,另一种是在尾轴安装完毕后,自艉至艏逐节校中安装中间轴及其轴承,主机在中间轴安装后再进行校正定位。
江苏省重工有限公司采用的校中顺序是后者。
但不论采用哪种安装方法,轴系校中的结果,都应保证各轴段上内力和各轴承上的负荷均应处在允许范围之内。
现根据江苏省重工有限公司多年建造万吨船的实践经验,结合校中计算书和主机厂的规范要求和方法,就江苏省重工有限公司建造的11.4万吨油轮船舶螺旋桨处于70%浸没状态下校中的方法介绍如下。
2 轴系校中前的准备工作1)尾轴及螺旋桨根据轴系布置图安装并已交验结束;2)根据本船轴系布置图(参见附图2)及主机安装图要求主机及中间轴承已初步定位;3)在中间轴距其端法兰端面某处安装临时支撑。
本船按校中计算书要求在中轴距其艏端法兰2528位置安装临时支撑,本船参见附图2;4)刮拂中间轴承座上平面的固定垫块,用平板检验接触点应均匀分布,每25mm2不少于2-4点,固定垫块上平面按图纸要求加工成倾斜度1/100;5)调整船舶浮态,使螺旋桨处于70%浸没状态下校中。
船轴系校中
******船轴系校中主机、发电机、泥泵安装工艺上海顺桅船舶科技有限公司编制目录第一章尾轴—主推进减速轮齿箱、主机、轴带发动机、泥泵轮齿箱、泥泵校中安装工艺第二章舵承座定中工艺第三章下舵承衬套冷套工艺第四章上舵承定位与舵杆校中工艺第五章美人架尾轴前衬套座定位工艺第六章尾轴衬套压入工艺第七章尾轴吊入工艺第八章艉轴和推进齿轮箱校中工艺第九章主推进减速轮齿箱环氧垫片浇铸工艺第十章主推进减速轮齿箱--主机校中工艺第十一章主机环氧垫片浇铸工艺第十二章轴带发动机校中与环氧垫片浇铸工艺第十三章泥泵轮齿箱校中与环氧垫片浇铸工艺第十四章泥泵校中与环氧垫片浇铸工艺第十五章环氧垫片浇铸通用工艺第十六章平轴法法兰校中工艺第一章尾轴—主推进减速轮齿箱、主机、轴带发动机、泥泵轮齿箱、泥泵校中安装工艺一、有关技术文件及图纸二﹑轴系校中工装与工具三﹑轴系校中的条件与要求1.轴系校中及施工检验应在下水后进行,船舶各水舱均匀压载,且船舶排水量应大于船舶空载总排水量的85%,船舶尾倾尽量控制在1--1.5%以内。
2.轴系校中施工报验过程中,在轴系区域内及相连区域应停止一切振动性作业及焊接作业,并注意环境温度的影响和吃水的变化。
3.轴系校中船舶单独系泊,避免船舶碰撞引起校中值多变,泊船位有一定富裕水深。
4.轴系校中和报验应选在夜里10点以后,早上8点前。
5.泵舱前舱壁往后、艉楼甲板上一层以下的全部船体结构和基座应装焊、矫正结束,艉轴管、前轴毂、轴支架按交验合格的船体中心线装焊完工,艉部支撑拆除,艉轴管、泵舱前舱壁往后舱室以及双层底舱密性试验结束,停止振动性作业;6.上述区域的双层底、艉尖舱、机舱内与船体联接的箱柜密封性试验结束,相应管路安装完成;7.轴系通过的横向舱壁应当预先开孔;8.推进主机,推进减速箱、主发电机、泥泵、泥泵齿轮箱、中间轴承吊入机舱,并作好临时支撑。
9.机舱内的辅助设备也必须进舱,找中过程中,应停止较大振动和重物吊入吊出的作业;10.机舱必须清洁干净,结构的打磨工作完成;11.记录粗拉线后到精拉线之间的气温及船体温度,记录并画出温度曲线、和船体变形曲线,注意分析温度变化对校中的影响。
船舶轴系的安装
2.5.2 加工工具
由于镗孔工作经常在船台上进行,无法使用固 定的镗床.因此各船场根据需要设计镗孔专用工具,称 镗排。
图2-26一种典型结构的镗杆 1-进给箱;2-传动机构;3-推力轴承;4-支承轴承;5-轴承支架;6-平面刀架; 7-尾柱轴毂;8-刀架;9-中间轴承;10-尾隔舱壁;11-电动机;12、13-皮带轮
第二节 船舶轴系安装工艺的一般过 程
轴系安装的基本工作内容:轴系位于主机和 螺旋浆之间,担负着把主机的扭矩传给螺旋浆, 同时又把螺旋浆的作用力通过轴系中的推力 轴传给船体,使船舶根据驾使指令航行. 轴系安装任务是完成主机到螺旋浆的整个 轴系中的尾管及尾管轴承,螺旋浆与浆轴的安 装,中间轴及中间轴承,推力轴及推力轴承等部 件的安装任务.同时还涉及到主机的安装过程.
不柱度 0.02 椭圆度 0.01
0.02 0.01 0.015
0.03 0.02 0.02
0.03 0.02 0.02
螺栓
不柱度 0.015
椭圆度 0.01
0.01
0.15
0.15
2.3.2 尾轴的装配 一 尾轴红套
采用水润滑的尾轴,工作条件恶劣,且
与海水接触,因此需要有轴颈表面的铜包覆 层,主要起防腐作用,兼有改善轴与尾管轴承 之间的摩擦作用力。
第三节 轴系主要零部件的内场装配
2.3.1 轴的配对
船舶轴系是由尾轴,中间轴,推力轴等分别加 工,然后通过螺栓组合而成。 轴系配对是指各轴段置于同一直线上,保证其 同轴度要求,然后铰镗法兰上的螺栓孔,并配置相应的 螺栓,固紧等一系列工作的总称。 轴系的配对工作可以在平台上或长台车床上 进行,如下图2-3所示。
为了进行轴系安装工程,机电车间要进行内 场(车间内)加工装配和外场(一般在船台)加工 和安装. 内场(车间内)主要完成轴系零件的加工装配 外场(一般在船台)主要完成船体加工和安装,
火工法矫正船舶轴系偏移
航
速
1 n 8k
该船 上排后 , 用人 力盘 不动 螺旋 桨 , 明艉轴 管 说 已有 弯 曲变形 , 轴 被 咬死 。经 过 船 体 工 艺员 检 查 艉 分析 , 引起 轴 系偏 移 的原 因是 , 船左 舷球艉 处 一块 该 封板 产生 的焊 接收缩 变形 。该封 板 是为封 闭轴 系镗 孔 时 固定 镗 杆 留下 的工 艺孔 。其 尺 寸 为 3 0 0 mm× 30 0 mm, 是在轴 系精 镗 完 后 , 钢 衬 垫 用 单 面 焊 封 加 闭 的 。由于仅在左舷 有封板 , 而且 装配间 隙较大 、焊
船, 船体材 料 牌号 为 Z — C SA) C A( C — 。该船 的 主度和 主要 参数 如下 。
总 长 3 8m
水 线 长
垂线 间 长
3. 6 8m
3 . 5 5m
细分析 , 并未 找 到 引起 轴 系 大 幅偏 移 的原 因 。将船
型
型 吃 主
宽
深 水 机
提 要 总 长 3 m 的 内 河 客 货 船 , 系在 船 台校 8 轴 中找 正 , 水 后 发 现 轴 线偏 移 3 mm。 本 文介 绍 了应 用 下 8
火 工 法矫 正 船 舶 轴 系偏 移 的 操 作 工 艺 。
到 的轴线 中心 , 主机输 出轴端 面处 , 在 相对 于在船 台
接 电流控制不好 等 引起 了过大 的焊接收缩 , 产生 了不
该 船按 建造 工艺 在船 台大合拢 、 水 , 试 上层 建 筑
吊装 焊接 , 主机 、发 电机进 舱后 , 主船体 尺寸 、 在 即
变形稳 定后 , 按顺 序 进 行 轴 系第 一 次 拉线 、 镗孔 、 粗 装 焊艉 轴管 ; 二 次拉 线 、 镗孔 、 第 精 安装 艉 轴 、螺 旋 桨和 舵叶 ; 固定 好后 下水 。下 水后 , 根据 艉轴 依次 找 正 中 间轴 和 推 力 轴 ,最 后 找正 主 机 。轴 系 、 主机 找 正定 位后 , 安装 固定 轴 系 、轴 承 座和 主机 。
船舶轴系校中流程及示意图
个人收集整理-ZQ轴系校中流程及示意图安装顺序是从船尾向船首逐根定位,先定位尾轴(螺旋桨轴),再定位中间轴,再定齿轮箱,最后对主机,以上校中均以检验一对法兰地偏移和曲折地方法来对中轴系.此种方法均以检验一对法兰地偏移和曲折地方法来对中轴系.检验顺序是从船尾向船首逐根定位,先定位中间轴,再定齿轮箱、推力轴或主机(规范要求偏移应≤0.05mm,曲折应≤0.1mm).目前,对法兰上地允许偏中值逐步放宽,一般偏移≤0.1mm、曲折≤0.15mm,而有些国家放宽到偏移≤0.3mm,曲折≤0.3mm,通过大量地实例证明,对法兰上允许地偏中值作出过高地硬性规定是不符合轴系实际工作情况地,另外在毫不考虑其结构特点地情况下,对各种轴系法兰上允许地偏中值采取统一地硬性规定,这也是不科学地.在进行轴系校中时,为使其支承轴承上地负荷处于允许范围内,只要将轴承上地允许负荷换算成连接法兰上地允许偏移、曲折值,从而可用限制法兰上允许偏移、曲折值以限制轴承上地允许负荷,达到按轴承上允许负荷校中地目地.根据目前最新规范要求,一般大型船厂都开始采用中间轴承负荷测量地方法来检验轴系安装地是否符合要求.现在地低速机一般都采用顶升试验来对中(也就是测量各段轴承负荷)地方法,当各轴承地负荷均在可以接受地范围内时,就视为对中是合理地.大家有没有兴趣详细地讨论一下?根据整个轴系地长度,一般超过20m地轴系就不能采用拉线法,均需使用激光直准仪来确定轴系中线,当然其过程种还涉及到很多其它方面地因素(如船台倾斜角度、天气温度、船体震动等),轴系校中方法一般有三种:平轴法、负荷法、合理校中法;修船从前向后;造船从后向前平轴法用于中小型船舶,对于螺旋桨轴径>300地船舶,CCS要求按合理校中法校中.但目前不少船厂不管轴径多大都用平轴法校中,原因如下:1,合理校中计算书不完善,缺少基本地校中图(法兰地偏移和曲折)及基本地数据,如顶举系数等等.2,工厂缺少这方面地技术力量.3,缺少基本地工具,如液压泵和油顶等等.本人地观点:对于大型船舶合理校中应该推广.它考虑了轴承负荷地均匀性、齿轮箱和主机地热膨胀性及船舶地变形影响等等.在合理校中计算中有一步是计算平轴法校中地轴承负荷,然后计算合理校中冷态、热态各轴承负荷,仔细研究可知,平轴法校中,有地轴承负荷是负值,即轴承给轴地力不是向上,而是向下,特别是尾轴比较短地尾管前轴承和齿轮箱前轴承处易产生这种情况.楼上朋友所说地情况在目前中国很多船厂都是普遍存在地事实(无依据、无技术、无工具),这主要还是“中间轴承负荷测量法”没有普及以及和国家法规地执行力度有关,当然这也是我们和世界先进技术地差距所在,个人认为不科学、不合理地工艺应该及时纠正!据我所知,年国家将开始重点整治国内造船业,其中(船舶生产企业生产条件基本要求及评价方法)和(压载舱涂层标准)地执行将会使很多船厂(以中小型不正规)面临巨大地考验!轴系校中地规范依据必须是船体交出地(中线)和(基线)是正确合理,否则一切都是做无用功!二、再说说楼朋友提出地问题:新建船舶在轴系找中前,船体必须要向轮机提交(基线)、(中线)两条基准线,而提交这两条线船体建造必须具备以下主要条件:、机舱前舱壁以后和上甲板以下地船体结构地主要焊接工作和矫正工作应结束;、机舱前舱壁向船首地一条环形大接缝焊装结束;、主船体尾部区域地双层底、尾尖舱,机舱内与船体连接地舱室和箱柜地密性试验工作应结束,固体压载安装固定;、拆除上述区域所有地临时支撑.否则提交不符合规范要求.1 / 1。
项目船舶轴系安装校中概述
⑹轴承衬的允许比压见教材; ⑺轴系中任一轴承的最小允许负荷,应不小于相邻
两跨上轴的自重和外载荷等所有重量的20%; ⑻推力轴前、后两支撑轴承上的负荷应尽可能地相 等,若有负荷差通常也应小于两支撑轴承跨距间的 自重及推力盘重量之和的20%。 ⑼减速器大齿轮轴前后两轴承的负荷应尽可能相等, 允许的负荷差一般应由制造厂规定。在没有规定值 时,取不超过两轴承跨距问轴的重量及大齿轮重量 之和的20%。
⑶船体变形的影响 船体的纵中变形所引起的轴系弯曲不大,这种弯曲
在轴承上所造成的附加负荷及在轴内造成的弯曲应 力亦不大,故对轴系校中质量影响不大; 船舶下水前后由于船体变形所造成的轴系弯曲变形 在一般情况下并不太严重,故有可能在船台上将轴 系校中好; 船体局部变形会造成轴系不允许的弯曲,故力求避 免; 船体由于温差所引起的变形在早晨8时半左右为最 稳定,且变形量为最小,因此轴系排正的检查应在 上午9. 00前或阴雨天或晚上进行并要求尽可能连续 完成,报检时也不可以分两次检验。
㈠概论
中间轴系的安装包括两个内容:校中和固定
校中:调整和确定中间轴及其轴承的位置 固定:为轴承配置垫片和紧固螺栓,将其固
定在基座上,联轴。
⒈轴系校中前的准备工作
⑴轴系零部件的加工及装配完成后方可上船安装; ⑵轴系各设备基座的位置和面板的高度应符合图纸
要求; ⑶基座的固定垫片要焊接并加工完毕,为了刮削活 动垫的需要,可把固定垫加工成1∶100的斜度; ⑷对于中间轴仅有一个中间轴承时,应设置临时轴 承,以便使中间轴具有两个支承点,临时轴承的位 置应当在轴长的 0.18 ~ 0.22 倍范围内,以防止端部 因自重下垂而影响校中的准确度; ⑸轴系校中时船舶浮态尽量符合船舶运行时的状态, 一般要求船体尾部吃水高于轴系中心线 0.5m以上即 可
01-CCS轴系校中计算书
COMPASS船舶轴系校中计算程序SRM04 ( Ver. 0201 )控制号:SP08D008船名:47,000DWT 散货船设计:上海瀚顺船舶设计有限公司制造:浙江合兴船厂计算:金银三日期:2009-03-15中国船级社Ver.0601 17074623 上海瀚顺船舶轴 系 数 据单 元 单 元 单元位置 长 度左边直径 右边直径 内部直径 单元材料序 号 名 称 ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) 序 号 1 290.0 290.0 300.0 300.0 0.0 3 2 780.0 490.0 371.0 395.0 0.0 3 3 1290.0 510.0 395.0 420.0 0.0 3 4 1670.0 380.0 420.0 420.0 0.0 3 5 1710.0 40.0 440.0 440.0 0.0 2 6 BRNG 1910.0 200.0 440.0 440.0 0.0 2 7 2260.0 350.0 440.0 440.0 0.0 2 8 2610.0 350.0 440.0 440.0 0.0 2 9 2650.0 40.0 440.0 440.0 0.0 2 10 3159.0 509.0 420.0 420.0 0.0 2 11 3668.0 509.0 420.0 420.0 0.0 2 12 4177.0 509.0 420.0 420.0 0.0 2 13 4686.0 509.0 420.0 420.0 0.0 2 14 4728.0 42.0 445.0 445.0 0.0 2 15 BRNG 4933.0 205.0 445.0 445.0 0.0 2 16 5138.0 205.0 445.0 445.0 0.0 2 17 5548.0 410.0 445.0 445.0 0.0 2 18 JACK 5792.0 244.0 420.0 420.0 0.0 1 19 6024.0 232.0 420.0 420.0 0.0 1 20 FLNG 6104.0 80.0 840.0 840.0 0.0 1 21 6184.0 80.0 840.0 840.0 0.0 1 22 6884.0 700.0 350.0 350.0 0.0 1 23 7584.0 700.0 350.0 350.0 0.0 1 24 7799.0 215.0 380.0 380.0 0.0 1 25 BRNG 7944.0 145.0 380.0 380.0 0.0 1 26 8089.0 145.0 380.0 380.0 0.0 1 27 8224.0 135.0 380.0 380.0 0.0 1 28 JACK 8424.0 200.0 350.0 350.0 0.0 1 29 9214.0 790.0 350.0 350.0 0.0 1 30 10204.0 990.0 350.0 350.0 0.0 1 31 11194.0 990.0 350.0 350.0 0.0 1 32 11644.0 450.0 350.0 350.0 0.0 1 33 12184.0 540.0 350.0 350.0 0.0 1 34 FLNG 12264.0 80.0 756.0 756.0 0.0 1 35 12334.0 70.0 756.0 756.0 0.0 1 36 12376.0 42.0 903.0 903.0 0.0 1 37 BRNG 12602.0 226.0 473.0 473.0 85.0 1 38 12844.0 242.0 473.0 473.0 85.0 1 39 12937.0 93.0 984.0 984.0 85.0 1 40 13053.0 116.0 984.0 984.0 85.0 1 41 13103.0 50.0 1114.0 1114.0 85.0 1 42 BRNG 13350.0 247.0 472.0 472.0 85.0 1 43 13548.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 44 13724.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 45 13900.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 46 BRNG 14098.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 47 14296.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 48 14472.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 49 14648.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 50 BRNG 14846.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 51 15044.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 52 15220.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 53 15396.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 54 BRNG 15594.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 55 15792.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 56 15968.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 57 16144.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 58 BRNG16342.0198.0274.0274.00.0 4轴 系 总 重 量 = 142.003 k.NVer.0601 17074623 上海瀚顺船舶轴 系 布 置 图JK JKFLFLFFFF F F F16 ( m )0.001.11( m )材 料 数 据材料序号弹性模量(N/mm^2) 泊 松 比密 度(Kg/m^3) 1 2.060E+11 0.3 7850.0 2 2.060E+11 0.3 7065.0 3 2.060E+11 0.3 6830.0 42.060E+110.30.0轴 承 数 据轴 承 单 元 支承位置 轴承长度 轴承刚度 序 号 号 ( mm ) ( mm ) ( N/m ) 1 6 1910.0 900.0 STIFF. 2 15 4933.0 410.0 STIFF. 3 25 7944.0 290.0 STIFF. 4 37 12602.0 168.0 STIFF. 5 42 13350.0 168.0 STIFF. 6 46 14098.0 168.0 STIFF. 7 50 14846.0 168.0 STIFF. 8 54 15594.0 168.0 STIFF. 95816342.0168.0STIFF.轴 系 外 载 荷载 荷 单 元 载荷位置 分布载荷 集中载荷 弯 矩 号 序 号 ( mm ) ( N/m ) ( N ) ( N.m ) 1 2 780.0 0.0 100573.0 0.0 2 36 12376.0 0.0 19866.0 0.0 3 39 12937.0 0.0 -51000.0 0.0 4 44 13724.0 0.0 50600.0 0.0 5 48 14472.0 0.0 50600.0 0.0 6 52 15220.0 0.0 50600.0 0.0 75615968.00.050600.00.0轴承反力影响系数 ( k.N/mm )I.E. 轴承升高 1 mm 时产生的反力Diff = 最后两列差值Sum = 最后两行代数和No. 1 2 3 4 5 6 7 81 1.849E+01-4.072E+01 2.601E+01-1.270E+01 9.273E+00-4.357E-01 1.162E-01-2.905E-02 2-4.072E+01 9.853E+01-7.513E+01 5.839E+01-4.264E+01 2.004E+00-5.343E-01 1.336E-013 2.601E+01-7.513E+01 7.809E+01-1.195E+02 9.398E+01-4.416E+00 1.178E+00-2.944E-01 4-1.270E+01 5.839E+01-1.195E+02 8.405E+02-1.324E+03 7.070E+02-1.885E+02 4.713E+01 5 9.273E+00-4.264E+01 9.398E+01-1.324E+03 2.729E+03-2.076E+03 7.716E+02-1.929E+02 6-4.357E-01 2.004E+00-4.416E+00 7.070E+02-2.076E+03 2.453E+03-1.580E+03 5.993E+02 7 1.162E-01-5.343E-01 1.178E+00-1.885E+02 7.716E+02-1.580E+03 1.947E+03-1.304E+03 8-2.905E-02 1.336E-01-2.944E-01 4.713E+01-1.929E+02 5.993E+02-1.304E+03 1.347E+03 9 4.841E-03-2.226E-02 4.906E-02-7.856E+00 3.215E+01-9.989E+01 3.535E+02-4.969E+02 Sum-2.421E-02 1.113E-01-2.453E-01 3.928E+01-1.607E+02 4.994E+02-9.503E+02 8.504E+02 No. 9 Diff.1 4.841E-03-3.389E-022-2.226E-02 1.558E-013 4.906E-02-3.434E-014-7.856E+00 5.499E+015 3.215E+01-2.250E+026-9.989E+01 6.992E+027 3.535E+02-1.657E+038-4.969E+02 1.844E+039 2.190E+02-7.159E+02Sum-2.779E+02 1.128E+03千斤顶顶举系数千斤顶单元千斤顶位置千斤顶轴承序号号 ( mm )顶举系数序号1 18 5792.0 0.884 22 28 8424.0 0.999 3轴承实际反力 = (千斤顶负荷) X (顶举系数)Ver.0601 17074623 上海瀚顺船舶Ver.0601 17074623 上海瀚顺船舶直线校中计算结果单 元 截面处 截面处 截面处 截面处 截面处 号 位置(mm) 挠度(mm) 转角(rad) 弯矩(N.m) 剪力(k.N) 0.0 -8.9680E-01 5.1788E-04 0.0000E+00 0.0000E+00 1 290.0 -7.4663E-01 5.1764E-04 -1.9915E+02 -1.3735E+00 2 780.0 -4.9330E-01 5.1574E-04 -1.7989E+03 -1.0573E+02 3 1290.0 -2.3958E-01 4.6245E-04 -5.6857E+04 -1.1019E+02 4 1670.0 -8.0127E-02 3.6823E-04 -9.9398E+04 -1.1371E+02 5 1710.0 -6.5611E-02 3.5750E-04 -1.0395E+05 -1.1413E+02 6 1910.0 6.2528E-15 2.9658E-04 -1.2699E+05 -1.1624E+02 7 2260.0 8.4488E-02 1.8960E-04 -1.0492E+05 6.1224E+01 8 2610.0 1.3503E-01 1.0241E-04 -8.4135E+04 5.7536E+01 9 2650.0 1.3895E-01 9.3650E-05 -8.1842E+04 5.7114E+01 10 3159.0 1.5683E-01 -1.5899E-05 -5.4015E+04 5.2227E+01 11 3668.0 1.3006E-01 -8.2446E-05 -2.8675E+04 4.7339E+01 12 4177.0 7.9512E-02 -1.1001E-04 -5.8236E+03 4.2452E+01 13 4686.0 2.3997E-02 -1.0263E-04 1.4541E+04 3.7564E+01 14 4728.0 1.9720E-02 -1.0100E-04 1.6109E+04 3.7112E+01 15 4933.0 8.5815E-15 -9.0749E-05 2.3490E+04 3.4902E+01 16 5138.0 -1.7346E-02 -7.8430E-05 2.4092E+04 1.8294E+00 17 5548.0 -4.4375E-02 -5.3445E-05 2.3936E+04 -2.5901E+00 18 5792.0 -5.5176E-02 -3.5211E-05 2.2986E+04 -5.1934E+00 19 6024.0 -6.1418E-02 -1.8778E-05 2.1494E+04 -7.6686E+00 20 6104.0 -6.2906E-02 -1.8442E-05 2.0744E+04 -1.1083E+01 21 6184.0 -6.4369E-02 -1.8120E-05 1.9721E+04 -1.4497E+01 22 6884.0 -5.1162E-02 4.6657E-05 7.7579E+03 -1.9683E+01 23 7584.0 -1.3880E-02 4.7873E-05 -7.8355E+03 -2.4870E+01 24 7799.0 -4.6453E-03 3.7089E-05 -1.3384E+04 -2.6747E+01 25 7944.0 7.4801E-15 2.6530E-05 -1.7354E+04 -2.8014E+01 26 8089.0 3.0258E-03 1.5505E-05 -1.4737E+04 1.7415E+01 27 8224.0 4.5154E-03 6.8052E-06 -1.2466E+04 1.6236E+01 28 8424.0 4.3728E-03 -7.5503E-06 -9.3669E+03 1.4754E+01 29 9214.0 -1.3657E-02 -2.9987E-05 -2.2890E+01 8.9013E+00 30 10204.0 -3.5885E-02 -9.2855E-06 5.1585E+03 1.5663E+00 31 11194.0 -2.8704E-02 2.1532E-05 3.0783E+03 -5.7687E+00 32 11644.0 -1.7621E-02 2.6070E-05 -2.6776E+02 -9.1028E+00 33 12184.0 -5.5478E-03 1.5090E-05 -6.2635E+03 -1.3104E+01 34 12264.0 -4.3471E-03 1.4924E-05 -7.4224E+03 -1.5869E+01 35 12334.0 -3.3082E-03 1.4755E-05 -8.6180E+03 -1.8289E+01 36 12376.0 -2.6897E-03 1.4698E-05 -9.4296E+03 -4.0226E+01 37 12602.0 -7.1150E-13 8.4020E-06 -1.8855E+04 -4.3186E+01 38 12844.0 9.5392E-04 -4.8158E-07 -1.8394E+04 3.1908E-01 39 12937.0 9.0073E-04 -6.6272E-07 -1.8616E+04 4.5913E+01 40 13053.0 8.1185E-04 -8.5952E-07 -1.3681E+04 3.9171E+01 41 13103.0 7.6783E-04 -9.0041E-07 -1.1816E+04 3.5440E+01 42 13350.0 -9.6098E-13 -4.6307E-06 -3.4601E+03 3.2220E+01 43 13548.0 -1.5841E-03 -8.7295E-06 1.1004E+03 2.3033E+01 44 13724.0 -2.4543E-03 9.2739E-07 5.1541E+03 -2.7567E+01 45 13900.0 -1.3299E-03 9.3520E-06 3.0229E+02 -2.7567E+01 46 14098.0 -1.9471E-12 9.2117E-07 -5.1560E+03 -2.7567E+01 47 14296.0 -9.9070E-04 -7.8970E-06 7.9335E+01 2.6441E+01 48 14472.0 -1.9375E-03 -4.6680E-07 4.7330E+03 -2.4159E+01 49 14648.0 -1.1186E-03 7.5836E-06 4.8105E+02 -2.4159E+01 50 14846.0 -4.5766E-12 9.4604E-07 -4.3024E+03 -2.4159E+01 51 15044.0 -7.7024E-04 -6.0893E-06 2.5208E+02 2.3002E+01 52 15220.0 -1.4067E-03 9.3982E-07 4.3005E+03 -2.7598E+01 53 15396.0 -5.1269E-04 6.7202E-06 -5.5671E+02 -2.7598E+01 54 15594.0 -1.0448E-11 -4.7053E-06 -6.0211E+03 -2.7598E+01 55 15792.0 -2.2454E-03 -1.4153E-05 5.8215E+02 3.3350E+01 56 15968.0 -4.0464E-03 -3.2925E-06 6.4517E+03 -1.7250E+01 57 16144.0 -3.1477E-03 1.1942E-05 3.4156E+03 -1.7250E+01 5816342.0-2.0910E-111.7875E-05-7.9687E-07-1.7250E+01轴承总反力 = 413.842 k.N轴 承 变 位 转 角 反 力 20%轴段重量 轴承比压序 号 ( mm ) ( rad ) ( k.N ) ( k.N ) ( N/mm^2 ) 1 0.0000 2.9658E-04 181.155 9.136 0.457 2 0.0000 -9.0749E-05 -30.863 12.413 -0.169 3 0.0000 2.6530E-05 46.695 14.811 0.424 4 0.0000 8.4020E-06 46.674 12.854 0.587 5 0.0000 -4.6307E-06 -9.187 4.454 -0.116 6 0.0000 9.2117E-07 54.009 0.000 1.173 7 0.0000 9.4604E-07 47.161 0.000 1.025 8 0.0000 -4.7053E-06 60.947 0.000 1.324 90.00001.7875E-0517.2500.000 0.375尾管后轴承处转角: 2.966E-04rad 柴油机输出法兰的弯矩 : -7.422E+00k.Nm 柴油机输出法兰的剪力 : -1.587E+01k.N 螺旋桨轴的最大弯曲应力 : 1.519E+01N/mm^2中间轴的最大弯曲应力 : 3.222E+00N/mm^2推力轴的最大弯曲应力:3.195E+00N/mm^2Ver.0601 17074623 上海瀚顺船舶轴 系 挠 度 曲 线16 (m)-0.897( mm )Ver.0601 17074623 上海瀚顺船舶合理校中计算结果 - ( 冷 态 工 况 )单 元 截面处 截面处 截面处 截面处 截面处 号 位置(mm) 挠度(mm) 转角(rad) 弯矩(N.m) 剪力(k.N) 0.0 -1.0823E+00 6.1501E-04 0.0000E+00 0.0000E+00 1 290.0 -9.0398E-01 6.1478E-04 -1.9915E+02 -1.3735E+00 2 780.0 -6.0306E-01 6.1288E-04 -1.7989E+03 -1.0573E+02 3 1290.0 -2.9980E-01 5.5958E-04 -5.6857E+04 -1.1019E+02 4 1670.0 -1.0344E-01 4.6536E-04 -9.9398E+04 -1.1371E+02 5 1710.0 -8.5037E-02 4.5463E-04 -1.0395E+05 -1.1413E+02 6 1910.0 1.9016E-15 3.9372E-04 -1.2699E+05 -1.1624E+02 7 2260.0 1.1809E-01 2.8339E-04 -1.1215E+05 4.0549E+01 8 2610.0 1.9990E-01 1.8618E-04 -9.8608E+04 3.6860E+01 9 2650.0 2.0714E-01 1.7585E-04 -9.7142E+04 3.6439E+01 10 3159.0 2.5912E-01 3.3036E-05 -7.9839E+04 3.1551E+01 11 3668.0 2.4518E-01 -8.3797E-05 -6.5023E+04 2.6664E+01 12 4177.0 1.7754E-01 -1.7868E-04 -5.2695E+04 2.1776E+01 13 4686.0 6.6333E-02 -2.5562E-04 -4.2855E+04 1.6889E+01 14 4728.0 5.5502E-02 -2.6013E-04 -4.2155E+04 1.6436E+01 15 4933.0 1.0625E-15 -2.8109E-04 -3.9012E+04 1.4226E+01 16 5138.0 -5.9593E-02 -2.9985E-04 -3.3641E+04 2.5100E+01 17 5548.0 -1.8897E-01 -3.2962E-04 -2.4256E+04 2.0680E+01 18 5792.0 -2.7153E-01 -3.4656E-04 -1.9527E+04 1.8077E+01 19 6024.0 -3.5349E-01 -3.5948E-04 -1.5621E+04 1.5602E+01 20 6104.0 -3.8226E-01 -3.5972E-04 -1.4509E+04 1.2187E+01 21 6184.0 -4.1105E-01 -3.5994E-04 -1.3671E+04 8.7734E+00 22 6884.0 -6.8226E-01 -4.1163E-04 -9.3446E+03 3.5870E+00 23 7584.0 -9.8463E-01 -4.5174E-04 -8.6489E+03 -1.5993E+00 24 7799.0 -1.0827E+00 -4.6080E-04 -9.1946E+03 -3.4771E+00 25 7944.0 -1.1500E+00 -4.6732E-04 -9.7906E+03 -4.7435E+00 26 8089.0 -1.2182E+00 -4.7292E-04 -6.5303E+03 2.1851E+01 27 8224.0 -1.2823E+00 -4.7617E-04 -3.6600E+03 2.0672E+01 28 8424.0 -1.3778E+00 -4.7834E-04 3.2620E+02 1.9190E+01 29 9214.0 -1.7454E+00 -4.4119E-04 1.3174E+04 1.3337E+01 30 10204.0 -2.1274E+00 -3.2006E-04 2.2747E+04 6.0021E+00 31 11194.0 -2.3664E+00 -1.6017E-04 2.5059E+04 -1.3329E+00 32 11644.0 -2.4219E+00 -8.7485E-05 2.3709E+04 -4.6670E+00 33 12184.0 -2.4474E+00 -8.8804E-06 2.0108E+04 -8.6679E+00 34 12264.0 -2.4481E+00 -8.4027E-06 1.9304E+04 -1.1433E+01 35 12334.0 -2.4486E+00 -8.0027E-06 1.8419E+04 -1.3853E+01 36 12376.0 -2.4490E+00 -7.8895E-06 1.7794E+04 -3.5790E+01 37 12602.0 -2.4500E+00 -1.7937E-06 9.3707E+03 -3.8750E+01 38 12844.0 -2.4501E+00 5.7829E-07 4.1352E+02 -3.8598E+01 39 12937.0 -2.4500E+00 5.6392E-07 -3.4274E+03 6.9968E+00 40 13053.0 -2.4499E+00 5.2535E-07 -3.0068E+03 2.5428E-01 41 13103.0 -2.4499E+00 5.1561E-07 -3.0874E+03 -3.4768E+00 42 13350.0 -2.4500E+00 -1.2823E-06 -4.3439E+03 -6.6971E+00 43 13548.0 -2.4512E+00 -7.9361E-06 5.1320E+02 2.4531E+01 44 13724.0 -2.4521E+00 3.1466E-07 4.8306E+03 -2.6069E+01 45 13900.0 -2.4511E+00 8.1473E-06 2.4241E+02 -2.6069E+01 46 14098.0 -2.4500E+00 2.3653E-08 -4.9193E+03 -2.6069E+01 47 14296.0 -2.4511E+00 -8.1100E-06 2.3669E+02 2.6040E+01 48 14472.0 -2.4520E+00 -3.0283E-07 4.8198E+03 -2.4560E+01 49 14648.0 -2.4512E+00 7.9067E-06 4.9730E+02 -2.4560E+01 50 14846.0 -2.4500E+00 1.1877E-06 -4.3655E+03 -2.4560E+01 51 15044.0 -2.4507E+00 -6.0307E-06 2.0984E+02 2.3108E+01 52 15220.0 -2.4514E+00 8.9667E-07 4.2768E+03 -2.7492E+01 53 15396.0 -2.4505E+00 6.6326E-06 -5.6182E+02 -2.7492E+01 54 15594.0 -2.4500E+00 -4.7744E-06 -6.0053E+03 -2.7492E+01 55 15792.0 -2.4523E+00 -1.4174E-05 5.9376E+02 3.3328E+01 56 15968.0 -2.4541E+00 -3.2839E-06 6.4596E+03 -1.7272E+01 57 16144.0 -2.4532E+00 1.1970E-05 3.4198E+03 -1.7272E+01 5816342.0-2.4500E+001.7910E-05-1.0204E-06-1.7272E+01轴承总反力 = 413.842 k.N轴 承 变 位 转 角 反 力 20%轴段重量 轴承比压序 号 ( mm ) ( rad ) ( k.N ) ( k.N ) ( N/mm^2 ) 1 0.0000 3.9372E-04 160.479 9.136 0.405 2 0.0000 -2.8109E-04 13.083 12.413 0.072 3 -1.1500 -4.6732E-04 27.861 14.811 0.253 4 -2.4500 -1.7937E-06 3.321 12.854 0.042 5 -2.4500 -1.2823E-06 31.228 4.454 0.394 6 -2.4500 2.3653E-08 52.110 0.000 1.132 7 -2.4500 1.1877E-06 47.667 0.000 1.036 8 -2.4500 -4.7744E-06 60.821 0.000 1.321 9-2.45001.7910E-0517.2720.000 0.375尾管后轴承处转角: 3.937E-04rad 柴油机输出法兰的弯矩 : 1.930E+01k.Nm 柴油机输出法兰的剪力 : -1.143E+01k.N 螺旋桨轴的最大弯曲应力 : 1.519E+01N/mm^2中间轴的最大弯曲应力 : 5.953E+00N/mm^2推力轴的最大弯曲应力:3.199E+00N/mm^2Ver.0601 17074623 上海瀚顺船舶轴 系 挠 度 曲 线16 (m)-2.454( mm )Ver.0601 17074623 上海瀚顺船舶合理校中计算结果 - ( 热 态 工 况 )单 元 截面处 截面处 截面处 截面处 截面处 号 位置(mm) 挠度(mm) 转角(rad) 弯矩(N.m) 剪力(k.N) 0.0 -1.0891E+00 6.1855E-04 0.0000E+00 0.0000E+00 1 290.0 -9.0972E-01 6.1832E-04 -1.9915E+02 -1.3735E+00 2 780.0 -6.0706E-01 6.1642E-04 -1.7989E+03 -1.0573E+02 3 1290.0 -3.0200E-01 5.6312E-04 -5.6857E+04 -1.1019E+02 4 1670.0 -1.0429E-01 4.6890E-04 -9.9398E+04 -1.1371E+02 5 1710.0 -8.5745E-02 4.5817E-04 -1.0395E+05 -1.1413E+02 6 1910.0 4.7281E-15 3.9726E-04 -1.2699E+05 -1.1624E+02 7 2260.0 1.1932E-01 2.8681E-04 -1.1242E+05 3.9795E+01 8 2610.0 2.0227E-01 1.8923E-04 -9.9136E+04 3.6107E+01 9 2650.0 2.0963E-01 1.7884E-04 -9.7700E+04 3.5685E+01 10 3159.0 2.6285E-01 3.4819E-05 -8.0780E+04 3.0798E+01 11 3668.0 2.4938E-01 -8.3846E-05 -6.6348E+04 2.5910E+01 12 4177.0 1.8111E-01 -1.8118E-04 -5.4404E+04 2.1023E+01 13 4686.0 6.7876E-02 -2.6120E-04 -4.4947E+04 1.6135E+01 14 4728.0 5.6806E-02 -2.6592E-04 -4.4279E+04 1.5682E+01 15 4933.0 5.6631E-15 -2.8802E-04 -4.1291E+04 1.3473E+01 16 5138.0 -6.1126E-02 -3.0782E-04 -3.5363E+04 2.7812E+01 17 5548.0 -1.9405E-01 -3.3880E-04 -2.4866E+04 2.3392E+01 18 5792.0 -2.7890E-01 -3.5595E-04 -1.9476E+04 2.0789E+01 19 6024.0 -3.6301E-01 -3.6860E-04 -1.4940E+04 1.8314E+01 20 6104.0 -3.9251E-01 -3.6883E-04 -1.3612E+04 1.4899E+01 21 6184.0 -4.2202E-01 -3.6904E-04 -1.2556E+04 1.1485E+01 22 6884.0 -6.9679E-01 -4.1121E-04 -6.3317E+03 6.2990E+00 23 7584.0 -9.9297E-01 -4.3304E-04 -3.7376E+03 1.1126E+00 24 7799.0 -1.0865E+00 -4.3680E-04 -3.7003E+03 -7.6511E-01 25 7944.0 -1.1500E+00 -4.3940E-04 -3.9030E+03 -2.0315E+00 26 8089.0 -1.2139E+00 -4.4111E-04 -1.0896E+03 1.8770E+01 27 8224.0 -1.2734E+00 -4.4101E-04 1.3647E+03 1.7591E+01 28 8424.0 -1.3613E+00 -4.3696E-04 4.7346E+03 1.6109E+01 29 9214.0 -1.6888E+00 -3.8319E-04 1.5149E+04 1.0256E+01 30 10204.0 -2.0103E+00 -2.5914E-04 2.1671E+04 2.9206E+00 31 11194.0 -2.1957E+00 -1.1622E-04 2.0931E+04 -4.4144E+00 32 11644.0 -2.2345E+00 -5.7831E-05 1.8195E+04 -7.7485E+00 33 12184.0 -2.2498E+00 -1.8094E-06 1.2930E+04 -1.1749E+01 34 12264.0 -2.2499E+00 -1.5085E-06 1.1880E+04 -1.4515E+01 35 12334.0 -2.2500E+00 -1.2681E-06 1.0779E+04 -1.6935E+01 36 12376.0 -2.2501E+00 -1.2031E-06 1.0024E+04 -3.8872E+01 37 12602.0 -2.2500E+00 1.2643E-06 9.0476E+02 -4.1831E+01 38 12844.0 -2.2498E+00 2.6040E-07 -5.2277E+03 -2.6925E+01 39 12937.0 -2.2497E+00 1.9601E-07 -7.9831E+03 1.8669E+01 40 13053.0 -2.2497E+00 1.0997E-07 -6.2085E+03 1.1927E+01 41 13103.0 -2.2497E+00 9.0898E-08 -5.7054E+03 8.1957E+00 42 13350.0 -2.2500E+00 -2.2866E-06 -4.0788E+03 4.9754E+00 43 13548.0 -2.2513E+00 -8.1741E-06 6.8932E+02 2.4081E+01 44 13724.0 -2.2522E+00 4.9844E-07 4.9276E+03 -2.6519E+01 45 13900.0 -2.2512E+00 8.5087E-06 2.6037E+02 -2.6519E+01 46 14098.0 -2.2500E+00 2.9285E-07 -4.9903E+03 -2.6519E+01 47 14296.0 -2.2511E+00 -8.0461E-06 1.8949E+02 2.6161E+01 48 14472.0 -2.2520E+00 -3.5201E-07 4.7938E+03 -2.4439E+01 49 14648.0 -2.2512E+00 7.8098E-06 4.9243E+02 -2.4439E+01 50 14846.0 -2.2500E+00 1.1152E-06 -4.3466E+03 -2.4439E+01 51 15044.0 -2.2508E+00 -6.0482E-06 2.2251E+02 2.3076E+01 52 15220.0 -2.2514E+00 9.0961E-07 4.2839E+03 -2.7524E+01 53 15396.0 -2.2505E+00 6.6588E-06 -5.6029E+02 -2.7524E+01 54 15594.0 -2.2500E+00 -4.7537E-06 -6.0100E+03 -2.7524E+01 55 15792.0 -2.2523E+00 -1.4168E-05 5.9028E+02 3.3335E+01 56 15968.0 -2.2541E+00 -3.2864E-06 6.4572E+03 -1.7265E+01 57 16144.0 -2.2532E+00 1.1962E-05 3.4185E+03 -1.7265E+01 5816342.0-2.2500E+001.7899E-05-9.5749E-07-1.7265E+01轴承总反力 = 413.842 k.N轴 承 变 位 转 角 反 力 20%轴段重量 轴承比压序 号 ( mm ) ( rad ) ( k.N ) ( k.N ) ( N/mm^2 ) 1 0.0000 3.9726E-04 159.726 9.136 0.403 2 0.0000 -2.8802E-04 16.549 12.413 0.091 3 -1.1500 -4.3940E-04 22.068 14.811 0.200 4 -2.2500 1.2643E-06 18.075 12.854 0.227 5 -2.2500 -2.2866E-06 19.106 4.454 0.241 6 -2.2500 2.9285E-07 52.679 0.000 1.144 7 -2.2500 1.1152E-06 47.516 0.000 1.032 8 -2.2500 -4.7537E-06 60.859 0.000 1.322 9-2.25001.7899E-0517.2650.000 0.375尾管后轴承处转角: 3.973E-04rad 柴油机输出法兰的弯矩 : 1.188E+01k.Nm 柴油机输出法兰的剪力 : -1.451E+01k.N 螺旋桨轴的最大弯曲应力 : 1.519E+01N/mm^2中间轴的最大弯曲应力 : 5.148E+00N/mm^2推力轴的最大弯曲应力:3.197E+00N/mm^2Ver.0601 17074623 上海瀚顺船舶轴 系 挠 度 曲 线16 (m)-2.254( mm )Ver.0601 17074623 上海瀚顺船舶轴 系 数 据 - ( 安 装 工 况 )单 元 单 元单元位置 长 度 左边直径 右边直径 内部直径 单元材料序 号 名 称( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) 序 号 1290.0 290.0 300.0 300.0 0.0 3 2780.0 490.0 371.0 395.0 0.0 3 31290.0 510.0 395.0 420.0 0.0 3 41670.0 380.0 420.0 420.0 0.0 3 51710.0 40.0 440.0 440.0 0.0 2 6 BRNG1910.0 200.0 440.0 440.0 0.0 2 72260.0 350.0 440.0 440.0 0.0 2 82610.0 350.0 440.0 440.0 0.0 2 92650.0 40.0 440.0 440.0 0.0 2 103159.0 509.0 420.0 420.0 0.0 2 113668.0 509.0 420.0 420.0 0.0 2 124177.0 509.0 420.0 420.0 0.0 2 134686.0 509.0 420.0 420.0 0.0 2 144728.0 42.0 445.0 445.0 0.0 2 15 BRNG4933.0 205.0 445.0 445.0 0.0 2 165138.0 205.0 445.0 445.0 0.0 2 175548.0 410.0 445.0 445.0 0.0 2 185792.0 244.0 420.0 420.0 0.0 1 196024.0 232.0 420.0 420.0 0.0 1 20 FLNG6104.0 80.0 840.0 840.0 0.0 1 216184.0 80.0 840.0 840.0 0.0 1 226884.0 700.0 350.0 350.0 0.0 1 237584.0 700.0 350.0 350.0 0.0 1 247799.0 215.0 380.0 380.0 0.0 1 25 BRNG7944.0 145.0 380.0 380.0 0.0 1 268089.0 145.0 380.0 380.0 0.0 1 278224.0 135.0 380.0 380.0 0.0 1 288424.0 200.0 350.0 350.0 0.0 1 299214.0 790.0 350.0 350.0 0.0 1 3010204.0 990.0 350.0 350.0 0.0 1 3111194.0 990.0 350.0 350.0 0.0 1 32 T S11644.0 450.0 350.0 350.0 0.0 1 3312184.0 540.0 350.0 350.0 0.0 1 34 FLNG12264.0 80.0 756.0 756.0 0.0 1 3512334.0 70.0 756.0 756.0 0.0 1 3612376.0 42.0 903.0 903.0 0.0 1 37 BRNG12602.0 226.0 473.0 473.0 85.0 1 3812844.0 242.0 473.0 473.0 85.0 1 3912937.0 93.0 984.0 984.0 85.0 1 4013053.0 116.0 984.0 984.0 85.0 1 4113103.0 50.0 1114.0 1114.0 85.0 1 42 BRNG13350.0 247.0 472.0 472.0 85.0 1 4313548.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 4413724.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 4513900.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 46 BRNG14098.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 4714296.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 4814472.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 4914648.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 50 BRNG14846.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 5115044.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 5215220.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 5315396.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 54 BRNG15594.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 5515792.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4 5615968.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 5716144.0 176.0 274.0 274.0 0.0 4 58 BRNG 16342.0 198.0 274.0 274.0 0.0 4轴 系 总 重 量 = 142.003 k.NVer.0601 17074623 上海瀚顺船舶轴 系 布 置 图 - (安 装 工 况 )TSFLFL F F F FF F F F016 ( m )0.001.11( m )轴 承 数 据 - ( 安 装 工 况 )轴 承 单 元 支承位置 轴承长度 轴承刚度 序 号号 ( mm ) ( mm ) ( N/m ) 16 1910.0 900.0 STIFF. 215 4933.0 410.0 STIFF. 325 7944.0 290.0 STIFF. 432 11644.0 T. S. STIFF. 537 12602.0 168.0 STIFF. 642 13350.0 168.0 STIFF. 7 46 14098.0 168.0 STIFF. 850 14846.0 168.0 STIFF. 954 15594.0 168.0 STIFF. 10 58 16342.0 168.0 STIFF.轴 系 外 载 荷 - ( 安 装 工 况 )载 荷单 元 载荷位置 分布载荷 集中载荷 弯 矩 号序 号 ( mm ) ( N/m ) ( N ) ( N.m ) 12 780.0 0.0 100573.0 0.0 220 6104.0 0.0 10000.0 0.0 335 12334.0 0.0 19866.0 0.0 439 12937.0 0.0 -51000.0 0.0 544 13724.0 0.0 50600.0 0.0 648 14472.0 0.0 50600.0 0.0 752 15220.0 0.0 50600.0 0.0 8 56 15968.0 0.0 50600.0 0.0Ver.0601 17074623 上海瀚顺船舶 轴 承 反 力 影 响 系 数 ( k.N/mm ) - ( 安 装 工 况 )I.E. 轴 承 升 高 1 mm 时 产 生 的 反 力Diff = 最 后 两 列 差 值Sum = 最 后 两 行 代 数 和No.1 2 3 4 5 6 7 8 11.860E+01-4.125E+012.724E+01-1.304E+01 1.270E+01-4.412E+00 2.073E-01-5.528E-02 2-4.125E+01 1.009E+02-8.080E+01 5.998E+01-5.841E+01 2.029E+01-9.533E-01 2.542E-01 32.724E+01-8.080E+01 9.140E+01-1.408E+02 1.547E+02-5.373E+01 2.524E+00-6.732E-01 4-1.304E+01 5.998E+01-1.408E+02 1.489E+03-2.899E+03 1.562E+03-7.339E+01 1.957E+01 51.270E+01-5.841E+01 1.547E+02-2.899E+03 6.486E+03-4.366E+03 8.499E+02-2.267E+02 6-4.412E+00 2.029E+01-5.373E+01 1.562E+03-4.366E+03 4.368E+03-2.153E+03 7.921E+02 72.073E-01-9.533E-01 2.524E+00-7.339E+01 8.499E+02-2.153E+03 2.457E+03-1.581E+03 8-5.528E-02 2.542E-01-6.732E-01 1.957E+01-2.267E+02 7.921E+02-1.581E+03 1.947E+03 91.382E-02-6.355E-02 1.683E-01-4.893E+00 5.666E+01-1.980E+02 5.996E+02-1.304E+03 10-2.303E-03 1.059E-02-2.805E-02 8.155E-01-9.444E+00 3.301E+01-9.993E+01 3.535E+02 Sum1.152E-02-5.296E-02 1.402E-01-4.077E+00 4.722E+01-1.650E+02 4.996E+02-9.504E+02No.9 10 Diff. 11.382E-02-2.303E-03 1.612E-02 2-6.355E-02 1.059E-02-7.415E-02 31.683E-01-2.805E-02 1.963E-01 4-4.893E+00 8.155E-01-5.708E+00 55.666E+01-9.444E+006.611E+01 6-1.980E+02 3.301E+01-2.310E+02 75.996E+02-9.993E+016.995E+02 8-1.304E+03 3.535E+02-1.657E+03 91.347E+03-4.969E+02 1.844E+03 10-4.969E+02 2.190E+02-7.159E+02 Sum 8.504E+02-2.779E+02 1.128E+03法 兰 开 口 和 偏 移 值法 兰法兰位置开口(GAP )偏移(SAG ) 左边开口 右边开口 左边偏移 右边偏移序 号( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) 16.104E+03 1.664E-017.063E-01-2.176E-01-5.118E-02-2.919E-01-9.982E-01 2 1.226E+04 1.331E-01 5.470E-01-1.287E-01 4.419E-03-1.905E+00-2.452E+00安 装 状 态 下 轴 承 反 力轴承序号单元号轴承变位值( mm )轴承反力( k.N ) 16 0.000 166.126 215 0.000 5.249 325 -1.150 35.055 432 -1.800 16.427 537 -2.450 14.326 642 -2.450 7.926 746 -2.450 53.204 850 -2.450 47.375 954 -2.450 60.894 10 58 -2.450 17.259轴 系 挠 度 曲 线 (安装状态)16 (m)-2.454( mm )一、从计算结果得出下列结论:1. 螺旋桨轴和中间的轴承比压均小于许用值。
第5节 船舶轴系合理校中简介
第一章船舶轴系及传动装置设计
第5节 轴系合理校中简介
第一章船舶轴系及传动装置设计
第5节 轴系合理校中简介
➢轴系的合理校中计算
静态合理校中计算: 静态合理校中计算仅计入轴系的自重、轴系上的静载荷、以及主机或齿 轮箱工作时轴心线热膨胀量等静态因素,并将轴承视为刚性绞支座,将 轴系视为放置在多个刚性绞支座上的连续梁。该方法是目前在建造大中 型海船中的实用方法。
第一章船舶轴系及传动装置设计
第5节 轴系合理校中简介
➢轴系的合理校中计算步骤
第一章船舶轴系及传动装置设计
第5节 轴系合理校中简介
➢轴系的合理校中计算步骤
的值; ➢大齿轮前后轴承的反力差应不超过两轴承之间轴段及大齿轮重量的20%; ➢尾 管 后 轴 承 支 点 处 的 螺 旋 桨 轴 与 尾 管 后 轴 承 的 相 对 转 角 应 不 超 过
3.5×10-4 rad。
第一章船舶轴系及传动装置设计
第5节 轴系合理校中简介
➢轴系的合理校中
即全轴系轴承负荷合理分配校中法,是70年代中期在造船生产中开始应 用的技术。 合理校中的实质是: 在遵守规定的负荷、应力、转角等限制条件下,通过校中计算,确定各 轴承的合理位移(垂直方向),使轴系安装成规定的曲线状态,以达到全轴 系各轴承负荷合理分配,轴颈上的应力及轴颈在轴承中的斜度均符合限 制条件。
第一章船舶轴系及传动装置设计
第5节 轴系合理校中简介
中小型船舶轴系校中
如 实测 数字代 人恒 等 式后 不等 , 偏差 大 于
0 . 0 2 am, r 说 明数字不 可靠 , 应检查 原 因。 采用 单 指针 法轴 心线 校 中不 同双指 针法 , 转 动 飞 轮 和 齿 轮 箱 输 入 轴 的 过 程 出 现 的 轴 向
图9 主 机 与 齿 轮 箱 轴 心 线 校 中
器 直 接 装 入 主机 和 齿 轮 箱 之 间 , 动 力 装 置 轴 系 的 校 中工 作 至 此 结 束 。
5 结 论
[ 3 ]交通 部 部标 准 《 船 舶轴 系 修 理技 术 标 准》 中 “ 船舶
轴 系安 装 及扭 振 技术 要 求 ” J T 4 1 6 1 7 7.
和 曲 折 达 到 柴 油 机 随 机 图 纸 的要 求 : 柴 油 Nhomakorabea机 飞
主 机 与 齿 轮 箱 之 间设 置 高 弹 性 橡 胶 联 轴 器, 联轴 器 的橡 胶 环 为 弹性 元件 , 在 自 由状 态
下 由 于 自重 的作 用 , 前 后 法 兰 的 同 轴 度 会 发 生 变化 ; 其次 , 联 轴 器 出厂 装箱 时是 按 轴 线 方 向 垂直 放置 , 开 箱 后 联 轴 器 因 压 缩 变 形 而 使 其 轴
向长度缩 短 。
轮 对 齿 轮 箱 输 入 轴 法 兰 外 圆 径 向 跳 动 量 不 大
于 O . 0 8 mm;端 面 不 平 行 度 不 大 于 0 . 0 8 am; r 端
面允差 0 . 2 0 mm。
弹性联 轴 器与 主机校 中前 , 首 先 应 确 定 主 机 飞 轮 连 接 面 与 齿 轮 箱 输 入 轴 法 兰 之 间 的 距 离, 这 个 距 离 应 该 是 弹 性 联 轴 器 轴 向 名 义 尺 寸 ( L=3 6 3 mm) 。 将 主 机 飞 轮 连 接 面 置 于 距 齿 轮
11-轴系校中简介
l2 双传感器
2、顶举法测轴承负荷
⑴顶举测力法 千斤顶(轴承座上) 千斤顶负荷值 ●顶举点,千斤顶安装
百分表 鞍型滑块 垫块 千斤顶
逐步顶起 轴升高量(百分表) 计算轴承实际负荷
尽量靠近轴承
⑵轴承实际负荷计算 ●顶举曲线 ●轴承实际负荷计算
3、轴承负荷、轴内弯矩的应变测量
⑴弯曲梁内的受力状态
A 0 A
轴系轴承负荷及轴内应力的测量
船舶规范规定,轴承负荷及轴内应力以实测值作为验收依据。 测量仪器、测量方法保证测量精度。 1、测力计测轴承负荷
⑴弹簧测力计
原理:弹簧的弹性变形量与拉、压力间的线性关系。 ● 安装:左右两側对称安装 ● 标定: R ● 负荷计算: 荷
负 h q C R垂
R水
R垂=R左+R右-q R水=( R左-R右)· C/2h
3 60年代后—90年代末: 合理校中 平顺曲线校中(Fair Curve Alignment): 多支撑、柔性梁,轴承位置可调。使轴线成平顺曲线。 优点:约束、载荷趋于合理—更接近实际。 缺点:各轴承负荷、轴段应力不是最佳分配。 合理校中:平顺曲线校中+优化算法。 实质:在规定的约束条件下(轴承负荷、应力、转角 等),通过计算确定轴承的合理位置,最佳的轴心线 曲线形态。用合适的工艺把轴系安装成规定的曲线状 态。 优点:实现预报(与轴系设计密切结合) 目前最流行的校中方法。 缺点:静态校中,尾轴承为点支撑及支撑点的确定不 精确。
船舶推进轴系校中
一. 前言
●轴系校中的目的与意义—何为轴系 校中 按一定的要求和方法,将轴系敷设 (安装)成为某种状态;在此种状态 下,轴系全部轴承上的负荷及各轴段 内的应力都处于允许范围内,或具有 最佳数值。目的是保证轴系安全、可 靠、持续地正常运转。
船舶轴系校中工艺
船舶轴系校中工艺1范围本工艺规定了船舶轴系校中通用工艺的安装前准备、人员、工艺要求、工艺过程和检验,适用于船舶轴系的校中和安装。
2 安装前准备2.1 熟悉了解并掌握主机、轴系及其安装的所有设计图纸、产品安装使用说明书等技术文件。
2.2 到仓库领取配套设备必须检查其完整性,并核对产品铭牌、规格、型号。
2.3 检查设备的外观是否有碰擦伤、油漆剥落、锈蚀及杂物污染等。
2.4 检查所有管口、螺纹接头等的防锈封堵状态。
2.5 对检查完毕的配套设备必须有相应的保洁、防潮、防擦伤等安全措施。
2.6 对基座、垫块、调整垫片等零部件必须按图纸等有关文件进行核对。
3 人员安装人员应具备专业知识并经过相关培训、考核合格后方可上岗,同时要熟悉本工艺要求,并严格遵守工艺纪律和现场安全操作规程。
4 工艺要求4.1主机吊装和初步定位应符合设计图纸要求。
4.2 轴系校中连接法兰镗孔应符合设计图纸要求。
4.3 轴系校中、连接、负荷测量符合图纸和《轴系校中计算书》要求。
4.4 主机曲柄差和轴承间隙符合主机制造厂要求。
5 工艺过程5.1 主机输出端和中间轴法兰螺栓孔镗孔5.1.1 法兰校中中间轴前法兰与主机输出端轴法兰镗孔前,应用临时螺栓(交错)将两法兰连接,调整两个法兰外圆同轴度,要求两法兰偏移量不大于0.03mm,平面贴合值为“0”,为确保镗削余量,两法兰的螺孔应尽量成“内切圆”状态;5.1.2 用专用镗孔工具采用分两批方法进行加工,先交叉镗削其余几个螺栓孔,螺栓孔应顺锥度,加工要求按相应的图纸执行;5.1.3 第一批镗孔结束后,用内径分厘卡测量孔的上下、左右两个方向以及孔长度方向数值,并记录,测量结束后,随即打上螺孔编号,将液压定位螺栓安装于已镗好的螺栓孔处,确定联轴节紧固好后,拆除临时定位螺栓;5.1.4 用专用镗孔工具对剩下的螺栓孔进行镗孔;5.1.5 用内径分厘卡测量孔的上下、左右两个方向,以及孔长度方向数值,并记录。
测量结束后,也打上螺孔编号;5.2.2 轴系校中(见图2)S A G 1S A G 2GAP2GAP1Bearing 5Bearing 6Bearing 7Bearing 4Bearing 8Bearing 9offset3offset2offset5offset4offset7offset6offset1F Bearing 2Bearing 1Bearing 3T.S.2T.S.1图2(1)调整中间轴临时支撑的高度,使中间轴艉法兰与螺旋桨轴法兰的“曲折”(GAP1)和“偏移”(SAG1)满足图2的要求,并使GAP1和SAG1的公差为±0.05mm,左右偏差为±0.05mm,并记录数据;(2)调整主机的位置,使中间轴前法兰与主机输出端法兰的“曲折”(GAP2)和“偏移”(SAG2)满足图2的要求,并使GAP2和SAG2的公差为±0.05mm,左右偏差为±0.05mm,并记录数据;(3)考虑到主机所浇注的环氧树脂垫片的干固过程中约有1/1000的收缩量,所以在调整主机座时,应将主机座稍顶高约1/1000×δmm(δ:环氧垫片厚度)。
轴系合理校中简介
第一章船舶轴系及传动装置设计
第5节 轴系合理校中简介
轴系校中一般应使热态情况下符合下列要求:
➢轴承负荷的最大值应不超过轴承的允许比压; ➢每个轴承应为正反力,且应不小于相邻两跨轴重量的20%; ➢轴的附加弯曲应力应不超过规定值; ➢施加到柴油机输出法兰处的弯矩和剪力应不超过柴油机制造厂所规定
的值; ➢大齿轮前后轴承的反力差应不超过两轴承之间轴段及大齿轮重量的20%; ➢尾 管 后 轴 承 支 点 处 的 螺 旋 桨 轴 与 尾 管 后 轴 承 的 相 对 转 角 应 不 超 过
3.5×10-4 rad。
第一章船舶轴系及传动装置设计
第5节 轴系合理校中简介
➢轴系的合理校中
即全轴系轴承负荷合理分配校中法,是70年代中期在造船生产中开始应 用的技术。 合理校中的实质是: 在遵守规定的负荷、应力、转角等限制条件下,通过校中计算,确定各 轴承的合理位移(垂直方向),使轴系安装成规定的曲线状态,以达到全轴 系各轴承负荷合理分配,轴颈上的应力及轴颈在轴承中的斜度均符合限 制条件。
动态合理校中计算: 动态合理校中计算除计入静态因素外,还要计入螺旋桨水动力、齿轮箱 齿轮啮合力、轴承油膜弹性以及支座的结构刚度、船体变形、振动等因 素,并将轴承视为弹性支撑。动态合理校中计算更符合实际运转状态, 但该方法是目前尚未在生产实际中应用
第一章船舶轴系及传动装置设计
第5节 轴系合理校中பைடு நூலகம்介
➢轴系的合理校中计算步骤
建立校中计算模型 轴系结构要素的处理
✓轴系上的集中载荷作为加在梁上的集中力 ✓各轴段的自重作为梁上的均布载荷 ✓每个轴承作为梁的1个支点。
建立计算模型
✓将轴系视为连续梁,最左端为螺旋桨轴末端,右端为主机曲轴第2拐前 主轴颈,将轴系每个轴承作为1个刚性绞支座 ✓不同直径的轴段视为不同界面的梁段 ✓将梁按支点、集中力作用点、截面变化处划分为若干截面(节点)
轴系校中
6)镗削中由于刀具的磨损会造成孔径呈圆锥度,根据螺旋桨轴轴承锥度压入才有足够的紧固力的要求,精镗的进刀方向应与螺旋桨轴轴承压入方向一致。在镗孔过程中,尤其是精镗时应经常检查测量,如发现中心线偏移,应立即停止,查明原因并消除后进行。
7)粗镗孔的表面粗糙度12.5微米,精镗的圆度圆柱度均为0.03微米,轴承孔的表面粗糙度为6.3微米。
关键词:轴系安装;校中;镗孔
The ship shaft installation and alignment
Abstract:The shafting is one of the important transmission systems on a ship .It transmits power from the engine to the propeller.The through the transmission system .The shafting mainly consists thrust shaft and thrust bearing ,intermediate shaft and bearing ,tail shaft (screw shaft) and bearing ,stern tube and seal gland ,coupling and so on .Generally ,the weight ofshaft is very big and long .Thattechnicalrequirements of the shafting fitting and adjusting is to be improved .The adjusting and boring technique are to be required very strict .In this text ,there are some theoreticknowledge and practice in Jinglu shipyard to analyze the shafting fitting ,adjusting and boring .
项目船舶轴系安装曲线校中
法、迁移矩阵法和有限元法。 ②影响系数:是指轴系中某一轴承位移单位 高度时,所造成该轴承及其他轴承处的负荷 和弯矩的变化量。
③轴承位移的确定
a/约束条件: ⅰ)轴承负荷不超过设计规定的允许极限值范围。 ⅱ) 减速器大齿轮轴的前后轴承负荷差值应不超过制造厂规
定的数值 , 在未提供上述数据时,应使其不超过两轴承间轴 段及大齿轮重量总和的20%。 ⅲ) 各轴段截面上的弯曲应力数值应不超过设计规定的允许 极限。 ⅳ) 后尾管轴承支点处轴截面转角应不超过3×10-4rad(白 合金尾轴承) 或2.5×10-4rad(铁梨木尾轴承),否则应提出 措施使其符合规定。 b/用线性规划法确定轴承的位移值 确定目标函数——确定约束集,可用计算机进行求解,常用 试错法。
③将整个轴系按连接法兰进行粗略校中(这时
用调节螺栓调整轴承的位置),但中间轴与发 动机轴或减速器轴的连接法兰则需严格对中, 保 证 法 兰 上 的 偏 移 6≤0.1mm , 曲 折 中 ≤0.1mm/m,以避免由于轴系安装弯曲而影 响发动机或减速器的正常工作。轴系初校后, 用法兰连接螺栓将所有轴连接起来,并与发 动机或减速器连接好。 ④在每个中间轴承的螺栓孔中安装测力计, 测力。
⑦轴承经测力校中合格后,在轴承下配制垫块,最
后用基座螺栓将轴承紧固在基座上。 ⑧若轴系的测力校中是在船台上完成的,在船下水 后应松开轴系与发动机或减速器的连接法兰,检查 这对法兰上的偏移和曲折值是否超过③中的允许范 围。若超过,则应作必要的校正。 ⑨负荷测力的验收标准见下表。
注:P为中问轴承平均没计负荷(N),它等于中间轴重量Q除以轴承数n\
式中:L:轴承衬长度(mm);d:轴颈的
外径(mm);〔P〕:轴承允许压强(Mpa)。 ⑵最小负荷:轴承在工作时应当有一定的负 荷使轴与轴承接触而不脱空,通常规定此负 荷应不小于相邻两跨上轴的自重和外载荷相 加后总重量的20%。
大型船舶轴系负荷校中(全面版)资料
大型船舶轴系负荷校中(全面版)资料大型船舶轴系负荷校中摘要本文依据57300吨散货轮主机轴系的安装工艺,对主机轴系的校中采用合理负荷校中方法,它是一种经过改进的计算方法,将使从曲轴主轴承到尾轴管前轴承的各个轴承负荷分配情况更趋合理。
因此,在某种意义上也可以说是原来轴系合理校中计算的推广,是根据轴系各轴承负荷分配情况来决定的。
按校中计算的要求校中轴系,是一种使全轴系负荷合理分配的校中方法,其实质是在遵守规定的负荷、应力、转角等限制条件下,通过校中计算确定各轴承的合理垂向位移,使轴系安装成规定的曲线状态,以达到全轴系各轴承负荷合理分配。
英文摘要:The 57300dwt crude oil tanker was built for China Ocean Shipping Group Co.by our company ,it’s main propeller employed aft-engined direct propulsion ,the main engine is DALIAN-MAN B&W6S50MC-C type of marine low speed diesel engine ,and used fixed pitch keyless hydraulic propeller.The assembly of shafting employed calibration numeration .The assembly of the main engine can be divided into three sections on board ,the whole engine was positioned and the epoxy gasket was casted when the ship was in the sea .In order to make the assignment of load of each bearing more reasonable ,and to make the bending moment and corner was assigned reasonably on the supporting section specified in the allowed range ,the shafting calibration of the ship emploied jack-up methord to test plummer block ,the forward shaft of tail pipe and main bearing7# ,bearing 8# ,and improved the assembly procedure to the type of main engine in accordance with MAN B&W , increased the measurement of torsional level and sag of the main engine ,furthermore it paid attention to the control of the differential distance of the main engine in the sixth cylinder wall .This article discusses the data analysis in the procedure of the assembly of the main engine and the calibration of the shafting .关键词主机轴系扭曲度下挠度臂距差负荷前言174000t散货轮是我公司为希腊远洋运输公司建造的散货轮,目前是我公司建造的最大吨位的散货轮。
轴系校中PPT课件
4.2.测量主机倒数第二道轴承(最后一道 主轴承)
➢使曲柄臂旋转到水平位置,朝向排气侧。将规 定的千斤顶置于维护工具箱中提供的顶升梁上。 只能使用一个千斤顶,将其放在待测轴承邻近 曲柄臂的下方。 ➢将百分表置于主轴承盖上,测量曲柄臂的垂直 移动。注意:切勿将测量装置置于顶升梁与曲 柄臂之间, 因为会产生错误结果。 ➢曲轴的最大顶升高度不要超过测量轴承的顶部 间隙。
第16页/共25页
由于液压千斤顶内部的摩擦,增加与降低负载所对应的数值将 会出现一些差异,比如绘图上出现两个分支(滞后现象)。见 图 所示。 千斤顶负载反作用力 (Rj) 是使轴在轴承离开时保持位置的作用 力。 为了确定反作用力 (Rj),需要穿过上述由绘图点构成的线段 2, 绘制两条直线。
6.2. 分析直线:Analysis line:
连接绘图点,通常获得多条斜率不同的直线。 见图 9 所示。每次斜率变化时,都意味着轴系 的支撑发生了变化。
第15页/共25页
6.1、图解释
➢拐点: 0 点: 所有负载都位于轴承内,没有负载位于液压千斤顶中。 1 点: 所有负载此时移动到千斤顶上,轴承完全卸掉负载。 2 点: 千斤顶中的负载此时足够高,以致于第二个轴承完全 卸掉负载。 3 点: 该点表明轴颈已经顶起足够高,以致于被顶起的轴承 已经不存在顶部间隙,轴颈此时正接触顶部上轴瓦。 ➢直线: 直线 1: 轴承与液压千斤顶都有负载。随着压力的增加,负 载从轴承转移到千斤顶。 直线 2: 随着压力的增加,千斤顶的负载也增加,同时第二 个有负载的轴承开始卸掉负载。 直线 3: 随着压力的增加,千斤顶的负载也增加,同时第三 个有负载的轴承开始卸掉负载。 直线 4: 随着压力的增加,轴颈不再大幅升高,因为上部轴 瓦阻止了轴颈的提升。
16500DWTⅡ类船轴系校中及主机安装工艺
5)中间轴承安装
顶起中间轴承保证其与中间轴安装间隙为0.36~0.44mm,下端0.05mm塞尺不入,完整性将中间轴承调整到位并可靠固定,初步测量活垫板的尺寸,并下料以备拂配垫板。
主机座下垂检查调整状态:机舱内无影响测量的的振动作业,机座周围无导致影响的热源作业及其它作业。
主机机座采用前后4角垂直顶升螺栓(每角两只)顶托(其余顶升螺栓可呈松接触状态),无垂直压紧螺栓,前后左右水平顶升螺栓受力应均匀。
调整方法
a)测量位置为主机机座上法兰面(凸轮轴侧和排气侧)。
b)各测量点均为轴承支座中心,并以前、后两点为基准。
生产设计
轴系校中及主机安装工艺
标记
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会签
江州联合造船有限责任公司
16500DWTⅡ类化学品船
轴系校中及主机安装工艺
共11页
第2页
一、轴系校中
船舶下水后48小时后,待船体变形趋于稳定后开始轴系校中工作。
1)初步校中步骤
根据下水前在艉轴上的标记,计算将艉轴在其理论位置上后退1mm,并固定。
将铰孔机架在中间轴上,铰孔至φ48mm,用内径百分表来测量孔的上下、左右记录下各孔数据打好螺孔编号。在内场按实测值对铰制螺栓加放过盈量0.005~0.01mm精加工并做好对应螺栓标记。
注:如中间轴与艉轴未铰配好,需将中间轴与主机脱开连接,在中间轴输出端法兰上设置百分表架,盘动中间轴调整两个法兰外圆同轴度,要求两法兰外圆偏移量不大于0.03mm,平面贴合值为“0”,用临时螺栓将中间轴与艉轴法兰连接。
船舶推进轴系校中计算理论简介和几个实际问题
取消舰管前轴承后也不需要高比压中间 轴承。 C 计算时, 要控制艇管前密封处轴的挠度 防止漏油。 J U 因为它的长度较长, 许用比 压较高。 虽然娓管后轴承的负荷( 比压) 也增大了 但不会产生问题的, 负荷加大后, 还是在许用范围内。 e .在工艺上, 校中时要在娓管前部( 或前面功口 一个临时工艺支撑( 假轴承) 它必须与娓管后轴承的 , 内 孔中心线等高, 这是可以做到的。 唯一的麻烦是校中 结束后要把它拆除, 娓管可能需要重新加油( 如果临 时工艺支撑在艇管前部) 。 我们相信: 随着这些单娓管轴承的轴系的使用经验的结累和临时工艺支撑的不断改进, 这种轴系会越 来越多。 尤其对于需要在下水后吊装很重的液化气罐, 容易造成船体娓部较大变形的液化气船, 娓管即 使 有较大变形, 对单娓管轴承的轴系影响不大。 而对于娓部较瘦的船型, 舰管较长的轴系,采用单舰管轴承 的轴系有一个明显的优点一一船舶下水后娓管的变形对单舰管轴承的轴系校中影响也不大。 今 舰管前、 后轴承之间的距离指舰管后 轴承前端到艇管前轴承后端的距离, 支点距离不同( 与 参见图1。 )
98 70 49 10 19 0 37
74 35
62 65
19 0 37
两种设计的各个轴承的负 荷及柴油机输出 法兰 的剪力、 弯矩见表 0 4 修改设计后柴油机输出法兰的剪力、 弯矩见图5 它们也在许用范围内的较好位置。 。 按修改方案建造的两艘船, 交付使用后, 推进轴系也没有发现任何轴承问 题。 对于 布比 轴承分 较均匀的轴系, 取消娓管前轴承后再适当 调整中间轴承位置, 也可以 得到满意的 设计。
GP - 。、 。1 , (后 一W ) ADH = 兰
SGY法_前兰 Y法 A =后兰
偏移值。计算者应根据船厂的 对一个轴系已确定各轴承高度的轴系 可以有无数组满足要求的开口、 日 日 日 目 目 任 习惯来选取 。 日 已 日 目口 曰日 甲
船舶轴系校中
轴系校中轴系校中船舶建造和轴系修理时,均有轴系安装和轴系校中工作,轴系的安装和校中质量直接关系到主机推进系统运转的可靠性和船舶航行的安全性。
轴系的安装与校中都是依轴系理论中心线为依据的。
轴系的理论中心线是船舶设计的确定的轴系中心线。
它是有首、尾两个基准点确定的,首基准点一般在前隔舱壁上或主机某处;尾基准点一般在后隔舱壁或舵系中心线后某处。
理论中心线的高低由基准点的高度确定。
单轴系的船舶的理论中心线位于船体的中纵剖面上;双轴系的中心线按船体纵剖面对称分布。
1、轴系校中的实质轴系校中就是要按一定的要求和方法把轴系安装成一定的状态,在此种状态下轴系的各轴段内的应力和所有轴承上的负荷,都在允许的范围之内或具有合理的数值,从而使轴系能可靠地运转。
轴系校中的实质就是准确地确定船轴机器轴承的位置。
船舶轴系是否能可靠地运转,不仅取决于轴系的结构设计、材料和制造,而且更重要的是取决于轴系的安装质量。
轴系校中、安装质量不佳,会造成轴承发热,尾轴承过度磨损、密封装置损坏和轴系振动等。
因此,轴系校中是按照一定的原理和方法,将轴系布置成某种轴线状态,使各轴承上的负荷,各轴段内的应力、弯矩、转角等尽可能在允许值的范围内或取得合理的数值,从而保证轴系安全、可靠地运转。
2、轴系校中的原理和方法轴系校中可以分为以下3种:1)直线校中根据轴系的理论中心线,将轴系各轴承中心布置成一条直线,这一过程称为直线校中。
仅此原理的校中方法在产生中采用以下方法进行:1)按法兰上严格规定的偏中值校中法。
按直线校中时,各轴的连线应为一条直线,即偏移值δ=0、曲折值ф=0,生产中规定:δ≤0.10mm、ф≤0.15mm/m。
测量时,直尺—塞尺法或指针法。
(2)光学仪器校中法。
光学准直仪或投射仪校中轴系。
以光学仪器的光轴作为轴系理论中心线来校准人字架、尾轴管、中间轴承等轴系部件的位置,是这些部件的中心线与主光轴重合。
该法校中部件定位精度高、效率高。
多用于成批建造的中、小型船舶。
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轴系校中流程及示意图
安装顺序是从船尾向船首逐根定位,先定位尾轴(螺旋桨轴),再定位中间轴,再定齿轮箱,最后对主机,以上校中均以检验一对法兰的偏移和曲折的方法来对中轴系。
此种方法均以检验一对法兰的偏移和曲折的方法来对中轴系。
检验顺序是从船尾向船首逐根定位,先定位中间轴,再定齿轮箱、推力轴或主机(规范要求偏移应≤0.05mm,曲折应≤0.1mm/m)。
目前,对法兰上的允许偏中值逐步放宽,一般偏移≤0.1mm、曲折≤0.15mm/m,而有些国家放宽到偏移≤0.3mm,曲折≤0.3mm/m,通过大量的实例证明,对法兰上允许的偏中值作出过高的硬性规定是不符合轴系实际工作情况的,另外在毫不考虑其结构特点的情况下,对各种轴系法兰上允许的偏中值采取统一的硬性规定,这也是不科学的。
在进行轴系校中时,为使其支承轴承上的负荷处于允许范围内,只要将轴承上的允许负荷换算成连接法兰上的允许偏移、曲折值,从而可用限制法兰上允许偏移、曲折值以限制轴承上的允许负荷,达到按轴承上允许负荷校中的目的。
根据目前最新CCS规范要求,一般大型船厂都开始采用中间轴承负荷测量的方法来检验轴系安装的是否符合要求。
现在的低速机一般都采用顶升试验来对中(也就是测量各段轴承负荷)的方法,当各轴承的负荷均在可以接受的范围内时,就视为对中是合理的。
大家有没有兴趣详细的讨论一下?
根据整个轴系的长度,一般超过20m的轴系就不能采用拉线法,均需使用激光直准仪来确定轴系中线,当然其过程种还涉及到很多其它方面的因素(如船台倾斜角度、天气温度、船体震动等),
轴系校中方法一般有三种:平轴法、负荷法、合理校中法;修船从前向后;造船从后向前
平轴法用于中小型船舶,对于螺旋桨轴径>300mm的船舶,CCS要求按合理校中法校中。
但目前不少船厂不管轴径多大都用平轴法校中,原因如下:1,合理校中计算书不完善,缺少基本的校中图(法兰的偏移和曲折)及基本的数据,如顶举系数等等。
2,工厂缺少这方面的技术力量。
3,缺少基本的工具,如液压泵和油顶等等。
本人的观点:对于大型船舶合理校中应该推广。
它考虑了轴承负荷的均匀性、齿轮箱和主机的热膨胀性及船舶的变形影响等等。
在合理校中计算中有一步是计算平轴法校中的轴承负荷,然后计算合理校中冷态、热态各轴承负荷,仔细研究可知,平轴法校中,有的轴承负荷是负值,即轴承给轴的力不是向上,而是向下,特别是尾轴比较短的尾管前轴承和齿轮箱前轴承处易产生这种情况。
楼上朋友所说的情况在目前中国很多船厂都是普遍存在的事实(无依据、无技术、无工具),这主要还是“中间轴承负荷测量法”没有普及以及和国家法规的执行力度有关,当然这也是我们和世界先进技术的差距所在,个人认为不科学、不合理的工艺应该及时纠正!
据我所知,2008年国家将开始重点整治国内造船业,其中CB/T3000-2007(船舶生产企业生产条件基本要求及评价方法)和PSPC(压载舱涂层标准)的执行将会使很多船厂(以中小型不正规)面临巨大的考验!
轴系校中的规范依据必须是船体交出的CL(中线)和BL(基线)是正确合理,否则一切都是做无用功!
二、再说说43楼朋友提出的问题:
新建船舶在轴系找中前,船体必须要向轮机提交BL(基线)、CL(中线)两条基准线,而提交这两条线船体建造必须具备以下主要条件:
1、机舱前舱壁以后和上甲板以下的船体结构的主要焊接工作和矫正工作应结束;
2、机舱前舱壁向船首的一条环形大接缝焊装结束;
3、主船体尾部区域的双层底、尾尖舱,机舱内与船体连接的舱室和箱柜的密性试验工作应结束,固体压载安装固定;
4、拆除上述区域所有的临时支撑。
否则提交不符合规范要求。