轧制压力 轧制力矩 功率 计算模型

1.1.5轧制压力模型
工程计算中经常采用如下简化的专用于孔型轧制的轧制压力公式计算轧制压力：
Q F K P d m =（1.25） 式中：m K ——平均变形抗力；
d F ——接触投影面积；
确定轧件与轧辊的接触面积，经常采用如下公式：
用矩形－箱形孔，方－六角，六角－方，方－平椭圆，平椭圆－方以及矩形－平辊系统轧制时
⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛-+=1122
1
01ηA B B H S （1.26） 按方－椭轧制方案时 75.0)1(1
2
1
-+=A H S ηξη
（1.27）
()⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛++⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-++⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-++=213.009.011845.0375.01128.0)1(29.071.02
21k k a a ηηηδξ 按椭－椭，椭－圆，圆－椭，椭－立椭和立椭－椭轧制时
⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛-=112
1ηξA H S （1.28）
椭圆－圆 )1.01)(62.1(201
K K a a --=
δδξ （1.29）
圆－椭圆 )4
.01)(62.1(2
1
01
δδδξK K a a +
-=
（1.30） Q ——载荷系数，针对各种孔型轧制情况的Q 值回归模型为：
W W Q /61.10771.0731.0++-=
式中：W ——考虑不同轧制条件的无量纲参数； 1
02F F F W d
+=
其中：10,F F 分别为轧件入出口断面面积。

1.1.6轧制力矩及功率模型
轧制力矩计算公式为：
ψm z PL M =（1.31） 式中：P ——轧制压力
m L ——平均接触弧长度
ψ——力臂系数
力臂系数ψ也采用对各种孔型轧制情况的回归模型：
W W /083.0108.0705.0+-=ψ（1.34） 轧制功率是单位时间所做的功，即：
t
A
N =
（1.35） 式中：A ——变形功，KJ ； t ——轧制时间，s 。

又由轧制所消耗的功与轧制力矩之间的关系为：
Vt
AR
t A A
M =
=
=
ωθ
（1.36） 式中：θ——角度，rad ； ω——角速度，rad/s ； R ——轧辊半径，mm ； V ——轧辊线速度，m/s 。

得：
ωM N =
将上式用工程上常用的参数和质量单位表示为：
Mn
N 013.1=（KW ） （1.37） 式中 M ——轧制力矩，t·m ；
n ——轧辊转速，r/m 。

轧制压力计算
520 (1)轧机轧制压力计算
型钢轧制压力一般采用艾克隆德公式计算，其公式为：))(1(εη++=K m p ； 式中m —表示外摩擦对单位轧制压力的影响系数；
η—黏性系数；
ε—平均变形系数；
其中)()2.16.1('c c h h h h R m +∆-∆=μ；
)(2'c c h h R h v +∆=ε，其中v —表示轧制速度；
) 0005.005.1(t a -=μ；对于铸钢辊1=a ，铸铁轧辊8.0=a ； 2/)01.014(1.0mm s N t ⋅-=η；
MPa Mn C t K )4.1)(01.014(8.9++-=；
计算可得轧件轧前平均厚度为：2150c k h F B mm ==；
轧件轧后平均厚度为：'117527.527170103.1031c k h F B mm === 则平均压下量：'150103.103146.8969c c h h h mm ∆=-=-=； 轧辊转速14.3658/min n r =， 0.32486823m/s v =；
令520轧机轧制温度为1000O C ，有2/5.0mm s N ⋅=η，6.0=μ，s m v /37.3=；将轧辊轧槽半径R=358.1mm 及已求数据带入公式有：405.0=m ；1 57.8-=s ε ； 本文采用的轧件材质为Q235B ，其含碳量2.022.0~14.0%==C ，Mn%=0.3～0.65=0.5，则计算得：MPa K 9.102=；
将以上计算数据带入艾克德隆公式有:MPa p 6.150=； 则轧制压力：KN p h R B B P k k 2.1150)(5.021=∆+=。

3.3.2 800Ⅱ轧机轧制压力计算
在800Ⅱ轧机上轧制压力计算与850轧机计算相同，我们仅计算切槽最深孔
型，即K2孔。

计算可得轧件轧前平均厚度为：mm B F h k c 86.256.92303=== 轧件轧后平均厚度为：mm B F h k c 87.233606.85922'===
则平均压下量：mm h h h c c 99.1'=-=∆；
令800Ⅱ轧机轧制温度为950O C ，轧辊转速取min /90r n =；则同上计算有
2/45.0mm s N ⋅=η，575.0=μ，s m v /29.3=；将轧辊轧槽半径R=348.8mm 及以求数据带入公式有：44.0=m ；199.9-=s ε ；
本文采用的轧件材质为Q235B ，其含碳量2.022.0~14.0%==C ，Mn%=0.3～0.65=0.5，则计算得：MPa K 9.102=；
将以上计算数据带入艾克德隆公式有:MPa p 7.154=； 则轧制压力：KN p h R B B P k k 1.1462)(5.032=∆+=。

3.3.3 800Ⅰ轧机轧制压力计算
在800Ⅰ轧机上轧制压力计算与800Ⅱ轧机计算相同，我们仅计算切槽最深孔型，即K5孔。

计算可得轧件轧前平均厚度为：mm B F h k c 76.355.8.123206=== 轧件轧后平均厚度为：mm B F h k c 81.315.3498.111165'=== 则平均压下量：mm h h h c c 95.3'=-=∆；
令800Ⅰ轧机轧制温度为1000O C ，轧辊转速取min /90r n =；则同上计算有
2/4.0mm s N ⋅=η，55.0=μ，s m v /37.3=；将轧辊轧槽半径R=348.85mm 及以求数据带入公式有：41.0=m ；16.10-=s ε ；
本文采用的轧件材质为Q235B ，其含碳量2.022.0~14.0%==C ，Mn%=0.3～0.65=0.5，则计算得：MPa K 9.102=；
将以上计算数据带入艾克德隆公式有:MPa p 1.151=； 则轧制压力：KN p h R B B P k k 3.1945)(5.065=∆+=。

3.3.4 950轧机轧制压力计算
在950轧机上轧制压力计算我们仅计算切槽最深孔型，即K9孔。

计算可得轧件轧前平均厚度为：mm B F h k c 26.1003271.327869=== 轧件轧后平均厚度为：mm B F h k c 26.653271.213419'=== 则平均压下量：mm h h h c c 35'=-=∆；
令950轧机轧制温度为1100O C ，轧辊转速取min /70r n =；则同上计算有
2/3.0mm s N ⋅=η，5.0=μ，s m v /89.2=；将轧辊轧槽半径R=394.5mm 及以求数据带入公式有：314.0=m ；140.10-=s ε ；
本文采用的轧件材质为Q235B ，其含碳量2.022.0~14.0%==C ，Mn%=0.3～0.65=0.5，则计算得：MPa K 9.102=；
将以上计算数据带入艾克德隆公式有:MPa p 3.139=； 则轧制压力：KN p h R B B P k k 9.5679)(5.065=∆+=。

3.4 电机校核
3.4.1 850轧机电机校核
1) 轧制力矩：
由上可知平均压下量：mm h h h c c 25.1'=-=∆；又mm R 1.358=；则咬入角：
039.3180=÷⨯∆≈παR h ，由轧制力臂系数[11]：αβψ=，其中β—合压力作
用角；α—咬入角；则可得：0080.139.353.0=⨯==ψαβ；
则轧制力矩：M KN PR M ⋅=⨯⨯⨯==79.2580.1sin 1.3582.11502sin 20β 2) 附加摩擦力矩：
由轧辊轴承中的附加摩擦力矩公式有：
M KN Pd M f ⋅=⨯⨯==9.1503.04602.1150111μ，其中1d —轧辊辊颈直径，1μ—轧
辊轴承摩擦系数；
则总的附加摩擦力矩：M KN i M i M M f f ⋅=-+=16.17)11(111ηη，其中1η—传动机械效率，一般取0.96～0.98，i —轧辊与主电机间的传动比，取为1； 3) 空转力矩：
根据轨梁厂的850轧机电机功率：KW N 1800=；n —电机转速，一般为0～
min /180r ；则850轧机电动机的额定转矩：M KN M H ⋅=⨯=1919018009550，取min /90r n =；
则空转力矩：M KN M KN M M H k ⋅=⋅==846.11~73.5)06.0~03.0(，则静力矩：H k f j M M KN M M i M M <<⋅=++=++=95.50816.1779.25，因此电机功率足够。

3.4.2 800Ⅱ轧机电机校核
1) 轧制力矩
由上可知平均压下量：mm h h h c c 99.1'=-=∆；又mm R 8.348=；则咬入角：
033.4180=÷⨯∆≈παR h ，则可得：0029.233.453.0=⨯==ψαβ；则轧制压力：
M KN PR M ⋅=⨯⨯⨯==82.4029.2sin 8.3481.14622sin 20β；
2) 附加摩擦力矩：
由轧辊轴承中的附加摩擦力矩公式有：
M KN Pd M f ⋅=⨯⨯==5.1803.04201.1462111μ
则总的附加摩擦力矩：M KN i M i M M f f ⋅=-+=33.20)11(111ηη，其中
97.01=η，1=i ； 3) 空转力矩
根据轨梁厂800轧机电机功率：KW N 5300=；则电动机的额定转矩：
M KN M H ⋅=⨯=4.5629053009550，取min /90r n =；
则空转力矩：M KN M KN M M H k ⋅=⋅==2074.33~87.16)06.0~03.0(；则静力矩：H k f j M M KN M M i M M <<⋅=++=++=15.812033.2082.40，因此800Ⅱ轧机功率足够。

3.4.3 800Ⅰ轧机电机校核
1) 轧制力矩
由上可知平均压下量：mm h h h c c 95.3'=-=∆；又mm R 85.348=；则咬入角：
01.6180=÷⨯∆≈παR h ，则可得：0023.31.653.0=⨯==ψαβ；则轧制力矩：
M KN PR M ⋅=⨯⨯⨯==21.7623.3sin 85.3483.19452sin 20β；
2) 附加摩擦力矩 由
轧
辊
轴
承
的
附
加
摩
擦
力
矩
公
式
有
：
M KN Pd M f ⋅=⨯⨯==51.2403.04203.1945111μ；
则总的附加摩擦力矩：M KN i M i M M f f ⋅=-+=63.27)11(111ηη，其中
97.01=η，1=i ；
空转力矩：M KN M KN M M H k ⋅=⋅==2074.33~87.16)06.0~03.0(；则静力矩：H k f j M M KN M M i M M <<⋅=++=++=84.1232063.2721.76，因此800Ⅰ轧机功率足够。

3.4.4 950轧机电机校核
1) 轧制力矩
由上可知平均压下量：mm h h h c c 35'=-=∆；又mm R 5.394=；则咬入角：
008.17180=÷⨯∆≈παR h ，则可得：0005.908.1753.0=⨯==ψαβ；则轧制力
矩：M KN PR M ⋅=⨯⨯⨯==53.70405.9sin 5.3949.56792sin 20β 2) 附加摩擦力矩
由轧辊轴承的附加摩擦力矩公式有：
M KN Pd M f ⋅=⨯⨯==07.5902.05209.5679111μ；
则总的附加摩擦力矩：M KN i M i M M f f ⋅=-+=69.82)11(111ηη，其中
97.01=η，1=i ； 3) 空转力矩
根据轨梁厂950轧机的电机功率：KW N 6500=，则电动机的额定转矩：
M KN M H ⋅=⨯=14.8827065009550，取min /70r n =；
则空转力矩：M KN M KN M M H k ⋅=⋅==304.41~7.20)06.0~03.0( ；则静
力矩：H k f j M M KN M M i M M <⋅=++=++=21.8173069.8253.704， 因此950轧机功率足够。

电机平衡负荷校核
正确计算轧制过程所需力矩和功率是验算轧机能力，传动机构的强度和设计新轧机的重要力能参数之一。

轧制力（轧制总压力）和他对于两轧辊中心连线的垂直距离（力臂）的乘积称之为轧制力矩。

如果去掉由水平力引起的力矩，则轧制力矩Z M 可由单元体素对一个轧辊作用的垂直力乘以相应的力臂来计算：
⎰⎰⎰-+=r
r
l y l
l y l y Z xdx
t B xdx t B xdx P B M 0
（3-9）
忽略
摩
擦
力
，
简
化
之
⎰=l
y Z xdx P B M 0
（3-10）
式中P y ，t y ——单位眼里和单位摩擦力之垂直分量；lr ——中性面处变形区长度。

如果用总压力P 对轧辊中心的垂直距离（力臂）a 的乘积来表示轧制力矩，则Z M P a =•
因此，欲求出轧制力矩除需确定总压力的大小外，还需确定总压力对轧辊中心连线的距离，后者与总压力的作用方向及作用点有关，总压力的作用方向及作用点视轧制条件而异，不能认为在任何轧制过程中总压力的方向都是垂直于轧制方向的。

[6]
3.4.1 轧制压力的计算
轧制压力P 等于平均单位压力P 与接触面水平投影面积F 之乘积，所以确定金属作用在轧辊上的总压力，就归结为计算接触面积和平均单位压力P 。

首先确定接触面的水平投影面积。

接触面积和轧件变形前后的几何尺寸有关轧制非举行断面的孔型，接触面积亦可近似按以下公式计算：
F=(B+b)/2
h
R ∆，
b
F B F h h H //-=∆；
（3-11）
式中 F H ，F h ——分别为轧前，轧后轧件断面面积； B ，b ——轧前，轧后轧件的最大宽度。

金属作用在轧辊上的单位面积上的总压力可表示为))(1(η•
++=K m P 化简可得
P=
]2][2.16.11[2
H
h R h
K h H h h R h R B B h
H +∆+
+∆-∆+∆+ην
μ （3-12）
K=9.8MPa Mn C t )4.1)(01.014(++-⨯
（3-13）
2
/)01.014(1.0mm s N t •-⨯=η
（3-14）
)005.005.1(t a -=μ，式中a 取0.8 （3-15）
表3.3 轧制过程各道次速度及压下量
1） 950开坯机轧制压力计算
选取950开坯机变形量最大的K 8孔作为校核基准，开坯机轧制温度取轧制9000C,轧制压力计算如下:
K=9.8MPa Mn C t )4.1)(01.014(++-⨯ =9.81.218.3⨯⨯=65.4
2/)01.014(1.0mm s N t •-⨯=η
=0.318
)005.005.1(t a -=μ=0.8⨯4.44=3.55 h=8666÷217=40mm ，H=10608÷208=51mm L=mm h R 3.7211475=⨯=∆ 轧制压力为（部分数据见表3.3）
P=
]2][2.16.11[2
H
h R h
K h H h h R h R B B h
H +∆+
+∆-∆+∆+ην
μ P=]
91
47511
38
.3318.024.65][91
11
2.1
3.7255.36.11[3.735.212⨯⨯+
⨯-⨯⨯+
⨯⨯
P=5396 KN
2) 800Ⅰ轧机轧制压力计算
选取800轧机上的K 5孔作为轧机校核基准，850轧机上的轧制温度取终轧温度计算10430C 计算。

K=9.8MPa Mn C t )4.1)(01.014(++-⨯ =9.81.257.3⨯⨯=73.47
2/)01.014(1.0mm s N t •-⨯=η =0.357
)005.005.1(t a -=μ=3.33 h=4798÷233=20.6mm ，H=5744÷228=25.2mm
L=mm h R 436.4400=⨯=∆ 轧制压力为（部分数据见表3.3）
P=
]2][2.16.11[2
H
h R h
K h H h h R h R B B h
H +∆+
+∆-∆+∆+ην
μ P=]
8
.454006
.403
.536.025.73][8
.456
.42.14333.36.11[435.222⨯⨯+
⨯-⨯⨯+
⨯⨯
P=4134 KN
3) 800Ⅱ轧机轧制压力计算
选取800轧机上的K 2孔作为轧机校核基准，800轧机上的轧制温度取9860C 计算。

K=9.8MPa Mn C t )4.1)(01.014(++-⨯
=9.81.214.4⨯⨯=85.2
2/)01.014(1.0mm s N t •-⨯=η =0.414
)005.005.1(t a -=μ=3.1 h=3406÷244=13.96mm ，H=3633÷241=15.1mm L=mm h R 35.2114.1400=⨯=∆ 轧制压力为（部分数据见表3.3）
P=
]2][2.16.11[2
H
h R h
K h H h h R h R B B h
H +∆+
+∆-∆+∆+ηνμ P=]
1
.2940014
.10
.6414.022.85][1
.2914
.12.135.211.36.11[35.215.242⨯⨯+
⨯-⨯⨯+
⨯⨯
P=1584 KN
4) 850轧机轧制压力计算
选取850轧机上的K 10孔作为轧机校核基准，850轧机上的轧制温度取终轧温度计算9780C 计算。

K=9.8MPa Mn C t )4.1)(01.014(++-⨯ =9.81.222.4⨯⨯=86.8
2/)01.014(1.0mm s N t •-⨯=η =0.42
)005.005.1(t a -=μ=3.07；
h=3406÷244=13.96mm ，H=3662÷247=14.8mm L=mm h R 90.1884.0425=⨯=∆ 轧制压力为（部分数据见表3.3）
P=
]2][2.16.11[2
H
h R h
K h H h h R h R B B h
H +∆+
+∆-∆+∆+ην
μ P=]
1
.2942584
.067
.542.028.86][1
.2984
.02.19.1807.36.11[9.185.245⨯⨯+
⨯-⨯⨯+
⨯⨯
P=1673 KN
3.4.2 轧制力矩的计算
不考虑轧辊辊颈与轴承间的摩擦损失，由轧辊平衡条件出发，简单轧制过程
中，上述条件只有在每个轧辊上，两轴承的反作用力与轧件给轧辊的总压力P 大小相等，且其方向垂直地与摩擦圆相切时才能保持平衡。

这时，转动轧辊所需力矩为：
a P M Z •=
上式可以写成为Z M =PDsin β
因为α
βψ=，则β=ψα；（3-221） 热轧铸锭时，ψ=0.55~0.60取ψ=0.555
R h /∆=α
故950开坯机的轧制咬入角R h /∆=α=72.847511=÷，合力角84.472.8555.0=⨯=β轧制力矩为
1Z M =539684.4sin 950⨯⨯mm =432.5 KN •m
附加摩擦力矩：
由轧辊轴承中的附加摩擦力矩：
M KN Pd M f ⋅=⨯⨯==49.3603.05208.2338111μ，1d —轧辊辊颈直径，1μ—轧辊轴承摩擦系数； 则：M KN i M i M M f f ⋅=-+=59.46)11(111ηη，其中1η—传动机械效率，一般取0.96～0.98，i —轧辊与主电机间的传动比，取为1；
根据轨梁厂的电机功率：KW N 6500=，n —电机转速，一般为0～
min /180r ，取min /90r n =；则电动机的额定转矩：
M KN M H ⋅=⨯=7.6899053009550；空转力矩：
M KN M KN M M H k ⋅=⋅==304.41~7.20)06.0~03.0( 则静力矩：H k f j M M KN M M i M M <⋅=++=++=5093059.465.432，因此950轧机功率足够。

同理800Ⅰ轧机的轧制咬入角R h /∆=α=15.614.3/)1804006.4(=⨯÷，合力角41.315.6555.0=⨯=β，则轧制力矩为
2Z M =4134KN 41.3sin 800⨯⨯mm =196.7KN •m
附加摩擦力矩：
由轧辊轴承中的附加摩擦力矩：M KN Pd M f ⋅=⨯⨯==15.1403.04209.1122111μ，1d —轧辊辊颈直径，1μ—轧辊轴承摩擦系数； 则：M KN i M i M M f f ⋅=-+=95.15)11(111ηη，其中1η—传动机械效率，一般取0.96～0.98，i —轧辊与主电机间的传动比，取为1；
空转力矩：M KN M KN M M H k ⋅=⋅==2074.33~87.16)06.0~03.0(
则静力矩：H k f j M M KN M M i M M <<⋅=++=++=7.2322095.157.196，因此800Ⅰ轧机功率足够。

同理800Ⅱ轧机的轧制咬入角R h /∆=α=06.340014.1=÷，合力角70.106.3555.0=⨯=β，则轧制力矩为
3Z M =1584KN 70.1sin 800⨯⨯mm =37.6KN •m
附加摩擦力矩：
由轧辊轴承中的附加摩擦力矩：
M KN Pd M f ⋅=⨯⨯==37.1103.04204.902111μ，1d —轧辊辊颈直径，1μ—轧辊轴承摩擦系数； 则：M KN M M M f f ⋅=-+=5.12)11(111ηη，其中1η—传动机械效率，一般取0.96～0.98，i —轧辊与主电机间的传动比，取为1；
根据轨梁厂的电机功率：KW N 5300=，n —电机转速，一般为0～min /180r ，取min /90r n =；则电动机的额定转矩：
M KN M H ⋅=⨯=4.5629053009550；
则空转力矩：M KN M KN M M H k ⋅=⋅==2074.33~87.16)06.0~03.0( 则静力矩：H k f j M M KN M M i M M <<⋅=++=++=70205.126.37，因此800Ⅱ轧机功率足够。

同理850轧机的轧制咬入角R h /∆=α=55.242584.0=÷，合力角41.155.2555.0=⨯=β，则轧制力矩为
4Z M =1673KN 41.1sin 850⨯⨯mm =35 KN •m
附加摩擦力矩：
由轧辊轴承中的附加摩擦力矩：
M KN Pd M f ⋅=⨯⨯==62.1103.04607.841111μ，1d —轧辊辊颈直径，1μ—轧辊轴承摩擦系数； 则：M KN i M i M M f f ⋅=-+=54.12)11(111ηη，其中1η—传动机械效率，一般取0.96～0.98，i —轧辊与主电机间的传动比，取为1；
空转力矩：
根据轨梁厂的电机功率：KW N 6500=，n —电机转速，一般为0～min /180r ，取min /90r n =；则电动机的额定转矩：
M KN M H ⋅=⨯=1919018009550；
则空转力矩：M KN M KN M M H k ⋅=⋅==846.11~73.5)06.0~03.0( 则静力矩：H k f j M M KN M M i M M <<⋅=++=++=5.55854.1235，因此电机功率足够。

综上所诉，各电机功率均能达到轧制力要求的功率。

3.5 轧辊强度校核
3.5.1 950轧机强度校核
选取腿部最深的孔型K9孔进行轧辊的强度校核
根据此孔轧辊的受力情况做出横梁图如图3.2所示，代入本章第四节计算出的该孔轧制压力，绘制出弯矩应力图。

因为0=∑A ，0=∑B ，有 0
23005.9340
23005.136599=⨯-⨯=⨯-⨯A K B K R P R P 计算得出T R T
R B A 3201329==。

弯曲力矩5.934)23005.9341(99⨯-⨯=K K P M 代入数据T P K 5409=，得出m T M K •=7.2869
第九孔产生的应力3991.0Dg
M K k ⨯=σ，代入数据得出29/25.401cm kg k =σ。

参考轧辊轻度数据，950轧辊的轧制强度2/1200~800cm kg R b =，故以上孔型的应力
小于b R ，所以满足辊的强度要求。

3.5.2 800Ⅰ轧机校核
选取腿部最深的孔型K7孔进行轧辊的强度校核
图3.3 950轧机K9孔剪应力图 图3.2 950轧机K9孔受力横梁图
根据此孔轧辊的受力情况做出横梁图如图3.4所示，代入本章第四节计算出的该孔轧制压力，绘制出弯矩应力图。

因为0=∑A ，0=∑B ，有 0
19004130
1900148777=⨯-⨯=⨯-⨯A K B K R P R P 计算得出T R T
R B A 22.32377.89==。

弯曲力矩413)19004131(97⨯-⨯=K K P M 代入数据T P K 4137=，得出m T M K •=5.1337
第7孔产生的应力3971.0Dg
M K k ⨯=σ，代入数据得出27/253cm kg k =σ。

参考轧辊轻度数据，950轧辊的轧制强度2/1200~800cm kg R b =，故以上孔型的应力
小于b R ，所以满足辊的强度要求。

3.5.3 800Ⅱ轧机校核
选取腿部最深的孔型K4孔进行轧辊的强度校核
根据此孔轧辊的受力情况做横梁图如图3.6所示，代入本章第四节计算出的该孔轧制压力，绘制出弯矩应力图。

图3.5 800轧机K7孔弯曲应力图 图3.6 800轧机K7孔受力横梁图
图3.4 800轧机K7孔受力横梁图
因为0=∑A ，0=∑B ，有
19004330
1900145744=⨯-⨯=⨯-⨯A K B K R P R P 计算得出T R T
R B A 12236==。

弯曲力矩433)19004331(44⨯-
⨯=K K P M 代入数据T P K 5404=，得出m T M K •=7.2864
第4孔产生的应力3
441.0Dg M K k ⨯=σ，代入数据得出24/22.28cm kg k =σ。

参考轧辊轻度数据，800Ⅱ轧辊的轧制强度2/1200~800cm kg R b =，故以上孔型的应力小于b R ，所以满足辊的强度要求。

3.5.4 850轧机校核
选取腿部最深的孔型K1孔进行轧辊的强度校核
根据此孔轧辊的受力情况做出力矩图如图3.8所示，代入本章第四节计算出的该孔轧制压力，绘制出弯矩应力图。

图3.7 800轧机K4孔轧机弯曲应力图
图3.8 850轧机K1孔弯曲应力图
弯曲力矩5.0)2
11(11⨯-⨯=K K P M 代入数据T P K 1671=，得出m T M K •=75.411 第1孔产生的应力3111.0Dg
M K k ⨯=σ，代入数据得出21/60cm kg k =σ。

参考轧辊轻度数据，850轧辊的轧制强度2/1200~800cm kg R b =，故以上孔型的应力小于b R ，所以满足辊的强度要求。