地下连续墙基础介绍
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(a)单室型;(b)多室型
2019/12/12
四、基础设计
结构形式
(a)
(b)
部分地下连续墙基础类型
(a)矩形;(b)圆形
2019/12/12
四、基础设计
结构形式
江阴大桥北锚碇基础方案
苏通大桥悬索桥锚碇井筒式地连墙基础方案
2019/12/12
四、基础设计
结构形式
南京四桥锚碇初步设计基础方案
2019/12/12
2019/12/12
一、概述
虎门大桥西锚 碇基础圆形地
连墙
2019/12/12
一、概述
润扬大桥北锚 碇矩形地下连
续墙基础
2019/12/12
一、概述
武汉阳逻桥 南锚碇圆形 地形连续墙
2019/12/12
一、概述
南 锚 碇 基 坑 全 景
2019/12/12
一、概述
南京长江第四大 桥南锚碇相交双 圆形连续墙基础
3400
Ⅱ
矩形荷载箱 (3300×700)
矩形荷载箱 (1700×700)
Ⅲ
内侧土
Ⅳ
800
Ⅰ
矩形荷载箱 (3300×700)
井筒式地 下连续墙
3400
各单片墙施工顺序示意图
荷载箱与钢筋笼的连接
在墙身中距端部2m处埋设4个矩形荷载箱,2个尺寸为
3300mm×700mm,另2个尺寸1700mm×700mm,高均为 450mm。
2019/12/12
四、基础设计
结构计算
对于水平荷载,以计算模式(1)为基础,可建立地基反力、 变位及荷载间的平衡方程:
2019/12/12
四、基础设计
井筒式地连墙基础 单室最小宽度不宜小于5m, 单室最大宽度不宜大于10m。
构造规定
2019/12/12
依托工程概况
本项目采用晋陕边界黄土高原上国道209线河津~临猗一级公 路的一座跨线桥梁作为依托工程。原方案拟采用钻孔灌注桩基 础,现结合科研项目采用地下连续墙基础。
地下连续墙基础
一、概述
地下连续墙的发展 地连墙上个世纪20年代初应用于德国,50~60年代先后在意大利、 法国、日本等国得到了迅速发展,50年代末期传入我国。 最初地下连续墙厚度不过60cm,深度不过20m。 到了80年代,墙厚超出1.2m,深度超出100m。 到了90年代,出现了超厚(3.20m)和超深(170m)地连墙。
地下连续墙基础实例2
地下连续墙基础实例2
地下连续墙基础实例2
0 0
墙
身
5
高
度
(
10
m )
15
20
25
墙身位移(mm)
2
4
6
8
10
12
墙体位移曲线图
地下连续墙基础实例2
地下连续墙基础实例2
四、基础设计
设计原则
墙端应进入良好的持力层。 竖向承载力主要由墙体侧壁摩擦力和墙端支承力组成。 当持力层为非岩石地基时,墙体做深能较快地增加侧壁摩 擦力和墙端支承力,比增大平面规模更具经济性,应优先考 虑增加墙体的埋置深度以提高竖向承载力。
2019/12/12
四、基础设计
设计原则
地连墙基础平面布置灵活多样,可做成一室断面、二室断 面、多室断面,使其形心与作用基本组合的合力作用点一致 或相近。
钢筋应变计
在墙顶布置16只位移传感器,4只量测荷载箱顶板的向上位移,4只量测荷载箱底板 的向下位移;4只用于量测墙顶向上位移。2只量测墙体内侧土的位移,2只量测墙体 外侧土的位移。 在墙身中布置钢筋应变计,用于量测墙身截面应变,得到墙身轴力,共布置7个量测 断面,间隔2m,每个断面埋设8只,共56只。
钢筋应变计
位移传感器
单
位移传感器
B
施力点
1000
片
测斜管,
直径70mm
500
墙 A
土压力盒
100
600
600
600
1000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000
12550
15600
2000 450
A
A
荷载箱
位移传感器(量测上、下位移及墙顶位移) 位移传感器(量测墙体内、外侧土位移) 钢筋应变计
2019/12/12
四、基础设计
设计方法及内容
条壁式地下连续墙基础的竖向地基承载力可参照桩基础进 行计算。
井筒式地下连续墙基础的竖向承载力应考虑基底地基的竖 向地基反力、基础外周面的竖向侧壁摩擦力及内部土的四周 面摩擦力;
水平承载力应包括基础正面地基水平承载力、基础侧面地 基水平剪切承载力、基底地基剪切承载力等。
2019/12/12
一、概述
地下连续墙的发展 近年来,在公路行业主要用作悬索桥重力式锚碇基坑的支 护结构,同时也兼作基础的一部分参与使用阶段受力。 地连墙完全用作桥梁基础结构在国外特别在日本应用广泛, 在国内尚处于探索研究阶段,但发展潜力巨大。
2019/12/12
一、概述
江苏润扬大桥北锚碇基础实施了矩形地连墙基础。 武汉阳逻大桥南锚碇基础实施了圆形地连墙基础。 广州珠江黄浦大桥锚碇也采用了圆形地连墙基础。 虎门大桥西锚碇采用了圆形地连墙。 南京四桥南锚碇采用相交双圆形地连墙。
2019/12/12
四、基础设计
结构计算
对井筒式地下连续墙基础可以采用三种计算模型: (1)把基础视为弹性体,周边地基对基础的反力用4种地
基反力弹簧表示,由此计算出内力和变位; (2)把基础视为刚性体,周边地基对基础的反力用8种地
基反力弹簧表示,按静力学方法进行计算; (3)参照桩基础的计算方法,把基础视为弹性体,考虑
2.4 模型墙施工
加载装置及安装
2 现场载荷试验研究
水平载荷试验
水平载荷试验-试验过程
极限加载值为500kN。
加载至第14级荷载(500kN)时,推 力作用点处位移达47.94mm; 加载至(675kN),位移量迅速增大 至207.09 mm; 取第14级荷载500kN为单片墙的极限 水平荷载。
单片墙与周围土间的裂缝
6 黄土地区地下连续墙基础实例分析
依托工程概述
该天桥为209国道跨线 桥,总长66m,采用钢 筋混凝土斜腿刚架拱 桥,原设计单侧基础 部分为4根150cm直径 的钻孔灌注桩,桩长 为46m,以及台后采用 10m×10m×3m的7.5 号浆砌片石来抵挡拱 桥的水平推力。
6 黄土地区地下连续墙基础实例分析
经过各参加单位的共同努力,克服重重困难,于2005年3月11 日至26日圆满完成现场载荷试验。
桥址区现场情况
☺闭合型地下连续墙
内侧土
1200
井筒式地下连续墙基础 高15.6m 墙顶露出地面0.6m
1000
单片墙
800
高16m
墙顶露出地面1m
3400
3400
2000
600
地下连续墙断面尺寸为3.4m×3.4m,墙厚0.8m,墙高 15.6m,其中埋深15m,墙顶露出地面0.6m。单片墙截面尺 寸为1.0m×0.6m,墙高16m,墙顶露出地面1m。
2019/12/12
四、基础设计
结构形式
(a)
(b)
(c)
(d)
(e)
(f)
(g)
(h)
条壁式地下连续墙基础类型
(a)单壁式;(b)平行复壁式;(c)自由复壁式;
(d)T形;(e)十形;(f)H形;(g)工形;(h)辐射形
2019/12/12
四、基础设计
结构形式
(a)
(b)
井筒式地下连续墙基础类型
2019/12/12
一、概述
相 交 多 圆 形 地 连 墙
2019/12/12
一、概述 山西某拱桥桥台井筒式地连墙基础
2019/12/12
四、基础设计
结构形式
地连墙基础类型 ⑴条壁式地连墙基础:由一个或多个墙段组成的分离或连
接组合但不封闭的地连墙基础 ⑵井筒式地连墙基础:可分为单室型和多室型两种形式。 ⑶部分地连墙基础:可分为矩形、圆形或复合异形等形式。
现场试验布置
闭合型墙
单片地连墙
位移传感器:用于量测地面 处及地面以上墙体的水平位 移,在施力点、施力点上方 共安置10只,用应变仪采集 数据。
钢筋应变计:用于量测墙身应 变进而推算墙身弯矩,布置20 个量测断面,每个断面埋设4 只共80只,土压力盒14只。
反力墩
卧式千斤顶
±0m 2000
基础正面的被动土抗力和侧面的摩阻力,进行内力 和变位计算。适合平面单室且刚度较小的情况;
2019/12/12
四、基础设计
结构计算
4弹簧弹性基础分析法
弹性:埋深较大而刚度相对较 小模型:
土体用地基反力弹簧代替 按照弹性地基来自百度文库长梁进行计算
8弹簧刚性基础分析法
刚性:埋深较小而刚度相对较 大模型:
分别考虑内外侧土体的作用 按照静力学方法计算
地下连续墙基础实例分析
地下连续墙基础实例2
延河大桥始建于1958年,为3跨30m空腹式石拱桥,在其下游新建一座 桥梁,外观和现状桥保持一致,保留原延河大桥和宝塔山景观效果。
考虑到新旧桥台之间的间距较小,由于周围环境要求以及紧邻现有桥 台基础,拟采用地下连续墙支护。如地下连续墙仅用作施工过程中的支 护用,则经济性较差,考虑到拱桥桥台承受较大水平推力作用,决定采 用新型的闭合式地下连续墙基础作为桥台基础。