门式起重机计算书

常熟市莫城起重机械制造厂

门式起重机计算书

型号： MDG

起重量：主钩50T副钩10T

跨度： 24M

有效悬臂：左9M右9M

工作级别：A5

内容：悬臂刚度强度校核；整机稳定性校核

50/10-24M 单梁门式起重机计算书

起重机主参数及计算简图：

Lx1=11721Lk=24000Lx2=11421

B=3600

b1b2

p

1p 2

8

5

4

1

=

h

L=9000

计算简图

小车自重： G X=153.8 KN主梁自重： G Z=554.1 KN走台栏杆滑导支架等附件： G F=40.2 KN 桥架自重： 1100.54 KN额定起重量： G E=490 KN

760e

2751413

0 4

0 2

1 1

2 2 6 1

602

103

222

222

1338.7

1358.7

支腿折算惯性矩的等值截面14140012 6

14261

主梁截面

刚性支腿折算惯性矩：I 1BH 3bh3 5.18 1010 MM 4

12

主梁截面惯性矩： I 2BH 3bh37.91010 MM 4

12

主梁 X 向截面抵弯矩：W X BH 3bh3

7.087 107MM3

主梁 Y 向截面抵弯矩：W Y HB 3hb3 5.089 107 MM 3

6B

一. 悬臂强度和刚度校核。

Ⅰ. 悬臂刚度校核

该门式起重机采用两个刚性支腿，故悬臂端挠度计算按一次超静定龙门架计算简图计算。

( P1 P2) L2C 38K 3

f(L L K)

3EI 28K12

式中C3:小车轮压合力计算挠度的折算系数

( P1b1 P2b2) L(2L K3L ) P2b2

3

C3

2

( L K L)

2(P1 P2)L

＝1.00055

K:考虑轮缘参与约束，产生横向推力

K I 2h

0.927

I 1L K

P1,P2:小车轮压

P1P2G X G E

321.9KN 2

代入数值：

f(P P2C(L L K8K 3 )

12)L3

3EI 28K12

(321.9103321.9 103 )9000 2 1.00055 (90002400080.927 3 )

3 2.1021057.9101080.92712

22.911mm

按起重机设计规范有效悬臂端的许用挠度:[ f ]L K900025.7mm

350350

f [ f ]

结论：综上计算校核，该起重机的悬臂梁的刚度满足起重机械设计规范的要求。

Ⅱ. 悬臂的强度校核

1.该起重机悬臂的危险截面为支承处截面，满载小车位于悬臂端时该截面受到最大弯曲应力和最

大剪应力。

此时弯曲应力：

M x M

qw M q

s M

p

s MT

max

W y W y W x W x

式中

M x 为垂直载荷（固定载荷和移动载荷组成）

M x

M

xg

M

xy

G Z G F

L x1 2

[(G E G X )L

(b 1

b 2

)(G E

G X

)

]

2(L K

L

x1

L x2 )

2

M x

554.1 103

40.2 10

3

2 [( 490 153.8) 3

2(11.721 24

11.721

10

11.421)

9 3.6(490 153.8) 103

]

2

M x 7.82 106 N .M

M qw 由风载荷产生的水平弯矩

W w H

3

150 2.232

3

M qw

2( L K

L

x1

L x2 )

L x1

2(24

11.721 11.421) 11.721

M

qw

5.72 103

N .M

（ W w 为计算风压，按起重机设计规范内陆取

2

150N/M ）

M q s

由主梁自重惯性力产生的梁最大水平弯矩

s

1

s 2 1 1 2

1 1 554.1 10

3

2

M q 2

q m

L

x1

2 10

q m

L

x1

2 10

47.142

11.721

M q

s

80.74 103

N.M

M p s

由小车轮压引起的水平惯性载荷产生的水平弯矩

M

M

p s P 1 S L P 2 S (L B)

1 321.9 103 9 1 321.9 103

(9 3.6)

20 20

s

2.31 105

N.M

p

M T 由小车制动引起的水平弯矩

M T

1

(G E G X ) 1

h 1

( 490 153.8) 1 103

14.58

7 2 7

2

M T

6.7 105

N .M

所以：