墩柱模板计算说明
圆柱形墩柱模板计算书
混凝土重量F1=牛腿体积*重力密度= a*b*c*γc
59.488 KN
其中：a为牛腿长度
2.6 m
b为牛腿宽度
1.1 m
c为牛腿高度
0.8 m
模板重量F2=
19 KN
人员重量F3=
1
KN
牛腿支架总受力为F4= 79.488 KN
牛腿支架有两个支架组成，单个支架受力为F= F4/2=
39.744 KN
W
=
bh 6
2
= 10×6 2
6
=
60 mm3
其中：b为板宽，取10mm；
h为板厚，取6mm。
面板最大内力为：
σ=M =
W
125.10976 ＜f=215N/mm2
（2）挠度验算
圆弧面板受力为径向力，且受力均匀，径向变形相同，故无径向挠度。
2
I
=
b h 3
五、纵肋计算 12
=
1 0 × 63 12
F=0.22γct0β1β2V1/2
⑴ （8-8）
F=γcH
312 KN/㎡
⑵ （8-9）
混凝土侧压力的计算分布图形如图所示，有效压头高度h（m）按下式计算：
h=F/γc
2.86 m
（8-10）
取两式的较小值
F：新浇混凝土对模板的侧压力（KN/㎡）；计算得
74.4216 KN/㎡
γc：新浇混凝土的重力密度（KN/m³）,取值
将牛腿支架简化为如下图所示的模型，将牛腿支架受力化为均布载荷q
则q=
F/a 15.2861538 KN/m
即
15.2862 N/mm
将模型及受力情况在力学求解器中分析，模型如下：
(完整word)45：1实心墩柱模板计算书
达坂城湿地特大桥45：1实心墩柱模板计算书荷载计算一、水平荷载统计：根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：1。
新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，模板荷载及荷载效应组合B.0。
2规定，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ=式中 F --—---新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。
γc ———---混凝土的重力密度(kN/m 3）取25 kN/m 3。
t 0—--—-—新浇混凝土的初凝时间（h )，可按实测确定，现场提供初凝时间要求为6小时，当缺乏实验资料时，可采用t =200/（T +15）计算。
T --————混凝土的温度（25°C)。
V --—--—混凝土的浇灌速度（m/h ）； 现场提供的浇筑速度不大于为2 m/h 。
H --—--—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取8.0m 。
Β1-----—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0;掺缓凝外加剂取1.2,该工程取1。
2.Β2—-—-—-混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm 时,取1.10不小于100mm ，取1.15。
本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm ，取1.15。
2/121022.0V t F c ββγ==0。
22x25x6x1。
2x1。
15x21/2=64.4kN/m 2H F c γ==25x18=450kN/m 2混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F =64。
4kN/m 2作为模板水平侧压力的标准值. 2。
倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4kN/m 2（泵送混凝土） 3。
振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4kN/m 2 （作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）二、水平侧压力的荷载组合荷载分项系数:新浇混凝土时对模板侧面的压力r1=1。
1400×1800墩柱计算书
1400×1800墩柱模板支撑计算书一、墩柱模板基本参数墩柱模板的截面宽度 B=1400mm，墩柱模板的截面高度 H=1800mm，墩柱模板的计算高度 L = 6000mm，柱箍间距计算跨度 d = 1000mm。
墩柱模板竖楞截面宽度48mm，高度100mm，间距300mm。
柱箍采用轻型槽钢14#，每道柱箍2根钢箍，间距1000mm。
柱箍是墩柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。
墩柱模板计算简图二、墩柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.000kN/m 2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m 2。
三、墩柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下53.60k N/mA面板计算简图 1.面板抗弯强度计算 支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×40.00+1.4×4.00)×1.00 = 53.60kN/m d —— 竖楞的距离，d = 300mm ；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×53.600×0.30×0.30=0.482kN.M 面板截面抵抗矩 W = 1000.0×6.0×6.0/6=6000.0mm 3经过计算得到f = M/W = 0.482×106/6000.0 = 80.400N/mm 2面板的抗弯计算强度小于190.0N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×53.600=9.648kN截面抗剪强度计算值 T=3×9648/(2×1000×6)=2.412N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=110.00N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.面板挠度计算 最大挠度计算公式其中 q ——混凝土侧压力的标准值，q = 40.000×1.000=40.000kN/m；E ——面板的弹性模量，取206000.0N/mm2；I ——面板截面惯性矩 I = 1000.0×6.0×6.0×6.0/12=18000.0mm4；经过计算得到 v =0.677×(40.000×1.00)×300.04/(100×206000.0×18000.0) = 0.592mm [v] 面板最大允许挠度，[v] = 300.000/250 = 1.20mm；面板的最大挠度满足要求!四、竖楞槽钢的计算竖楞槽钢直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下10001000100016.08k N/mA B竖楞槽钢计算简图1.竖楞槽钢抗弯强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q ——强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×40.00+1.4×4.00)×0.30 = 16.08kN/md为柱箍的距离，d = 1000mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×16.080×1.00×1.00=1.608kN.M竖楞槽钢截面抵抗矩 W = 48.0×100.0×100.0/6=80000.0mm3经过计算得到f = M/W = 1.608×106/80000.0 = 20.100N/mm2竖楞槽钢的抗弯计算强度小于190.0N/mm2,满足要求!2.竖楞槽钢抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×1.000×16.080=9.648kN截面抗剪强度计算值 T=3×9648/(2×48×100)=3.015N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=110.00N/mm2竖楞槽钢抗剪强度计算满足要求!3.竖楞槽钢挠度计算 最大挠度计算公式其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 40.000×0.300=12.000kN/m ； E —— 竖楞槽钢的弹性模量，取206000.0N/mm 2；I —— 竖楞槽钢截面惯性矩 I = 48.0×100.0×100.0×100.0/12=4000000.3mm 4； 经过计算得到 v =0.677×(40.000×0.30)×1000.04/(100×206000.0×4000000.3) = 0.099mm[v] 竖楞槽钢最大允许挠度，[v] = 1000.000/250 = 4.00mm ；竖楞槽钢的最大挠度满足要求!五、B 方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 钢柱箍的规格:槽钢14#；钢柱箍截面抵抗矩 W = 87.10cm 3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 609.00cm 4；16.08k N 16.08k N16.08k N16.08k N16.08k NAB 方向柱箍计算简图其中 P —— 竖楞槽钢传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×40.00+1.4×4.00)×0.30 × 1.00 = 16.08kN经过连续梁的计算得到B 方向柱箍剪力图(kN)0.000B方向柱箍弯矩图(kN.m)B方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩 M = 18.894kN.m最大支座力 N = 40.200kN最大变形 v = 2.063mm1.柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式其中 M x ——柱箍杆件的最大弯矩设计值, M x = 18.89kN.m；x——截面塑性发展系数, 为1.05；W ——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 174.20cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000B边柱箍的抗弯强度计算值 f = 108.46N/mm2；B边柱箍的抗弯强度验算满足要求!2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =2.063mm[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 1400.000/400 = 3.50mm；柱箍的最大挠度满足要求!六、H方向柱箍的计算16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k NH方向柱箍计算简图其中 P ——竖楞槽钢传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×40.00+1.4×4.00)×0.30 × 1.00 = 16.08kN 经过连续梁的计算得到H方向柱箍剪力图(kN)0.000H方向柱箍弯矩图(kN.m)H方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩 M = 29.410kN.m最大支座力 N = 56.280kN最大变形 v = 5.005mm1.柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式f = M/W < [f]其中 M ——柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 29.41kN.m；W ——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 174.20cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000。
墩柱（门式墩）计算书
墩柱（门式墩）计算书墩柱模板计算书⼀、编制依据《东##⾼架⼯程》设计⽂件；《建筑施⼯碗扣式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ166-2008)；《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ130-2011)；《建筑施⼯模板安全技术规范》(JGJ162-2008)；《建筑结构荷载规范》(GB-50009-2012)；《公路桥涵施⼯技术规范》(JTG/TF50-2011)；《路桥施⼯计算⼿册》；《建筑施⼯计算⼿册》；《建筑结构静⼒计算⼿册》。
⼆、计算参数（⼀）结构材料参数1、普通钢筋混凝⼟容重γ=26KN/m2。
c2、混凝⼟浇筑速度v=3m/h=200/(T+15)=200/(15+15)=6.6h混凝⼟初凝时间tβ外加剂影响修正系数，取1.0；1β混凝⼟坍落度影响修正系数，取1.15；23、5mm钢板：截⾯模量（每延⽶）W=1.04cm4，惯性矩I=4.17cm3，弹性模量=125N/mm2。
E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度f =215N/mm2，抗剪强度fv4、[10型钢：腹板厚度t=5.3mm，截⾯模量W=49.3cm3，惯性矩I=198.3cm4，半截⾯惯性矩S=23.5cm3,截⾯积A=12.74cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、=120N/mm2。
抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值fv5、[16型钢：腹板厚度t=6.5mm，截⾯模量W=108.3cm3，惯性矩I=866.2cm4，半截⾯惯性矩S=23.5cm3,截⾯积A=21.95cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。
v6、[20型钢：腹板厚度t=7mm，截⾯模量W=178.0cm3，惯性矩I=1780.4cm4，半截⾯惯性矩S=104.7cm3,截⾯积A=28.83cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。
墩柱模板受力计算书(范本)
2021年1月墩柱模板受力计算书目录一、荷载标准值验算 ................................................................................................................................ - 1 - 二、模板材料规格 .................................................................................................................................... - 4 - 三、 CAD 示意图及模型图 ................................................................................................................... - 5 - 四．模板结构参数 .................................................................................................................................... - 7 - 五、有限元计算 ........................................................................................................................................ - 7 - 六、有限元前处理 .................................................................................................................................... - 8 - 七、模板部分有限元受力计算 .............................................................................................................. - 10 -一、荷载标准值验算1.1.1.1. 新浇混凝土自重标准值k G 2由《建筑施工模板安全技术规范》P14页得出：普通混凝土可采用3m /24kN 。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书墩柱模板构造尺寸见施工设计图纸，计算如下：解：依据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）P309页普通模板荷载的计算公式，结合现场施工的机具、设备情况，新浇混凝土对模板的最大侧压力为：P max =0.22rt0k1k2v1/2=0.22×26×6×1.15×31/2=68Kpa式中P max：新浇混凝土对模板的最大侧压力（Kpa）；V：混凝土的浇筑速度（m/h），结合现场钢筋密集，取v=3m/h；t0：新浇混凝土的初凝时间（h），取t0=6小时；r：混凝土的容重r=26KN/m3k1：外加计影响修正系数，不掺加外加剂取1.0k2：混凝土塌落度（140~160mm）影响修正系数，取1.151、面板计算（1）强度计算选用模板区格中四面固结的最不利受力情况进行计算。
Ly/Lx=350/450=0.78 查《路桥施工计算手册》P775页，均布荷载作用下四面固结的板的计算系数，得：Km x0= －0.0679 Km y0= －0.0561KM x0= 0.0281 Km y0= 0.0138 K f=0.00188取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q为：q=0.074×1=0.074N/mm支点处的弯矩为：M x0= Km x0×q×L x2= －0.0679×0.074×4502=－1017N·mmM y0= Km x0×q×L y2= －0.0561×0.074×3502=－509N·mm面板的截面系数：W=1/6×bh2=1/6×1×62=6mm3应力为：σmax=M max/W=1017/6=170Mpa<[σ]=215Mpa可满足施工要求。
跨中弯矩：M x= KM x×q×L x2= 0.0281×0.074×4502=421N·mm M y= KM y×q×L y2= 0.0138×0.074×3502=125N·mm 钢板的泊松比ζ=0.3 故需换算为：M x（ζ）= M x+ζM y=421+0.3×125=459N·mmM y（ζ）= M y+ζM x=125+0.3×421=251N·mm应力为：σmax=M max/W=459/6=76.5Mpa<[σ]=215Mpa可满足施工要求。
墩柱钢模板设计计算书(范本)
墩柱模板计算一、计算依据（1)《路桥施工计算手册》（2)《水运工程混凝土施工规范》（3）《钢结构设计手册》（4）《钢结构设计规范》二、模板初步设计(1）面板：5m厚钢板(2)加劲板:80×6㎜，竖向间距40㎝（3）竖棱：［8槽钢加固，横向间距30㎝(4）横围檩:2［14b槽钢，间距100㎝；(5）拉条螺杆：JLφ25精轧螺纹钢筋，布置方式如下图1所示图1 墩柱钢模板设计图三、荷载分析根据砼分层浇筑时产生的最大荷载来验算模板，通过计算，最大荷载是在16＃墩墩柱（标高为▽—0.3m~▽+9.787m，高差为10。
87m）时产生，因此,对最不利荷载进行计算。
荷载组合取：·强度验算：振捣砼产生的荷载＋新浇混凝土侧压力刚度验算: 新浇混凝土侧压力振捣砼时产生的荷载P1＝4 KN/m2（振捣混凝土产生的荷载1、竖向荷载取2kpa，2、水平荷载取4.0kpa，详见p172~p174）新浇混凝土侧压力P2P2＝0。
22γctβ1β2V1/2a、砼的容重：γc＝24 KN/m3b、外加剂影响修正系数β1,掺用缓凝型外加剂, β1＝1.2c、坍落度影响修正系数β2，β2＝1。
15d、砼浇筑速度V和时间：浇筑时间控制3h计算，浇筑方量为20.174m3，时间t=3h，砼浇筑速度V=h/t=10。
87/3=3.362m/h。
P 2＝0.22γc×t×β1×β2×V1/2＝0。
22×24×3×1。
2×1。
15×3.3621/2＝40。
084KN/m2P 2’＝γc×H＝24×10。
087＝242。
088KN/m2P 2＜ P2’新浇混凝土荷载设计值P＝40.084 KN/m2P总=P1+P2=44.084 KN/m2四、模板验算1、面板验算：（1）．强度验算面板按四边固结的双向板计算计算简图：取1mm 为计算单元，即:b ＝1mm则：W=62bh =6512⨯=4.167mm ³yx L L ＝400300＝0.75 查表得：K 0x ω=0.00197、x K =0。
墩柱模板计算
目录一、编制说明 (2)1.1 设计依据 (2)1.2 工程概况 (2)1.3 设计说明 (2)1.3.1 模板构造 (2)1.3.2 材料容许应力 (3)1.3.3 内力符号规定 (3)1.3.4 基本假设 (3)二、混凝土侧压力计算 (3)三、钢模板设计计算 (4)3.1 面板计算 (4)3.2 竖肋计算 (5)3.2.1柱身竖肋 (5)3.2.2 柱帽竖肋 (6)3.3 背楞计算 (8)3.3.1长背楞计算 (8)3.3.2短边背楞计算 (12)3.4 拉杆计算： (13)3.5 模板结构说明 (14)后附模板的结构图 (14)郑徐客运专线ZXZQ5标段一分部桥墩模板计算书一、编制说明1.1 设计依据（1）设定的施工参数：浇筑速度2m/h；混凝土添加具有缓凝作用的外加剂，取β1=1.20；混凝土坍落度暂定：180～220mm；取β2=1.20；模板使用有拉筋模式设计；面板采用δ=6mm热轧钢板；刚度要求：搭接（包括边墙基础）部分变形不超过2mm，其他部分变形不超过1mm；标准段分节高度2m，调整节按1m、0.5m配节；所有模板接缝按平口加工。
（2）《铁路混凝土工程施工技术指南》铁建设（2010）241号；（3）《钢结构设计规范》（4）《混凝土结构工程施工及验收规范》（5）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005）（6）《郑徐客运专线施工图商丘特大桥郑徐客专施图（桥）-9-Ⅰ》；（7）郑徐客运专线施工图桥梁综合参考图一（桥参）-2 郑徐客专施图（桥参）-4；铁路综合接地系统、沉降观测以及郑西公司下发其他的图纸文件等；1.2 工程概况本工程为郑徐铁路桥梁工程，涉及到的有墩柱规格有2×6m（直墩）及3.2×9，本计算书为2×6（直墩）的设计计算。
1.3 设计说明1.3.1 模板构造模板采用Q235B钢材加工，各断面由4块模板组拼而成，接缝为平口，加固方式按有对拉筋及无对拉筋两种分别验算。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书包括以下内容：
1. 墩柱尺寸计算
- 首先确定墩柱的设计标准和要求，包括承载力要求、使用
条件等。
- 根据承载力要求和使用条件，计算墩柱的尺寸，包括长、宽、高等。
可以考虑使用计算公式或者图表等方法进行计算。
2. 墩柱配筋计算
- 根据墩柱的尺寸和设计要求，计算墩柱的配筋需要。
- 首先根据设计要求确定墩柱的截面形状，然后根据墩柱的
截面形状和设计要求计算出墩柱的配筋率。
- 根据墩柱的配筋率和设计要求，计算出墩柱的配筋面积和
配筋肢数。
3. 墩柱模板计算
- 根据墩柱的尺寸和设计要求，计算出墩柱模板的尺寸和数量。
- 首先确定墩柱的截面形状和尺寸，然后根据墩柱的截面形
状和尺寸计算出模板板材的尺寸，并确定模板板材的使用数量。
- 根据模板板材的尺寸和使用数量，计算出模板板材的面积
和体积。
4. 墩柱模板支撑计算
- 根据墩柱模板的尺寸和数量，计算出墩柱模板的支撑需要。
- 首先根据模板的尺寸和数量确定支撑的长度和数量，然后
根据支撑的长度和数量计算出支撑的总长度和数量。
- 根据支撑的总长度和数量，计算出支撑的材料用量和杆件用量。
以上就是墩柱模板计算书的内容，可以根据具体的设计要求和使用条件进行调整和完善。
墩柱模板设计分析计算书(2300x2300))
2.3x2.3m实心墩墩柱模板设计分析计算书一、设计原始数据1、模板材料：面板：5mm；连接法兰：L80×8;横肋板：-80×8;竖肋板：[8。
背楞：2[14。
（材料均为Q235）2、模板设计数据：肋板间距360mm，背楞间距1100mm，2道，如下图3、施工数据：墩柱截面为：2300(L) ×2300(W);墩身截面面积为：5.293m浇注上升速度按v=5m/h计算;混凝土初凝时间取to=4h.二、模板侧压力计算F=0.22γetoβ1β2V1/2其中：γe为混凝土重力密度γe=25KNm3；to为混凝土初凝时间=4h；β1为外加剂影响修正系数；β1=1.05 ；β2为混凝土坍落度影响修正系数. β2=1.15。
计算得：F=59.40KN/M2,即59.40kPa.三、设计验算（1）面板验算1、强度验算选用板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行分析计算：Ix/Iy=300/300=1.0,得K mx0=-0.0600;K my0=0.0550; K Mx=0.0227;K My=0.0168; K f=0.0016。
取1mm宽的板条作为计算单元，载荷为：q=FXlq=0.0594×1=0.594N/mm弯矩：M x o= K mx0〃q〃l x2=-0.0600×0.0594×3602=-461.89N〃mmM y o= K my0〃q〃l y2=0.0550×0.0594×3602=423.40〃mm面板的截面系数：W=1/6〃bh2=1/6×1×52=4.17mm3应力为：σmax=Mmax/W=461.89/4.17=110.75N/mm2<215N/mm2满足要求。
所以满足要求。
2、挠度验算Bo=Eh3/12(1-υ2)=1.96×105×63/12(1-0.32)=38.77×105N〃mmWmax=K f〃ql4/Bo=0.00160×0.0594×3604/38.77×105=0.41mmW/L=0.41/360=0.00<1/500所以满足要。
圆柱墩模板计算书
4、模板力学计算4.1、模板压力计算墩柱砼浇筑速度取V=5m/h，砼入模温度按T=26℃计算，则V/T=5/26=0.193＞0.035，按《路桥施工计算手册》，h=1.53+3.8V/T=1.53+3.8×0.193=2.26m砼不掺缓凝剂时K=1.0，则砼对现浇大模板最大侧压力Pm=Kγh=1.0×25×2.26=56.5Kpa，考虑振动荷载4Kpa，则P=56.5×1.2+4×1.4=73.4Kpa。
4.2、面板验算强度验算：直径1.5m的圆柱模板所受压力较大，只需对1.5m圆柱模板进行验算。
为了便于计算，圆柱模板按展开后的平面尺寸进行验算，选用板区格中三面固结、一面简支的最不受力情况进行计算。
Ly/L x=350/350=1，查《路桥施工计算手册》附表二得Km x0=-0.06，Km y0= -0.055，Kmx=0.0227，Kmy=0.0168，Kf=0.0016。
面板的抗弯强度设计值[σw]=145Mpa。
取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q=73.4×10-3×1=0.0734N/mm，支座弯矩：Mx0= Kmx0.q.Lx2=-0.06×0.0734×3502=-539.5.mmMy0= Kmy0.q.Ly2=-0.055×0.0734×3502=-494.5N.mm面板的截面抵抗矩W=bh2/6=1×52/6=4.167mm3应力为：σmax= Mmax/W=539.5/4.167=129MPa<[σw]=145MPa 强度满足要求。
跨中弯矩：Mx= Kmx.q.Lx2=0.0227×0.0734×3502=204N.mmMy= Kmy.q.Ly2=0.0168×0.0734×3502=151N.mm钢板的泊松比ν=0.3，故需换算为：Mx（ν）=Mx+νMy=204+0.3×151=249.3N.mmMy（ν）=My+νMx=151+0.3×204=212.2N.mm应力为：σmax= Mmax/W=249.3/4.167=59.827MPa<[σw]=145MP a，强度满足要求。
圆形墩柱模板midas计算书
墩柱模板计算书一、计算依据和参考资料（1）、墩柱与桥台图纸（2）、路桥施工计算手册.(人民交通出版社)二、圆柱模板基本参数圆柱模板的截面直径：Φ=1800mm 。
横向柱箍间距计算跨度：d1=533mm 。
柱模板竖楞截面宽度d2=466mm 。
柱模板面板厚度6mm 。
三、圆柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
我项目墩柱定型钢模板施工采用6mm 厚钢板，竖横楞采用边长[10cm 槽钢，竖楞间距466mm ，横向柱箍间距533mm 。
对拉螺杆采用Φ20对拉螺杆，间距20cm 。
1、荷载计算及取值：①新浇混凝土时对侧面模板的压力P1：H P Vt P c γββγ==1210c 122.0两者取其小，其中P ——新浇混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；c γ——混凝土的重力密度（kN/m3），取值为24 kN/m3； 0t ——新浇混凝土的初凝时间（h ），可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用)15(200+=T t 计算； T ——混凝土的温度（°），本计算书T 的取值为20°；V ——混凝土的浇灌速度（m/h ），本计算书V 取值为2m/h （按墩柱每小时浇筑132m3计算）；H ——混凝土有效压头高度（m ）；1β——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；2β——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1.0；110～150mm 时，取1.15。
本计算书按0.85取值；则：PaH P Pa V t P c k 605.224k 6.43285.02.115202002422.022.01210c 1=⨯===⨯⨯⨯+⨯⨯==γββγ）（ 故F1取43.6kPa 。
②倾倒混凝土时产生的水平荷载P2：P 取值为2.0kPa 。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书主墩最大墩柱尺寸为高14.4m、宽11.3m、厚2.5m，按最大墩柱尺寸计算。
墩高14.4m分两次浇筑，第一次浇筑8米，第二次浇筑剩余部分。
浇筑速度按4m/h考虑，砼冲击荷载为6KN/m2，振捣荷载为4KN/m2。
砼密度取25KN/m2。
1、面板计算砼荷载Pa=0.22*γ*t0*K1*K2*√ν取K0=1；K2=1.15；t0=1hPa=0.22*25*1*1*1.15*√4=12.65KN/m2侧向总荷载p=12.65+6+4=22.65 KN/m2钢模面板棱间距为400mm*400mm，面板厚为4mm，按二边固结计算。
强度计算取1mm宽的板条作为计算单元线荷载q=0.022.65*1=0.02265N/mm最大弯矩M=K*q*L2查表得K=0.0698M max=0.0698*0.02265*400*400=253N.mmW=b*h2/6=1*42/6=2.67mm3σmax=M max/W=253/2.67=94.8Mpa<σ=[180]Mpa 满足要求挠度计算B0=Eh3/12(1-υ2) 取υ=0.3; E=2.1*105MPaB0=2.1*105*43/[12*(1-0.32)]=12.3*105Nmmω=K f*q*L4/B0 查表得K f=0.00192ω=0.00192*0.02265*4004/(12.3*105)=0.9mm<1.5mm满足要求2、 肋的计算水平肋用2[8槽钢，间距为1m ；竖向肋用2[10，间距为1.5m 。
[8槽钢:W=25.3*103mm 3 I=10.1*105 mm 4S=1024.8 mm 2[10槽钢:W=39.5*103mm 3 I=19.8*105 mm 4取三跨连续进行计算强度 M=K*q*L 2 查表得K=0.08=0.08*22.65*1500*1500=4.1*106N .mm σmax =M max /W=4.1*106/(2*25.3*103)=81Mpa<σ=[180]Mpa 满足要求挠度ω=K f *q*L 4/B 0 查表得K f =0.677 ω=0.677*22.65*15004/(100*2.1*105*2*10.1*105)=1.8mm<1500/500=3mm 满足要求剪力V B =K V *q*L 查表得K V =0.60=0.6*22.65*1500=20385Nτ=VB /S=22950/(1024.8*2)=9.9Mpa<[85]MPa3、拉杆验算间距为100cm*150cm布置N=1500*1000*0.02265=33975N采用ф18拉杆A=9*9*3.1415926=254.5mm2σmax=N/A=33975/254.5=133.5Mpa>[140] Mpa满足要求。
墩柱模板计算书(桁架)-11页
***铁路模板工程计算书（桁架形式）***模板有限公司2019年2月墩柱模板计算分析一、分析计算内容：1、桥墩模板强度分析2、桥墩模板刚度分析3、连接螺栓受力计算4、对拉栓受力计算二、分析计算依据1、钢结构设计规范：GB50017-20032、建筑工程大模板技术规程：JGJ74-20033、全钢大模板应用技术规程：DBJ01-89-20044、建筑施工计算手册三、模板设计构件规格及布置1、面板：δ62、肋：[10#槽钢，布置间距300mm3、桁架：][16#槽钢与[12#槽钢组焊，2米标准板按500，1000，500间距布置。
4、边框：扁钢120×125、选用M18连接螺栓6、对拉栓选用T25高强拉杆四、荷载计算1、水平荷载统计：根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：(1) 新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《混凝土结构工程施工规范》 （GB50666-2011），模板荷载及荷载效应组合B.0.2规定，可按下列二式计算，并取其最小值：F 1=0.28γc t 0βV 1/2式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2）。
γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取24 kN/m 3。
t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ），可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算，取t 0=5h 。
T------混凝土的温度（25°C ）。
V------混凝土的浇灌速度（m/h ），取 2m/h 。
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）；取6.0m 。
β1------混凝土坍落度影响系数，当坍落度50~90mm 时，取0.85；坍落度90~130mm 时，取0.9。
坍落度130~180mm 时，取1.0。
本计算方案以混凝土坍落度130~180mm,取1。
F 1=0.28γc t 0βV 1/2 =0.28×24×5×1.0×21/2 =47.51 kN/m 2= 24 ×6.0 = 144 kN/ m 2混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F = 47 kN/ m 2作为模板水平侧压力的标准值。
墩柱模板计算_secret
工艺、工法…… 全部施组、方案、成套图纸、技术标书、毕业设计、市政资料……. 哈大项目墩柱模板计算一、原始数据高墩模板采用定型钢模，由钢结构专业加工厂定制。
1、模板加工详图:墩节模板侧视图工艺、工法……全部施组、方案、成套图纸、技术标书、毕业设计、市政资料…….墩节模板俯视图2、验算参数：按承受最大压力的标准节进行验算取值。
模板分节制作，标准节3m。
1）、平模：面板：钢板（A3）厚度δ=8mm。
竖肋：最大间距40cm，采用8#普槽，每块平模共8根，侧焊于面板上。
横肋：最大间距75cm，采用8#普槽，每块平模三道，呈倒扣“[”型焊于面板上，与竖肋相交处断开。
背楞：最大间距80cm，采用16#普槽，每块平模横向双拼布设四道，焊于竖肋普槽8#上。
其拉杆材料为精扎螺纹25#钢。
2）、两侧弧模:面板：钢板（A3）厚度δ=8mm；环带：最大间距75cm，采用8#普槽，每侧弧模设三道，呈背扣“］”型焊于面板上。
竖肋：最大间距40cm，采用8#普槽，每侧弧模共12根，呈倒扣“［”型焊于面板上，与环带相交处断开。
两侧弧模与平模之间采用M20螺栓连接。
孔距20cm,单面15个，每侧30个。
3、标准：挠度标准：根据（GB50214）《组合钢模板技术规定》：模板结构允许挠度按下列要求执行。
钢模板面板：允许挠度[ω]=1.5mm。
钢楞：允许挠度L/500。
柱箍（本模板相当于背楞）：B/500（B为柱宽，本模板取拉杆最小间距1m）强度标准：工艺、工法……全部施组、方案、成套图纸、技术标书、毕业设计、市政资料…….钢抗弯强度设计值:［σ］=210(N/mm2),抗剪强度设计值［τ］=85(N/mm2),弹性模量E=2.1x1011pa;25#精扎螺纹钢: 抗拉力为560KN螺栓:抗拉力为110KN ，（有效直径16.75 mm，经计算得抗拉力46KN）二、荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γc-- 混凝土的重力密度，取24kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3；2、混凝土浇注速度：2m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、最大墩高17.5m；7、设计风力：8级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。
墩柱模板计算说明
墩柱模板计算书一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》 (TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设 [2004])9、《钢结构设计规范》 (GB50017 —2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重： 25kN/m3 ；2、混凝土浇注速度： 2m/h ；3、浇注温度： 15℃；4、混凝土塌落度： 16～18cm ；5、混凝土外加剂影响系数取 1.2；6、最大墩高 17.5m ；7、设计风力： 8 级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图 1。
图 1 新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》 (TB10210-2001) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：Pmax727221.6240kPa1.6在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》 (GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：Pmax=0.22 γt0 K1K2 V1/2Pmax = γh式中：Pmax ------ 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2 ）γ------ 混凝土的重力密度（ kN/m3 ）取 25kN/m3t0------ 新浇混凝土的初凝时间（h）；V------ 混凝土的浇灌速度（ m/h）;取 2m/hh------ 有效压头高度；H------ 混凝土浇筑层 (在水泥初凝时间以内 )的厚度 (m) ；K1------ 外加剂影响修正系数，掺外加剂时取 1.2；K2------ 混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于 30mm 时，取 0.85 ；50 ～90mm 时，取 1；110～150mm 时，取 1.15 。
铁路墩柱钢模板力学计算书
铁路墩身力学计算书编制:校核:审核:目录表一计算条件 (2)1构造 (2)2荷载 (3)二面板强度验算 (5)三小背肋[12+]10计算 (7)四大背肋][16强度检算 (10)五对拉杆强度检算 (12)一计算条件1构造本工程铁路墩身模板是一个形式于矩形的墩柱模板，由δ=6mm钢面板，[12内对扣]10槽钢为高度方向的通长背肋，两根[16（][）的横向大纵肋和M20对拉螺栓组成。
以上材料的材质均为Q235。
对拉杆为45#φ25圆钢。
模板高度h=2000mm，横向大背肋[16间距Ly=1000mm，高度方向的通长背肋[12+]10间隔Ly=300mm。
有2荷载2.1、混凝土施工参数：混凝土入模温度30度，浇注速度2m/h ，最大浇注高度按8米。
2.2、混凝土浇筑时侧压力的标准值：由式F c =0.22r c t o β1β2ν½取⑴r c =25KN/m ³⑵t o =4.44(h)新浇混凝土的初凝时间(h)，可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；T=混凝土的入模温度取30°得：t=200/(30+15)=4.44⑶β1=1.2（掺外加剂）⑷β2=1⑸ν=2m/h(浇筑速度)有：㈠、Fc=0.22×25×4.44×1.2×1×2½=41.44KN/㎡㈡、Fc=r c H=25×8=200KN/㎡按规范取:Fc=41.44KN/㎡2.3、倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值取2KN/㎡(混凝土入模时采用溜槽入模)根据《建筑结构荷载规范》(GBJ9-87)和《混凝土结构工程及验收的规范》（GBJ5024-92）的有关规定，各类荷载相应的分项系数和调整系数，取值如下：恒载分项系数取：1.2活载分项系数取：1.4折减调整系数取:0.852.4、则混凝土浇筑的侧压力设计值为：41.44×1.2×0.85=42.27KN/㎡2.5、倾倒混凝土时产生的水平荷载设计值为：2×1.4×0.85=2.38KN/㎡2.6、总荷载设计值为:=42.27+2.38=44.65(KN/㎡)F钢模主要承受混凝土的侧压力，侧压力取为F=45KN/㎡，有效高度h=F0/r c=45/25=1.8m参见下图示。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书1、基本情况桥墩最高圆柱模高12米，直径1.8米。
采用混凝土泵车下灰，浇注混凝土速度3m/h，混凝土入模温度约15℃，采用定型钢模板：面板采用6mm钢板;横肋采用普通10#槽钢滚圆，间距400mm；竖肋采用普通10#槽钢，间距376mm。
因模板制作较保守，材料选用较保守，安全余量较大，模板强度薄弱点在模板竖向连接螺栓处，连接螺栓选用M18×50，间距200mm ，需校核螺栓抗拉强度。
2、荷载计算2.1混凝土侧压力（1）根据我国《混凝土结构工程施工及验收规范》〈GB50204-92〉中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下F1=0.22Rс.Tβ1β2V½（其中T=200/（25+15）=5）F2=Rс.H带入数据得F1=0.22*24000*5*1*1.15*3½=52.59KN/㎡F2=24*13.992=335.808KN/㎡取两者中较小值，即F1=52.59KN/㎡(2)混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数= 52.59*1.2*0.85=53.64KN/㎡（3）倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为2KN/㎡荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡（4）混凝土振捣产生的荷载查路桥施工计算手册8-1表为2KN/㎡荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡（5）按表17-81进行荷载组合F´=53.64+2.38+2.38= 58.4KN/㎡3、板面计算圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与与平模板相似。
3.1计算简图3.2挠度计算按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，荷载为q=0.0584*10=0.584N/mm根据lX/lY=0.9,查表得ωmax=0.00258ql4/kk=Eh³b/12(1-v²)=206000*6³*10/12*(1-0.3*0.3)=40750000V-钢的泊桑比=0.3ωmax=0.57 mm≤[ω]=1/400=0.883 mm 故满足要求4竖肋计算4.1计算简图：竖肋采用10#槽钢间距376 mm，因竖肋与横肋焊接，故按两端固定梁计算，面板与竖肋共同宽度应按353 mm计算4.2截面惯性距组合截面的形心计算：板和竖肋在X轴心与组合形心重合y¯´=S/A式S=23500+3535*6*（100+6/2）=241654mm³式A =1274+353*6=3394mm ²y¯´=71.2 mm由平行公式得：I=I1+A1y²+I2+A2y²=1983000+1274*21.2²+353*6³/12+353*6*31.8²=46.93*105（㎜4）4.3挠度计算ωmax=ql4/384EI=20.6*4004/384*2.06*105*46.93*105=0.0014mmωmax=0.0014 mm≤[ω]=1/400=0.883 mm 故满足要求5法兰及连接螺栓强度计算5.1法兰抗剪承载力计算：法兰材料为A3钢[τ]=85N/mm²，100 mm宽，12 mm厚的钢板孔距200mm，直径18mm连接螺栓为M18*50单孔抗剪承载力τ=Dлhτ=30*3.1415*12*85=96129.9N2τ=192.26KN>T=21.024KN故法兰符合抗剪承载力要求5.2连接螺栓强度计算在模板连接中螺栓只承受拉力，螺栓为M18*50查（桥梁施工计算手册）附表3.-2，3.-23得ft=110N/mm²螺栓内径15.25 mm 单个连接螺栓承受拉力F= D²лft/4 =15.25²*3.1415*110/4=20.09KN2F=40.18KN>T=21.024KN故螺栓抗拉承载力符合要求。
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墩柱模板计算书一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3；2、混凝土浇注速度：2m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、最大墩高17.5m；7、设计风力：8级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2Pmax =γh式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。
Pmax=0.22γt0K1K2V1/2=0.22×25×8×1.2×1.15×21/2=85.87 kN/m2 h= Pmax/γ=87.87/25=3.43m由计算比较可知：以上两种规范差别较大，为安全起见，取大值作为max 7272240kPa1.62 1.6P υυ⨯===++设计计算的依据。
2、风荷载计算风荷载强度按下式计算： W=K1K2K3W0W------风荷载强度(Pa)；W0------基本风压值(Pa)， ，8级风风速v=17.2～20.7m/s ；K1------风载体形系数，取K1=0.8； K2------风压高度变化系数，取K2=1； K3------地形、地理条件系数，取K3=1；W=K1K2K3W0=0.8×267.8=214.2Pa桥墩受风面积按桥墩实际轮廓面积计算。
3、倾倒混凝土时产生的荷载取4kN/ m2。
四、 荷载组合墩身模板设计考虑了以下荷载； ① 新浇注混凝土对侧面模板的压力 ② 倾倒混凝土时产生的荷载 ③ 风荷载荷载组合1：①+②+③ （用于模板强度计算） 荷载组合2：① （用于模板刚度计算） 五、 计算模型及结果采用有限元软件midas6.7.1进行建模分析，其中模板面板采用4节点薄板单元模拟，横肋、竖肋及大背楞采用空间梁单元模拟，拉筋采用只受拉的杆单元模拟。
模板杆件规格见下表：201W 1.6V =22011W 20.7267.8Pa 1.6 1.6V ==⨯=表1 模板杆件规格1、墩帽模板计算（墩身厚2.8m）1）有限元模型墩帽模板有限元模型见图2～图3。
墩帽模板中间流水槽处设一道水平拉筋，顶部高出混凝土面100mm处顺桥长方向设4道水平拉筋。
立面侧面平面图2 墩帽模板有限元网格模型图3 墩帽模板三维有限元模型2）大背楞强度计算大背楞采用3槽25a ，在荷载组合1作用下应力见图4。
图4 大背楞应力图[]max 71MPa<140MPaσσ==，强度满足。
3）纵、横肋强度计算墩帽模板纵横肋采用100×10mm 钢板，其在荷载组合一作用下应力见图5。
图5 纵、横肋应力图[]max 58MPa<140MPaσσ==，强度满足。
4）面板强度计算墩帽模板面板采用6mm 钢板，其在荷载组合一作用下应力见图6。
图6 面板应力图[]max 24MPa<140MPaσσ==，强度满足。
5）顶帽模板刚度计算在荷载组合2作用下各节点位移见图7。
图7 节点位移图从图中看出，模板在荷载组合2作用下最大位移为2mm ，为顺桥方向。
6）拉杆强度计算拉杆采用φ25精扎螺纹钢筋，在模板中间流水槽位置水平设一道，高度方向设3层。
通过计算可知，如只设一道拉杆，其最大拉应力为284MPa ，只能采用精扎螺纹钢。
如设二道拉杆，其最大拉应力为177MPa。
图8 拉杆应力图2、墩帽模板计算（墩身厚2m）1）有限元模型墩帽模板有限元模型见图9～图10。
墩帽模板中间流水槽处设一道水平拉筋，顶部高出混凝土面100mm处顺桥长方向设4道水平拉筋。
立面侧面平面图9 墩帽模板有限元网格模型图10 墩帽模板三维有限元模型2）大背楞强度计算大背楞采用2槽16a ，在荷载组合1作用下应力见图11。
图11 大背楞应力图[]max 75MPa<140MPa σσ==，强度满足。
3）纵、横肋强度计算墩帽模板纵横肋采用100×10mm 钢板，其在荷载组合一作用下应力见图12。
图12 纵、横肋应力图[]max 89MPa<140MPaσσ==，强度满足。
4）面板强度计算墩帽模板面板采用6mm 钢板，其在荷载组合一作用下应力见图13。
图13 面板应力图[]max 59MPa<140MPaσσ==，强度满足。
5）顶帽模板刚度计算在荷载组合2作用下各节点位移见图14。
图14 节点位移图从图中看出，模板在荷载组合2作用下最大位移为1.7mm ，为顺桥方向。
6）拉杆强度计算拉杆采用φ25钢筋，在模板中间流水槽位置水平设一道，高度方向设3层。
通过计算可知，其最大拉应力为142MPa。
拉杆应力见下图。
图15 拉杆应力图3、墩身模板计算（墩身厚2.8m）1）有限元模型墩身模板有限元模型见图16～图17。
墩身模板中间流水槽处设一道水平拉筋，顶部高出混凝土面100mm处顺桥长方向设4道水平拉筋。
立面侧面平面图16 墩身模板有限元网格模型图17 墩身模板三维有限元模型2）大背楞强度计算大背楞采用2槽25a ，在荷载组合1作用下应力见图18。
图18 大背楞应力图[]max 91MPa<140MPaσσ==，强度满足。
3）竖、横肋强度计算墩身模板横肋采用100×10mm 钢板，竖肋采用10号槽钢，其在荷载组合一作用下应力见图19。
图19 纵、横肋应力图max 112MPa σ=4）面板强度计算墩身模板面板采用6mm 钢板，其在荷载组合一作用下应力见图20。
图20 面板应力图[]max 35MPa<210MPaσσ==，强度满足。
5）墩身模板刚度计算在荷载组合2作用下各节点位移见图21。
图21 节点位移图从图中看出，模板在荷载组合2作用下最大位移为3mm ，为顺桥方向。
6）拉杆强度计算拉杆采用φ25精扎螺纹钢筋，在模板中间流水槽位置水平设一道，高度方向设3层。
通过计算可知，在模板中间流水槽位置水平设一道拉杆其最大拉应力为271MPa，须采用φ25精扎螺纹钢。
如设2道，其应力为165 MPa。
图22 拉杆应力图4、墩身模板计算（墩身厚2m）1）有限元模型墩身模板有限元模型见图23～图24。
墩身模板中间流水槽处设一道水平拉筋。
立面侧面平面图23 墩身模板有限元网格模型图24 墩身模板三维有限元模型2）大背楞强度计算大背楞采用2槽16a ，在荷载组合1作用下应力见图25。
图25 大背楞应力图[]max 104MPa<140MPaσσ==，强度满足。
3）竖、横肋强度计算墩身模板横肋采用100×10mm 钢板，竖肋采用10号槽钢，其在荷载组合一作用下应力见图26。
图26 纵、横肋应力图max 200MPaσ=。
4）面板强度计算墩身模板面板采用6mm 钢板，其在荷载组合一作用下应力见图27。
图27 面板应力图[]max 46MPa<140MPaσσ==，强度满足。
5）墩身模板刚度计算在荷载组合2作用下各节点位移见图28。
图28 节点位移图从图中看出，模板在荷载组合2作用下最大位移为2mm ，为顺桥方向。
6）拉杆强度计算拉杆采用φ25钢筋，在模板中间流水槽位置水平设一道，高度方向设3层。
通过计算可知，其最大拉应力为124MPa 。
图29 拉杆应力图六、结论计算模型中选取了2m及2.8m厚桥墩模板进行了计算，均满足强度及刚度要求，因此在2m及2.8m范围内的模板易满足要求。
墩身模板中间流水槽位置水平设一道拉筋，为统一规格，均采用φ25精扎螺纹钢；3m高的模板竖向设3层，2m及1.5m高的模板竖向设2层，间距1m，1m及0.5m高的模板竖向设1层。
墩帽模板中间流水槽位置水平设一道拉筋，采用φ25精扎螺纹钢，竖向设3层，顶部高出混凝土面100mm处顺桥长方向设4道水平拉筋，水平间距0.5m。
经计算，2m及1.5m高桥墩模板横肋采用10mm厚钢板，其它可采用8mm厚钢板。
按投标文件的要求在墩身模板中间流水槽位置水平设一道拉筋，经计算得知拉杆的最大拉应力达到284MPa，超过Q345钢材的容许拉应力，故拉杆采用精扎螺纹钢。
经有限元分析及构造要求，环肋应采用断横不断纵的方式。
具体尺寸及构造详见桥墩模板方案图。
大学毕业论文规范一、结构要求一份完整的本科生毕业论文档案袋内应包含两个部分内容：1、毕业论文装订册；2、毕业论文附件材料。
二、版面要求A4纸张，其中：页边距上3cm，下、左2.5cm，右2cm；页脚1.75cm；每册的封面与封底需用白色的铜版纸张(规格120g-150g)印制。
三、毕业论文装订册组成部分与要求（一）封面。
论文题目不得超过20个字，要简练、准确，可分为两行。
（二）内容。
1、毕业论文任务书。
任务书由指导教师填写，经系部审查签字后生效。
2、毕业论文开题报告；3、毕业论文学生申请答辩表与指导教师毕业论文评审表；4、毕业论文评阅人评审表；5、毕业论文答辩表；6、毕业论文答辩记录表；7、毕业论文成绩评定总表；8、学位论文原创性声明及版权使用授权书；9、中英文题目与作者；10、中英文内容摘要和关键词。