液体晃动有限元模态分析及试验研究_李松
地震激励下储罐内液体的减晃试验研究及有限元分析_祁永成
讨论线性的小挠动情况, 根据流体动力学理论可以推 导出流体的运动方程式为: Hp + Ap + Ep + ρB r + q0 = 0 与流体接触的结构的运动方程式为 : M s r + C s r + K s r - B T p + f0 = 0 同, 可以看出式( 1 ) 是与式( 2 ) 耦合的。
· · · ·
图4
流固耦合机理
Fig. 4 Fluidstructure interconnection mechanism
元可以与压力边界条件耦合, 该特点可以用于模拟自 由液面, 其流固耦合分析支持静力分析、 瞬态分析和频 域分析。由于储罐自身是由较薄的有机玻璃制成, 符 合壳单元的特性, 所以罐体本身用 SHELL 弹性壳单元 模拟
式中压力矢量 p 和系数矩阵 B 的定义与式 ( 1 ) 中的相
192
振 动 与 冲 击
2017 年第 36 卷
可推导出结构 - 流体系统的运动方程式:
[ ρB E ] [ p ] [ 0
Ms 0
· ·
r
· ·
+
Cs
r ] ]+ [ A p 0
· ·
[0
Ks
- BT H
] [ pr ] = [ - q ]
Experimental study and finite element analysis on the sloshing suppression in storage tank under seismic excitations QI Yongcheng,QIU Hongxing,MA Yongquan
采用
分离变量法研究了水平简谐激励作用下带环形隔板圆 [5 ] 柱形储液罐中液体晃动响应; BISWAL 等 提出了一种 用于求解带刚性减晃板的矩形储罐非线性晃动响应的 [6 ] 数值方法; 柳伟等 基于概率密度演化理论分析了带
生产储油平台储罐液体晃动分析_屈博志
3.2 液体晃动冲击压强分析
方面,要把每个时间点上壳体单元各个节点
通过选取了水平振幅 50cm,垂直振幅
的 3 自由度位移,实时地传递给储槽中液体 1cm,对满罐工况条件下不同周期激励源激励
边界处各个节点的 3 自由度位移,就可以计 状态下的罐内液体运动模式进行了有限元瞬
算在外载荷作用下液体的晃动位移、速度等 态动力学分析,取得了罐壁冲击压强变化指
刷和槽壁适当接触,同时清洗装置随刮泥机 面水经滤网后由潜水泵加压,单向阀在水的
一起行走,完成清洗功能。槽壁清洗不净的原 压力作用下关闭,带有一定压力的水在喷嘴
图 5 瞬态动力学计算结果(Pmax=1460.52Pa)
2)x =50cm, y =1cm 激 励 周期 9s
根据晃动冲击压强数值显 示,最大值 Pmax=1477.67Pa;无 自重的液体晃动所产生的对罐 侧壁的液动冲击压强,占储罐 整体结构应力的极小部分。
转刷等部件,节约维修费用。该冲洗装置 2-3
天运行一次即可获得满意效果,冲洗过程没
死角,不需人工定期刷洗,可降低运行费用,
又可减轻劳动强度。
4 结语
四个多月的运行情况表明,水幕式集水
图2
槽壁冲洗装置工作稳定,运行安全可靠,效果
整套装置固定在刮泥机行走衍架上,潜 优于转刷式清洗机构,无论制造成本和运行
图 1 Fliud80 单元模型
图 3 波纹板几何模型
图 2 瞬态动力学固液耦合计算流程图
问题,并且可以考虑加速度效应,特别适合于
处理流体晃动问题,同时还可以考虑温度对
粘度和阻尼的影响作用。
图 4 波纹板网格
1.3 固液耦合的计算依据
3.1 粘度选择
对于旅大平Байду номын сангаас上的原油储罐,其内部流
储液容器内液体自由晃动的有限元分析
Ke r s l u d so h n ; n t l me t t o ; i u d — l d c n a n r d n mi h r c e it y wo d : i i l s i g f i e e n h d l i — l o t i e ; y a c c a a trsi q i e me q i f e c
t e ho ffn t l m e he m t d o ie ee nt i
JA S a - o一 XU h n - in I h n p , C e g xa g
( S h o o r a o s u t n Y g eU i r t J gh u 3 0 3 C i ; ee r e t 1 c ol f b nC n t c o , a t n e i , i z o 4 2 , hn 2R sac C ne o U r i n z v sy n 4 a h rf
udi me to ie v l ee u t n f o r si l iud so h i l hn n c nan r B sd Ol h sa l h n feg n au q ai so mp e s el i ls — o s o c b q
Fb 2 1 e. 0 2
储液容器 内液体 自由晃动 的有 限元分 析
贾善 坡 l,许 成 祥 ’
( 1长 江 大学 城 市 建 设 学 院 ,湖北 荆 州 4 4 2 ; 山东 大 学 岩 土 与结 构 工 程 研 究 中心 , 南 2 0 6 ) 303 2 济 5 0 1
弹性容器内液体晃动的有限元法
弹性容器内液体晃动的有限元法
宋冬
【期刊名称】《强度与环境》
【年(卷),期】1992(000)001
【总页数】5页(P17-21)
【作者】宋冬
【作者单位】无
【正文语种】中文
【中图分类】V434.23
【相关文献】
1.储液容器内液体晃动问题的动力学建模与模拟 [J], 贾善坡;赵友清;许成祥
2.微重力下球形容器内液体晃动的模态分析 [J], 李云翔;于益华
3.非线性激励作用下载液容器内液体晃动的数值模拟 [J], 刘小民;王星;许运宾
4.容器内液体晃动的变分有限元方法 [J], 耿利寅;李青
5.正弦激励下矩形容器内液体晃动特性研究 [J], 杨琦;李德友;常洪;王洪杰
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液体晃动有限元模态分析及试验研究_李松
由试验测得的液面局部模态结果(图 5)可以 看出:液体试验同样模拟出图 1 中各种充液比下 的局部振型。通过试验发现,液面的这种局部较 大波动在边界处最为剧烈,而且容易产生碎波的 情况。因为液体弹性系数低,柔性较大,只有在 低阶晃动时可以等效为梁式或壳式振动,其振型 可以用类似方程表示。而当液面做高频振动时, 通过液面高阶振型可以看出,液体形态非常繁杂, 一般无法用固定表达式进行分析。
2 有限元模态分析
本文采用了 Ansys 软件中的 Fluid80 单元[3], 该单元是一种三维结构单元 Solid45 的修正形式, 是专门用来模拟容器内流体结构,较适合计算和 模拟流体静压力、流体固体相互作用情况和流体 晃动情况等。该单元含 8 个节点,每个节点考虑 3 个坐标轴方向的自由度。采用缩减法对该单元 进行模态分析。根据文献[1,2],取流体的弹性 模量为一般结构弹性模量的 1%,取水的弹性模 量 E=1.97×109Pa,考虑实际流体中存在着较小剪
(6)试验流程:试验流程图见图 3。
Vol. 28. No. 4. 2007
图 4 试验测得的液体低阶振型 Fig. 4 Low-Rank Modes Measured by Experiments
图 3 试验流程图 Fig. 3 Flow Chart of Experiment
4 试验结果和分析
4.1 液面振型分析 以充液比 0.1、0.5 和 0.9 这 3 种情况为例,
34试验步骤1按照图2组装试验设备和仪器调试激振06070809的顺序分别采用正弦快速扫度信号进行fft分析记录各工况下的液体晃动56核动力工程v0128no42007ipsv300激光扫描测振系统频谱曲线h模态频率ipsv300激光扫描测振系统模态振型h振型动画显示41液面振型分析以充液比0105和09其前三阶振型如图4所示
219515986_基于Workbench_的油罐车罐体的模态分析
tanker in the state of no - loadꎬ70% ꎬ85% and 100% filling respectively. Among themꎬthe modal module
中将流体区域设置为 Acoustics Regionꎬ并设置
罐体内流体域的表面为自由液面ꎻ再其次ꎬ将罐
体结构设置为 Physics Regionꎬ以便自动生成流
固耦合面ꎬ由于罐体固定在车体上ꎬ因此需要在
2 模型的建立与分析
罐体底座加上一个固定约束ꎻ最后ꎬ考虑重力对
采用 Workbench 中的 Spaceclaim 模块建立
固定约束ꎬ给系统设置重力加速度. 得到的空载
罐体的固有频率见表 1.
表 1 不同充液状态的罐体的前 6 阶固有频率
Table 1 The first 6 natural frequencies of tanks
with different liquid - filled states
阻尼对湿模态状态系统的影响很小ꎬ几乎可
é ms
ω2 êê
T
ë - ρ0 Kc
固有频率 / Hz
空载
在分析充液罐体时ꎬ将油体视为一种声学介
1 2 声固耦合方程
{
阶次
6
统对应的特征向量.
é Ks
êê
ë0
57
邓康茜ꎬ等:基于 Workbench 的油罐车罐体的模态分析
}
声场刚度ꎻC s 是结构阻尼矩阵ꎻC a 是声场阻尼
贮箱内液体晃动动力学分析及结构防晃技术研究
南京航空航天大学博士学位论文贮箱内液体晃动动力学分析及结构防晃技术研究姓名:***申请学位级别:博士专业:飞行器设计指导教师:***2010-09南京航空航天大学博士学位论文摘 要 液体晃动问题广泛存在于航空航天、船舶及路面交通运输等领域。
飞机在起飞、着陆与飞行过程中,由于外加激励引发的油箱燃油的晃动会带来不利的影响:一方面,对油箱结构产生循环往复的冲击载荷,造成结构的疲劳破坏;另一方面,燃油重心的变化可能会改变全机的重心分布,影响飞机的稳定性。
目前,国内外关于飞机油箱的晃动问题研究主要集中在液体晃动对结构的破坏,并且主要依赖于成本很高的试验。
因此开展飞机油箱液体晃动的数值方法研究及油箱结构的防晃设计,具有重要的学术价值和工程指导意义。
首先,对带自由液面的贮箱内连续、不可压缩液体的晃动进行了数学描述,建立了拉格朗日描述下的流体动力学N-S方程,阐述了结构边界和自由液面处的流体运动学边界条件及动力学边界条件,给出了贮箱壁动水压力的计算表达式,论述了弹性薄板的基本理论。
推导了N-S 方程的光滑粒子动力学(SPH)形式,给出了使用SPH方法进行水动力学模拟所需的基本条件以及相关的处理方法,对人工粘性、固壁边界处理及不可压缩流的求解问题等方面进行了探讨。
其次,采用SPH方法对国外文献中的两个液体晃动试验进行了数值模拟。
计算了棱形液舱在外加正弦转动激励下,5种工况的液体晃动特性,并与试验进行了对比,探讨了贮箱充液比、晃动周期及晃动振幅对贮箱壁压力的影响;计算了有无阻尼板矩形贮箱在加速度平动激励下液体的晃动特性,并与试验以及文献中的CFD数值方法进行了对比。
数值计算结果与试验结果吻合较好,并获得了液体大幅晃动下,波浪的翻卷及破碎等强非线性现象。
合理准确的SPH数值计算方法为飞机油箱液体的晃动计算奠定了基础。
针对A型飞机副油箱及B型飞机机翼油箱,根据飞机油箱晃动试验的要求,对两类油箱进行了5个晃动周期内的数值模拟。
一种确定储箱内液体晃动作用力的仿真方法[发明专利]
专利名称:一种确定储箱内液体晃动作用力的仿真方法专利类型:发明专利
发明人:黄华,裴胜伟,高放,孙晓峰,唐勇
申请号:CN201110287725.X
申请日:20110926
公开号:CN102306001A
公开日:
20120104
专利内容由知识产权出版社提供
摘要:一种确定储箱内液体晃动作用力的仿真方法,储箱内液体晃动所产生的沿储箱oy轴的作用力F采用公式F=F cos β+Fe计算获得,储箱内液体晃动所产生的沿储箱oz轴的作用力F采用公式F=F sin β+Fe计算获得,储箱内液体晃动所产生的沿绕储箱ox轴的以逆时针方向为正的晃动力矩M采用公式M=(F sin β+Fe)Y-(F cos β+Fe)Z计算获得。
本发明方法将储箱内的液体等效为质量集中在质心处的质点(质心点),质心点只能在质心约束面上运动,通过求解质心点与质心面之间的相互作用来计算液体晃动时对储箱的作用力和力矩。
该方法计算效率高,同时还克服了现有单摆或弹簧-振子等效力学模型法只能适用于小幅非线性晃动的缺点。
申请人:中国空间技术研究院
地址:100094 北京市海淀区友谊路104号
国籍:CN
代理机构:中国航天科技专利中心
代理人:安丽
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球形贮箱内液体横向晃动问题的系统辨识与参数化等效建模
0引言液体晃动现象普遍存在于人们的生活与生产中,液体晃动导致的安全和稳定性问题长期影响着各充液系统应用行业技术的发展。
对于受外部干扰作用的贮箱内液体晃动产生的动态非平衡晃动力和晃动力矩的研究,在交通运输[1-4]、液体能源储存[5-6]和航空航天[7-13]等工程领域受到学者们的普遍关注。
建立液体晃动系统的力学模型是研究液体晃动特性的重要手段。
传统单摆模型研究中,包光伟[14]针对平放式贮箱内的液体晃动特性建立单摆模型来对其进行描述;苗楠等[15]对单摆模型各个参数插值建立航天液体燃料晃动模型,并进行了变充液比工况下的输出响应仿真验证。
质量-弹簧模型研究中,刘嘉一等[16]利用建立的三维质量-弹簧模型计算了水平载荷时的液体作用力;岳宝增等[17]在解析带柔性附件充液航天器耦合特性时将液体晃动等效为球摆模型。
此类传统等效力学模型具有计算量小和效率高的优点,但是简化假设较多,制约了传统力学模型描述液体高阶晃动模态时的完整性,且可控、可调参数的数目较少,使其准确性也受到了限制。
近年来涌现出的各类新型模型有复合模型[18]、运动脉动球模型(moving pulsating ball model ,MPBM )[19]、深度学习预测模型[20]、幅度组合模型[21]和参数化模型[22-23],以上模型对液体晃动系统的特性表达精度较传统等效力学模型有了较大提高,其中参数化模型不仅可控、可变参数多,而且描述高阶晃动模态时精准度高。
文献[22-23]中的参数化模型均是在传统等效单摆模型的基础上对模型进行参数确定方法的优化,尽管比传统等效模型有所提升,但受限于传统力学模型框架结构单一的特点而无法对液体复杂工况下的晃动行为进行描述。
动力学系统建模需对研究对象进行系统辨识和参数估计,测量实验和CFD 模拟实验均可获得系统的输入、输出响应,但实验测量法[24-26]往往存在实验误差,且相似比选取不恰当时模拟实际工况程度较低或成本高,而CFD 数值模拟方法[27-30]成本低、适用性强和准确性高,且对液体晃动系统进行激励输入时准确无延迟。
基于流固耦合的半挂液罐车罐体结构分析
FORUM | 论坛时代汽车 基于流固耦合的半挂液罐车罐体结构分析王欣1 戴汝泉1 刘盛强2 张竹林1 燕荣杰11.山东交通学院 山东省济南市 2503572.中国重型汽车集团有限公司 山东省济南市 250002摘 要: 为了研究半挂液罐车罐内液体晃动对罐体的影响,本文利用有限元软件workbench,并采用单向流固耦合方法分析了在不同充装比下罐壁的受力分布。
仿真分析得出:当充液比为50%时液体的晃动较为明显,但当充液比为90%时罐体所受应力值较大。
关键词:半挂液罐车;液体晃动;流固耦合;应力1 前言由于液体物质的惯性和流动性,液体在运输过程中,加速或上坡会使液体往后飘;减速或下坡会使液体往前飘;车辆在转弯、侧倾、制动以及较差路面上行驶都会使液体发生不同的波动。
这种液体波动冲击不仅会对罐体产生极大的破坏作用,还会给车辆的正常行驶造成干扰,降低车辆的安全性。
因此,对液罐运输车液体晃动进行分析非常重要。
国内和国外关于罐内液体晃动的现象都做过许多研究,但在实用方面的探究还是停留在基础的贮箱结构层面。
王惠明等人研究了液罐车在运输过程中发生紧急情况而采取制动措施后达到稳定状态时内部液体惯性力对贮液容器器壁受的冲击作用[1]。
2 分析模型的建立为分析罐式运输车在不充满、紧急制动工况下的受力分布,通过Pro/E建立某半挂液罐车罐体的实体简化模型,并以ANSYS软件为分析平台,对实体简化模型进行前处理操作,把创建的实体模型转化成有限元分析模型,为后续的数值分析做铺垫[2]。
2.1 实体模型的建立利用Pro/E绘图软件建立半罐液罐车的罐体简化实体,该罐体是由钢板卷焊而成的空间板壳结构,由筒体,封头,防波板以及隔板组成,其横截面为椭圆形,前后筒体由中间变截面椭圆形连接。
罐体总长12450mm,宽2480mm,高2180mm,壁厚6mm。
罐式运输车罐体结构材料(如防浪板)均是碳素结构钢Q235,弹性模量为2.06×105Mpa,泊松比为0.3,屈服强度为2.35×102Mpa,密度是7800kg/m3。
基于Fluent仿真结果的液体晃动等效力学模型参数辨识
基于Fluent 仿真结果的液体晃动等效力学模型参数辨识陈青全1,李海阳,李家文(国防科学技术大学航天科学与工程学院,长沙,410073)摘要:应用Fluent 软件进行液体晃动数值仿真,在频域内辨识等效力学模型参数。
首先将力矩在频域内,采用改进的多项式拟合法进行拟合;其次建立等效力学模型,求解出频域内力矩的表达式;将上述两式进行对比,根据相应位置的系数相等建立非线性方程组,联立方程组求解出等效力学模型各参数。
算例表明,与解析解误差较小,验证了辨识方法的正确性。
关键词:液体晃动;Fluent 软件;多项式拟合;等效力学模型Identification of equivalent mechanical model parametersbased on result of Fluent simulationChen Qingquan, Li Haiyang, Li Jiawen, Chen Jingjing(College of Aerospace Science and Engineering, National University of Defense T echnolog y410073, Changsha, China)Abstract:Liquid sloshing was simulated with Fluent software. Based on the result of this calculation, moment formula in frequency domain was fitted by improved polynomial fitting. Then establish the equivalent mechanical model. Analyzed this model and got another moment formula. After having contrasted this two moment formulate, several equations was obtained. The solutions of these equations are the equivalent mechanical model parameters. This method is proved to be right after doing a example.Key words: liquid sloshing; Fluent software; polynomial fitting; equivalent mechanical model0 引言随着航天事业的飞速发展,液体燃料在火箭、卫星等飞行器中所占的比重不断加大,液体燃料的运动对航天器的姿态及结构稳定性影响越来越大,因此研究贮箱中的液体晃动对卫星的姿态控制系统设计和结构设计具有重要意义。
1000m 3储罐液体晃动模态分析
1 5
储 罐 .其系统 频率 都是 随着 储液量 的增 加 而不 断降
F A 结 果 E ( 锚 固罐 ) 无
0 2 4 . 6 0 45 . 4
0 60 . 9
F A 结 果 E ( 固罐) 锚
0 2 8 . 7 0 4 7 . 7
0 7 5 . 0
低 ,和没有 液体 的储罐 相 比 ,储 液 的影响 大大 降低
维普资讯
1 4
油 气 田地 面 工 程 第 2 6卷 第 2期 ( 0 7 2 20.)
1 0 m3 罐 液 体 晃 动模 态 分 析 0 储 0
刘小双 ( 大庆石油学院石油工程学院)
周利 剑 ( 大庆石油学院土木建筑工程学院)
摘 要 立 式储罐 结 构在工 程 实际 中得 到 广泛 的应 用 。本文 以 10 m。立 式储 罐 结 构 00
了系统 的频 率 。
表 2 液 面 高 度 对 系统 频 率 的 影 响
液 体高 度
( m)
84 . 2
0 2 . 75 O 69 .4
0. 96 6
锚 固 罐
1 阶
7 7 8 . 4 9 0 . 71
无 锚 固罐
3阶 1 阶
6 8 5 . 7 8 3 6 . 4
1 簧 n ) t (H a ^
() 性 模 量 1
1 0 m。 顶罐 建 立 了有 限元 模 型 。材 料 参 数 :弹 00 浮 E 一 2 1× 1 5 a 屈 服 应 力 . 0 MP , —
式 中 :. —— 液体 晃动第 i 厂 I 阶频率 ,Hz ;
— — 一
25 a 1 MP ,泊 松 比 u一 0 3 . ,储 罐 密 度 p一 7 8× . 1 。 g m。 0k / ,罐 液 密度 一 1 0 0k / 。 . ×1 。 g m。
基于有限单元法的液体晃荡数值模拟
问题 的优 势。
关键 词 : 数值模 拟 ; 限单元 法 ; 有 液体 晃荡
}
【b rc h ssn a sa ny dun edp cmn—a d u nee mn A sat e lh gwy l aaz sgt ileetb e f if i l t t 】T o i e ' le i h sa e s d t e l i e
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机 械 设 计 与 制 造
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Ma hi e y De i n c n r sg
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Ma u a t r n f cu e
第 6期 21 0 2年 6月
文 章 编 号 :0 ●—● 9 ( 0 2 0 — 18 0 1013 ● 2 ● )6 0 6 — 3 女信息技术 。 97● 1
D ENG X a - a , i o to GAO Ha g s a , HANG B n YU h - e g n- h nZ - e , E Z u fn
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( e at e t f n ier g c aisN r w s r oyeh ia U iesy X ’n7 7 , hn ) D p r n o g ei h nc , ot et nP lt ncl nvri , ia 0 2 C ia m E n n Me h e c t 1 0
219413927_基于ANSYS_有限元分析方法对浮顶罐建模的综述
第52卷第6期 辽 宁 化 工 Vol.52,No. 6 2023年6月 Liaoning Chemical Industry June,2023收稿日期: 2022-10-08基于ANSYS 有限元分析方法对浮顶罐建模的综述罗晖1,黄铁民1,王学成1 ,龚治海1,张方晓1,王国振1,凌敬枞2 ,赵磊2*(1. 东莞市盛源石油化工有限公司,广东 东莞 523000; 2. 辽宁石油化工大学,辽宁 抚顺 113001)摘 要: 在工业体系不断壮大的今天,石油与天然气行业的发展也不断的在随着时代潮流发展,而液体储罐在其中起着至关重要的作用。
但重要的同时他们也同样危险,一旦受损就可能让我们的经济与环境遭受到巨大的损失与灾害。
作为工业发展中如此重要的一部分,其抗震安全性至关重要。
主要介绍无挡板储罐对其震荡参数的影响,还概述了以晃动频率,对流体压力和动水压力脉冲形式预测晃动参数的数学公式。
同时,简要介绍ANSYS 软件对无挡板圆形储罐进行建模的假设以及寻找到较为适合网格大小。
本研究得出必须要用网格尺寸为20×20最佳尺寸用来确定参数,细化网格尺寸为5×5会使得出的解不够精确。
关 键 词:无挡板储罐; 晃动频率; 动水压力; 模拟仿真中图分类号:TQ502 文献标识码: A 文章编号: 1004-0935(2023)06-0901-06储罐被广泛的应用在石油天然气行业,严重损害不仅会造成巨大的经济损失,而且可能会对环境造成污染,而储罐受损的内部原因主要是在发生地震时储罐内液体产生晃动,外部的激励频率如果接近液体的晃动频率,罐内液体的晃动会更加的剧烈,大量液体的聚集会导致在罐壁处会有极大的压力存在,从而导致罐壁的结构受损或者整个罐体的损坏,所以如何保持液体储罐内液体的稳定性极为重要和迫切。
所以,想要了解液体储罐的抗震性质就需要知道储罐内液体的晃动频率以及液体压力。
1 国内外研究现状20世纪60年代初Housner [1]对晃动技术进行改进简化,将液体分为脉冲部分和对流部分两个方面,这一研究极大地诠释了储罐的动态响应,对研究储罐的晃动行为的研究给与了极大的支持,为增加储罐防震性能提供了便利。
管路结构固液耦合振动有限元仿真分析技术
link appraisement朱 丽 白 中国飞行试验研究院为了获得管路结构的受力和振动特点,得到结构的理论振型和模态频率,以指导管路固定位置、传感器布点位置的选择和振动数据的处理。
本文先针对注满液压油形式的管路进行振动状态下的固液耦合受力分析,将管路内部液压油等效到管壁上进行整体建模;再对管路内壁施加压强载荷模拟液压载荷进行建模。
最后对管路结构固液耦合的有限元模型进行构建并进行仿真分析。
图1 管路结构示意图图2 固液耦合管路有限元模型示意图(a)1阶(b)2阶(c)3阶(d)4阶3 中间固定方式,固液耦合管路振动模态变形图(a)1阶(b)2阶(c)3阶(d)4阶管路1/3固定方式,固液耦合管路振动模态变形图中间固定方式,非固液耦合管路(空管)振动模态频率阶数频率(Hz)154.112340.613953.4441860.653052.2析,其频率计算公式为:1 2K Mπ=(a)1阶5 管路中间固定,振动激励幅值与频率的关系以及管路激振示意图左右两侧1/3固定方式,固液耦合管路振动模态频率(b)2阶(c)3阶(d)4阶6 管路中间固定,在各阶共振频率下的轴向应变分布有限元仿真结果6 管路中间固定,在各阶共振频率下的轴向应变最大值产生的位置阶数最大应变(με)最大应变位置(距对称面距离,mm)101020(即根部,<20的有限元节点均固定位移)18020582027337高阶模态对应在管长范围内出现更多振动波型,2~4阶模态400mm长度的1/2、1/3、1/4等位置也出现较大的应变响应幅值,但在各阶共振频率下,根部的响应幅度均比较明显。
储箱内液体晃动动力学分析及防晃结构优化
储箱内液体晃动动力学分析及防晃结构优化刘富;童明波;陈建平【摘要】基于光滑粒子流体动力学( SPH)方法对无阻尼板和装有阻尼板的矩形储箱在加速度激励作用下,储箱内液体的晃动与冲击进行了三维数值模拟,将测试点的计算压力及液体晃动模拟与试验进行了对比,吻合较好.从而验证了SPH方法在求解具有强非线性液体大幅晃动问题方面的准确性和优越性.分析表明:阻尼板的安装对液体的晃动特性具有显著的影响.推导了液体晃动重心的计算表达式,基于iSIGHT 优化平台,通过拉丁方试验设计方法设计出样本点,构造出液体晃动的二次响应面模型,采用序列二次规划方法对防晃挡板的安装位置及尺寸进行优化,在保证液体晃动重心满足约束条件的基础上,防晃板的重量最轻.%SPH executes 3-D value simulation with liquid sloshing and impact in containers for rectangular containers both with and without baffles when they are under acceleration stimulation. Comparison results show the testing point calculated pressure and liquid sloshing simulation agrees with experiments so that SPH is proven to be more accurate and superior at solving strong non-linear liquid severe sloshing problem. Analysis show that the installation of baffles has significant influence over the liquid sloshing feature. The calculation formula for the center of gravity of liquid is deduced. Based on iSIGHT optimized platform,sample points are designed with Latin designing method,and the liquid sloshing second response surface models are built up. Sequential quadratic programming is applied to optimize the installation position and size of tank baffles to keep its weight as light aspossible while ensuring constraining conditions for liquid sloshing centerof gravity.【期刊名称】《计算机应用与软件》【年(卷),期】2011(028)012【总页数】4页(P202-205)【关键词】光滑粒子流体动力学;储箱;晃动;重心;优化【作者】刘富;童明波;陈建平【作者单位】南京航空航天大学飞行器先进设计技术国防重点学科实验室江苏南京210016;南京航空航天大学飞行器先进设计技术国防重点学科实验室江苏南京210016;南京航空航天大学结构工程与力学系江苏南京210016【正文语种】中文【中图分类】TP3910 引言储箱内带自由液面的液体晃动不仅会对贮箱壁产生冲击载荷,引起结构的疲劳破坏。
液体一阶晃动模态的试验识别
Experimental Identification of the First Sloshing Mode of Liquid
Pengxiang Wang, Yuchun Li
Department of Hydraulic Engineering, College of Civil Engineering, Tongji University, Shanghai
DOI: 10.12677/ijfd.2017.54014
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流体动力学
王鹏翔,李遇春
(a)
(b)
Figure 1. Schematic diagram and equipment for sloshing measurement: (a) Schematic diagram for sloshing measurement; (b) Equipment for sloshing measurement 图 1. 晃动测量装置简图与实物照片:(a) 实验装置简图;(b) 实验装置实物照片
关键词
液体晃动,模态参数,试验识别
Copyright © 2017 by authors and Hans Publishers Inc. This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). /licenses/by/4.0/
3. 自由液面波高、频率、振型与阻尼的测量
对于图 2 容器内的液体二维晃动,所布置的 4 个激光位移传感器的测点位置如表 1 所示,可在水平 方向轻轻推动容器,可容易激起容器内水体的一阶模态自由晃动波形(见图 3),通过激光位移传感器可同 步测得自由液面上 4 个点的波高时程响应曲线如图 4 所示,任取其中一个时刻处的 4 个波高值(相对值), 连接这些波高点就可得到自由液面的振型。取图 4 中测点 1(其它测点也可)曲线的某一时间段(如图 5(a) 所示),所取的时间段的波幅应比较小,避免晃动非线性的影响,通过对波高响应进行 FFT 变换得到图 5(b)的频谱图,从图中可容易得到晃动的一阶模态频率 f1,一阶晃动模态的阻尼比系数可根据结构动力学 的方法[9],由下式估计:
基于ALE有限元法二维液体晃荡的数值模拟
基 于 AL E有 限元 法 二维液体 晃荡 的数值 模 拟
管 延 敏 ,叶 恒 奎 ,陈庆 任
( 中科 技 大 学 船舶 与 海 洋工 程 学 院 ,武汉 4 0 7 ) 华 3 04
摘 要 : 着各 类 液 货船 的不 断增 加 , 荡 现象 在 船 舶 与海 洋 工 程领 域 引起 了广 泛 的关 注 。 随 晃 文章 从 不 可压 粘 性流 体 的 N S方 程组 出发 , 用任 意 拉 格 朗 日( L ) 限元 法对 水 平 激 励下 的二 维液 体 晃 荡现 象 进 行 了 数值 模 拟 。首 - 运 A E有
中 图分 类 号 :U6 13 6 .2 文 献标 识 码 :A
Nu e ia i u a i n o D l s i t b t a y m rc lsm l to f2 so h ng wih Ar ir r La a g a Eul i n f ie ee ntm t o L r n i n ulra n t lm e e h d L g t n- el i
第 1 4卷 第 1 O期 21 0 0年 1 0月
储罐液体晃荡问题的有限元分析
储罐液体晃荡问题的有限元分析贾善坡;赵友清;许成祥;朱成安;谭继可【摘要】采用有限元方法数值求解了任意容器内液体晃动的固有频率、模态和地震响应动力学问题.基于液体晃动的泛函极值原理,在晃动自由面上忽略液体的表面张力,对液体晃动有限元方程进行静态缩聚,计算了矩形容器内液体晃动的特征频率,并与解析解进行比较.研究表明,利用该方法计算的结果具有较高精确度,可以为研究储罐晃动动力特性分析提供参考.【期刊名称】《长江大学学报(自然版)理工卷》【年(卷),期】2012(009)011【总页数】4页(P107-109,129)【关键词】液体晃动;有限元法;充液容器;地震响应【作者】贾善坡;赵友清;许成祥;朱成安;谭继可【作者单位】长江大学城市建设学院,湖北荆州434023;长江大学城市建设学院,湖北荆州434023;长江大学城市建设学院,湖北荆州434023;中石油唐山液化天然气项目经理部,河北唐山063000;长江大学城市建设学院,湖北荆州434023【正文语种】中文【中图分类】TE972.107晃荡是指部分充满液体的容器在外部激振力的作用下产生可自由移动的自由表面的现象,它是一种非常复杂的流体运动,呈现出很强的非线性和随机性。
液体的晃动问题在石油化工设备、高层建筑减振、城市供水、船舶等领域均有应用,具有广泛的工程背景[1-2]。
储罐、液体储槽及水塔等地面设备在地震中由于内部所储存液体的剧烈晃动而遭破坏;在罐装汽车行业中,必须要对液化气体、石油、化学剂等的大型液体运输罐进行晃动分析;在船舶工程领域,船舶被用来运输大量液体,大体积液体的晃动对船舶结构稳定性的影响尤为突出[3]。
容器液体晃动和控制问题的研究受到众多研究人员的广泛重视,李遇春等[5]利用边界元方法对液体非线性晃动问题进行了数值分析;包光伟等[6]采用VOF方法对液体晃动进行了数值仿真;周宏等[7]采用ALE方法对带有自由液面的晃动问题进行了分析讨论;尚春雨等[8]提出用FLUENT计算液体晃动问题的方法;李青等[9]推导了任意三维贮箱内液体晃动的等效力学模型,采用有限元方法建立计算等效力学模型参数的数值算法,并采用商用分析软件FLOW-3D 验证了等效力学模型的有效性。
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核动力工程
Nuclear Power Engineering
文章编号:0258-0926(2007)04-0054-04
Vol. 28. No.4 Aug. 2 0 0 7
液体晃动有限元模态分析及试验研究
李 松 1,高芳清 2,杨翊仁 2,范晨光 2
(1. 中国核动力研究设计院,四川成都,610041;2. 西南交通大学应用力学与工程系,四川成都,610031)
切力,取泊松比 µ = 0.3×10−4 ,密度 ρ = 1000kg/m3。 以试验罐体模型大小建立有限元分析模型,长和 半径分别取为:l=0.31m,R=0.145m。
假定罐体刚度足够大,分析 3 种充液比为 0.1、0.5、0.9 工况下液体的晃动特性(图 1),根据 振型形式确定液体横向晃动阶数。由图 1 可见: 第一阶、第三阶成反对称晃动,振型分别表现为 1/2、3/2 个周期正弦波形,第二阶为对称晃动, 振型表现为 1 个周期正弦波形。而高阶时液面会 出现局部波动,出现小碎波情况。
按圆柱形容器内的液体的充液比值 0.1、0.2、 0.3、0.4、0.5、0.6、0.7、0.8、0.9 进行试验。 3.4 试验步骤
(1)按照图 2 组装试验设备和仪器,调试激振 装置和激光测振仪器,保证其准确和完好性。
(2)调整激光测振系统的摄像头,确定试验界 面,并对液面进行布点。
(3)打开激振器、功率放大器、信号发生器和 激光测振仪,按照充液比 0.1、0.2、0.3、0.4、0.5、 0.6、0.7、0.8、0.9 的顺序,分别采用正弦快速扫 频、瞬态快速扫频、白噪声等信号进行扫描激励。
图 5 试验测试得到的液体局部模态 Fig. 5 Local ModesMeasured by Experiments
4.2 液体晃动频率分析和校核 本文采用 Fluid80 单元直接模拟罐内液体自
由面横向晃动情况,能较好地模拟出液面各阶振 型,但是这种弹性流体单元法计算出来的自振频 率比试验值小得多。由文献[4]可知,这种方法是 因为考虑了自由液面的影响。为了得到较精确的 固有频率值,笔者采用虚拟质量法,把流体的影 响作一个等效的附加质量加到结构振动方程的质 量阵里面。显然,这种方法没有考虑到液体晃动 的影响,将液-固耦合问题退化为固体动力学问 题,大大简化了液-固耦合系统的分析。
参考文献: [1] 鲁丽,杨翊仁,金建明. 反应堆吊篮在空气和静水中
的振动特性分析[J]. 西南交通大学学报,2004,39(5): 82~86. [2] 鲁丽,杨翊仁. 充液壳体运输过程中的随机振动和瞬 态分析[J]. 西南交通大学学报,2002,37(6): 62~65. [3] ANSYS 中国公司. ANSYS 非线性分析和动力学分析 指南[M]. 北京:地震出版社. 2000. [4] 张庆华. 车载容器的动力学分析[D]. 郑州大学硕士论 文,2005.
质量大小,将液体的质量直接加到其壁上,即将 液体质量均分在罐壁上,在计算中改变材料的密 度进行简化。再根据弹性流体单元法得到的液体 横向晃动低阶振型所对应的阶数,确定采用虚拟 质量法得到的系统横向晃动频率值。通过这种方 法对数值模拟的液体横向晃动频率值能进行较好 的修正,如表 1 所示。通过比较发现这种结合弹 性流体单元法和虚拟质量法能较好的解决这类充 液系统的模态分析问题。
李 松等:液体晃动有限元模态分析及试验研究
57
充液比 频率/Hz 第1阶 第2阶 第3阶
计算值 0.445 0.515 0.557
表 1 ANSYS 计算值和试验测量值比较 Table 1 Results Measured by ANSYS and Experiments
0.1
0.5ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
试验值 1.375
2 有限元模态分析
本文采用了 Ansys 软件中的 Fluid80 单元[3], 该单元是一种三维结构单元 Solid45 的修正形式, 是专门用来模拟容器内流体结构,较适合计算和 模拟流体静压力、流体固体相互作用情况和流体 晃动情况等。该单元含 8 个节点,每个节点考虑 3 个坐标轴方向的自由度。采用缩减法对该单元 进行模态分析。根据文献[1,2],取流体的弹性 模量为一般结构弹性模量的 1%,取水的弹性模 量 E=1.97×109Pa,考虑实际流体中存在着较小剪
Finite Element Modal Analysis and Dynamic Experimental for Liquid Sloshing
LI Song1,GAO Fang-qing2,YANG Yi-ren2,FAN Chen-guan2
(1. Nuclear Power Institute of China,Chengdu 610041,China;2. Department of Application Mechanics and Engineering,Southwest Jiaotong University,Chengdu,610031,China)
修正值 1.404
计算值 0.186
试验值 1.406
修正值 1.437
计算值 0.198
2.901
3.151
0.253
2.375
2.417
0.317
3.969
4.292
0.318
3.391
3.486
0.362
0.9 试验值 2.131 4.219 7.250
修正值 2.290 4.569 7.682
PSV300 激光扫描测振系统基于激光多谱勒
干涉原理,最大扫描范围为±40°;四通道高速数 据采集器,最高采样频率为 1 MHz;集成式快速 傅立叶变化(FFT)处理器,内置能产生多种类型信 号的函数发生器。测点布置、试验控制和数据处 理由 PSV300 Software7.1 软件完成,测点数量大, 测试速度范围为±10 m/s,分辨率达到 0.3μm/s, 信噪比高,拟合模态振型精度高,并可以用多种 方式动画显示。 3.3 试验工况
(6)试验流程:试验流程图见图 3。
Vol. 28. No. 4. 2007
图 4 试验测得的液体低阶振型 Fig. 4 Low-Rank Modes Measured by Experiments
图 3 试验流程图 Fig. 3 Flow Chart of Experiment
4 试验结果和分析
4.1 液面振型分析 以充液比 0.1、0.5 和 0.9 这 3 种情况为例,
5 结束语
本文结合试验和数值方法分析了液体晃动情 况,通过一定的实验设计较好地解决了直接测量 液面波动的问题。同时利用 Fluid80 单元较好地模
拟了水平圆柱腔内液体低阶晃动模态和高频下的 局部振型情况,并通过结合弹性流体单元法和虚 拟质量法能较好地解决了该系统的晃动频率求解 问题。这为以后分析各种容器中液体的模态情况 提供了一个很好的方法和手段。
Abstract:In this paper the dynamic characteristics of liquid sloshing in a level column tank is studied by experimental analysis and numerical simulation method. Liquid system modes of different full rates under level power are simulated. We combine some specific experimental designs and the scan laser measure instrument, and find a better way to directly measure the liquid wave fluctuation. Ansys FEA software is used to simulate preferably low-rank modes and local modes of liquid systems, and dummy-mass method is used to correct the low-rank frequencies of liquid sloshing. The FEA numerical simulation results and the experimental results showed that mode analysis of the liquid systems can be solved preferably by combining the two methods.
3 试验装置和试验方法
3.1 试验装置 试验所用装置为水平放置的半充液圆柱容
器,如图 2 所示。 (1)支承部分:弹性地基(橡胶垫)、固定装置
(铁架)。 (2)容器:水平圆柱形玻璃容器,两底侧面有
刻度,可确定充液比,上部开有孔洞,用于注入 和排出腔内液体和多点式激光扫描仪进行液面扫 描测试。
(3)液体:水。由于水的透射性很强,激光射 在液面上反射效果不好,为得到良好的反射信号, 采用香蕉水调和金粉浮于水面上,用于增强激光 的反射信号。
对罐壁采用 Shell63 单元建模。假设罐体材料 为 Q235 钢,取其弹性模量 E = 2.06 ×1011 Pa ,泊 松 比 µ = 0.3 , 密 度 ρ = 7800kg/m 3 , 壳 体 厚 度 t = 0.002m , 长 和 半 径 分 别 取 为 : l=0.314m , R=0.145m,将模型的垂直方向固定,其他方向自 由。对不同的充液比的情况,只需要改变液体的
关键词:液体晃动;扫描式激光测振仪;模态分析 中图分类号:U260. 11 文献标识码:A
1前言
在流体力学研究中常采用理论分析、数值计 算和试验等方法来进行分析研究。文献[1,2]中 利用 Ansys 中 Fluid80 单元分别模拟了反应堆吊篮 在静水中的振动特性和充液壳体运输过程中的随 机振动情况,均取得较好的模拟结果。而采用试 验方法研究液体晃动中液面响应的精确测量一直 是一个难题,到目前为止也没见到有很好的解决 方法。本文采用 Ansys 9.0 对水平圆柱形贮箱内液 体的横向晃动特性进行计算,采用扫描式激光测 振仪结合试验设计技术,对此贮藏箱在不同充液 比情况下液体的横向晃动进行试验实测,并将理 论分析结果与试验实测结果进行对比,取得了较 好的实验和模拟对比结果。