[山西]特大桥工程现浇箱梁设计计算书(中交)_secret
箱梁计算书
桥梁设计计算书课程名称道桥工程设计姓名杨鑫龙学号年级与专业 2016交通工程指导教师提交日期目录一、设计资料 (4)1.1设计资料 (4)二、主梁构造布置及尺寸 (4)2.1横截面布置 (4)2.2主梁尺寸 (5)2.3横隔梁布置 (5)2.4主梁截面特性简易计算表 (5)三、主梁内力计算 (5)3.1恒载内力计算 (6)3.2活载内力计算 (8)3.3内力组合 (14)3.4弯矩剪力包络图 (15)四、预应力钢筋截面面积估算及布置 (15)4.1预应力钢筋截面面积估算 (15)4.2非预应力钢筋截面面积估算 (17)4.3预应力钢束的布置 (17)五、换算截面几何特性 (20)5.1换算截面图示 (20)5.2换算截面几何特性计算 (20)六、钢束预应力损失计算 (21)6.1预应力钢筋与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失 (21)6.2锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失 (22)6.3混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (22)6.4预应力钢筋应力松弛引起的预应力损失 (23)6.5混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 (24)6.6预应力钢筋张拉控制应力与各阶段预应力损失组合及有效预应力值25七、持久状况承载能力极限状态计算 (26)7.1正截面强度验算 (26)7.2斜截面抗剪强度验算 (26)7.3箍筋或弯起钢筋设计 (26)八、正常使用极限状态验算 (28)8.1正截面抗裂性验算 (28)8.2斜截面抗裂性验算 (28)8.3变形验算 (30)8.3.1使用阶段挠度计算 (30)8.3.2预加力引起的反拱计算及预拱度的设置 (31)九、主梁持久状况应力验算 (31)9.1跨中截面砼法向压应力验算 (31)9.2受拉区预应力筋最大拉应力验算 (32)9.3斜截面主应力验算 (32)十、主梁短暂状态应力验算 (33)10.1主梁短暂状态应力验算 (33)十一、主梁行车道板的内力计算及配筋 (34)11.1恒载作用 (34)11.2活载作用 (35)11.3主梁肋间内力计算 (35)11.4行车道板配筋计算 (37)11.5行车道板截面复核 (38)十二、横隔梁内力计算及配筋 (39)12.1横隔梁内力计算 (39)12.2横隔梁配筋计算 (42)12.3横隔梁截面复核 (43)十三、主梁端部局部承压验算 (43)13.1端部承压区截面尺寸验算 (43)13.2端部承压区承载力验算 (44)十四、结语 (45)十五、参考文献 (45)十六、附录 (46)附录A：主梁截面尺寸图 (46)附录B:横隔梁配筋图 (46)一、设计资料1.1设计资料(1)设计跨径：标准跨径35.82m（墩中心距离），简支梁计算跨径(相邻支座中心距离)35.22m，主梁全长35.78m。
现浇箱梁模板(盘扣式)计算书
箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。
现浇箱梁方木应力验算_secret
现浇箱梁方木应力验算一、荷载计算方木承受的主要荷载有：箱梁自重、模板重、施工活载等，为安全起见，验算时取最大者进行方木受力验算。
1、箱梁自重计算：根据现浇段箱梁体的结构尺寸以及支架立杆布设的间距，方木承力最大在横梁处（悬臂板部分除外）。
底面积S=2.007×17.54=35.2㎡故砼自重为G=S×1.3×2600=118976 kg故方木承受箱梁砼自重为118976×0.0098 KN/㎏=1166 KN则每平方承受荷载：1166/35.2＝33.13 KN/㎡2、模板重量分配到每平方方木上重量计算：模板计算：35.2㎡×13.5㎏/㎡×0.0098 KN/㎏=4.7 KN则每平方承受荷载：4.7/35.2＝0.13 KN/㎡3、施工活载取3.0 KN/㎡。
取方木受应力33.13＋0.13＋3.0＝36.26 KN/㎡进行方木的应力验算.二、架顶方木稳定验算：架顶方木直接安放在立杆上部的顶升杆上，断面为7×15cm，垂直方向10×10cm方木间距为25cm。
1、以式δ=M/wn ≤fm进行验算架顶大枋的抗弯强度：式中，M表方木弯矩，Mmax=2Fl=2.495 KN.mF表方木承受的集中荷载，F=0.6×0.25×33.26=4.99 KN l表小枋间距，l=0.25mw n 表方木净截面抵抗矩，wn=b×h2/6=70×1502/6=262500mm3f m 表木材抗弯设计值，fm=13N/mm2则：δ=2.495×106/262500=9.50 N/mm2<fm=13N/mm22、以式w=F,l3/48EI<[w]进行验算方木的挠度：式中，[w]表容许挠度，[w]=l/250=900/250=3.6 mmE表木枋弹性模量，E=10000 N/mm2I表木枋截面惯性矩，I=b×h3/12=70×1503/12=19687500 mm4F,表木枋中间集中荷载，F,=2×4.99×0.25/0.45=5.54 KN则，w=5.54×103×9003/(48×10000×19687500)=0.427mm<[w] =900/250=3.6mm 结论：架顶大枋稳定。
某跨高速公路铁路特大桥0#块现浇支架计算书_secret
××跨××高速公路特大桥主桥0号块支架计算书一、概况××跨××高速公路特大桥主桥0号块如图中所示长12米高7.5米顶板宽12.16米，底板在桥墩顶处宽8米，其余部分宽6.8米，0号块混凝土体积为364方，墩顶对应处混凝土为189方，墩顶以外由支架承担重量的混凝土方量每侧为93方。
0号块箱梁墩顶处的底模支撑于桥墩墩顶面，0号块桥墩以外的箱梁底模和侧模支撑于钢立柱支架上，钢立柱直径为426mm、壁厚6mm,立柱高度及布置见上图，底模横纵梁均为[36B。
二、支架受力验算（一）支架纵梁验算1、腹板下的纵梁腹板下设4根[36b纵梁，纵梁为一双悬臂结构，支点间距3.465米，靠近桥墩侧悬臂0.25米，另一侧0.185米。
纵梁承受的荷载主要由箱梁梁肋重量、底模重量和纵梁自重三部分组成。
梁肋重量：腹板下纵梁承受梁肋及第二组纵梁和第三组纵梁中线以左倒角混凝土重量,4根纵梁承受的荷载集度为靠近桥墩侧为186KN/m、另一侧为170KN/m,每根槽钢承受1/4重量即51.3KN/m和46.7KN/m（荷载系数取1.1）。
底模重量：纵梁承受第二组纵梁和第三组纵梁中线以左的底模重量，底模重量为0.755( KN/m2), 纵梁承受的底模重量沿横桥向的宽度为1.22米，沿纵梁方向的荷载集度为0.92(KN/m).纵梁自重：纵梁为[36b,每米重量为0.523(KN/m).受力图式:下图为单根槽钢承受荷载受力图式及每根槽钢承受1/4的总荷载.结构分析采用sap2000进行计算，计算结果如下：跨中最大弯矩74.8(kn.m)，[36b的截面模量为703(cm3)。
槽钢截面最大应力为106(MPa)<215(MPa)满足规范要求。
跨中最大挠度为0.004m<1/400L=0.009m 满足规范要求靠近墩身处支反力为103KN另一支反力为95KN2、其余纵梁计算由于其余纵梁采用的型钢与腹板下纵梁相同，而荷载小于腹板纵梁，故其余纵梁的受力符合规范要求。
现浇箱梁施工方案（含支架计算书）
现浇箱梁施工方案（含支架计算书）目录1．编制依据 (1)2．工程概况 (1)3．施工总体安排 (3)3.1技术准备 (3)3.2劳动力计划 (3)3.3施工机械准备 (6)3.4施工材料准备 (6)3.5施工进度计划安排 (6)4．现浇箱梁施工技术方案 (7)4.1施工工艺流程图 (7)4.2支架方案 (9)4.2.1地基处理 (9)4.2.2测量放样 (10)4.2.3支架搭设 (10)4.2.4支架预压 (11)4.2.5支架拆除 (12)4.3现浇连续梁方案 (13)4.3.1模板施工 (13)4.3.2钢筋施工 (15)4.3.3预应力施工 (16)4.3.4砼浇筑 (18)4.3.5预应力施工 (21)4.3.6预埋件施工 (26)4.3.7冬季施工措施 (26)4.3.8高温季节施工 (27)5．质量保证措施 (27)5.1组织保证 (27)5.2加强测量、试验工作 (27)5.3强化技术管理工作 (27)5.4加强全过程的质量监控，严把施工环节质量关 (28)5.5努力克服质量通病 (28)6．安全生产保证措施 (28)6.1组织保证措施 (28)6.2加强安全教育，执行安全生产奖罚制度 (29)6.3加强现场安全施工管理 (29)6.4交通安全防护措施 (32)7．文明施工和环境保护措施 (32)7.1文明施工措施 (32)7.2环境保护措施 (33)8．工期保证措施 (34)8.1明确阶段目标，保证节点计划和总体计划的完成 (34)8.2加强领导管理，健全施工协调制度 (35)8.3加强物资供应管理 (35)8.4对任务分配、劳动力安排、机械设备调配实行动态管理 (35) 8.5加强工地施工技术管理 (35)8.6安排好特殊季节的施工 (35)9．现浇箱梁施工应急预案 (35)9.1应急预案的任务和目标 (35)9.2应急救援组织机构 (35)附件一、桥面净宽25.5m箱梁支架及中心河贝雷梁验算 (41) 附件二、桥面净宽40.5m箱梁计算（验算半幅） (62)附件三、第十四联变截面连续梁支架及跨华山路门洞验算 (80) 附件四、匝道箱梁支架验算 (111)333现浇箱梁施工方案1．编制依据1、333标段设计图纸2、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/1-2004）5、《工程测量规范》（GB50026-2007）6、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）7、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）8、《钢筋焊接及验收规程》（JTJ18-2012）9、《预应力混凝土钢绞线》（GB/T5224-2003）10、《混凝土泵送施工技术规程》（JGJ10-2011）11《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）12、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）13、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）14、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）15、我单位编制的《333标段总体施工组织设计》16、自然条件资料：包括地形资料、工程地质资料、水文地质资料、台风资料、气象资料等。
汾河特大桥主桥刚构连续箱梁边跨现浇段施工方案
汾河特大桥主桥刚构连续箱梁边跨现浇段施工方案一、项目概述：汾河特大桥是一座跨越汾河的特大型桥梁工程，位于某座城市的主干道上。
该桥主要由刚构连续箱梁组成，为确保桥梁建设顺利进行并保证工程质量，需要制定边跨现浇段施工方案。
二、施工方案设计：1.施工准备工作：在施工前需要进行好如下几项工作：–制定详细的施工计划，明确施工顺序、时间节点等信息。
–确定施工人员配备和安全措施，保障施工过程的安全。
–检查施工材料及设备的准备情况，做好充分的物资准备。
2.边跨现浇段施工流程：–梁模安装：先进行梁模的搭建和安装工作，确保模板的结构牢固稳定。
–钢筋绑扎：按照设计要求，对箱梁内部的钢筋进行绑扎作业，保证箱梁的强度和稳定性。
–混凝土浇筑：进行箱梁的混凝土浇筑工作，注意施工过程中的振捣和养护工作，以保证混凝土质量。
–拆模：待混凝土达到强度要求后，进行模板的拆除工作。
–监测验收：对已完成的现浇段进行监测和验收，确保符合设计要求。
三、施工注意事项：1.安全第一：施工过程中要严格遵守安全操作规程，注意施工区域的作业环境，确保施工人员的安全。
2.质量控制：严格按照设计要求和规范进行施工，保证施工质量符合标准。
3.施工协调：各施工单位之间要密切配合，确保施工进度不受影响。
4.环境保护：注意施工过程中的环境保护工作，减少对周边环境的影响。
四、总结：汾河特大桥主桥刚构连续箱梁边跨现浇段施工是整个桥梁工程中非常重要的环节，合理的施工方案设计和严格的施工管理是保证工程顺利进行和质量可控的关键。
通过科学有效的施工方案，可以保证汾河特大桥的建设能够顺利进行，为当地居民提供更加便利的交通条件。
大桥悬臂现浇箱梁0号块首件施工总结_secret
端头模板是保证 0#块端部及预应力管道成型要求的关键，端模 采用 5mm 的钢板加工制作而成。
e、模板之间的固定体系 端模上有钢筋和预应力管道伸出，位置要求准确。模板内模及内 部顶部模板除梗肋部分做特殊加工外，其余部分均采用组合模板，使 用螺栓及 U 型卡联结成整体，竖向用方木或型钢作为背楞，横向用钢 管通过扣件及拉杆将内、外模框架拉紧，安装内模底部时竖向预应力 压浆管设计位置预先挖孔，并在模板安装时注意对压浆孔进行保护， 安装后用海绵或其它材料封堵管周空隙。 内外模板的端头间用拉杆螺栓联结并用钢管做内撑以控制混凝 土浇筑时模板的位移及变形，确保腹板厚度准确。 四、钢筋工程施工方面 首先对图纸进行了仔细复核，加工时同一类型的钢筋按先长后短 的原则下料，钢筋用弯折机加工后与施工大样图核对。 ⑴、0#块钢筋分两次绑扎。 第一次：安放底板钢筋、隔板钢筋，布置腹板钢筋和竖向精轧螺 纹钢筋，以及纵向预应力钢束管道。 第二次：安放箱梁顶板钢筋，顶板纵向预应力管道。 ⑵、由于底板较厚，在施工时，均在底板钢筋上下层间设立架立 钢筋，为保证纵横向预应力管道的位置正确，也在顶、底板两层钢筋 之间设置架立筋和防浮钢筋，以固定预应力筋管道。以及特别的注意 了腹板下底板钢筋下口保护层及顶板钢筋上下层钢筋厚度。
（3）砼分层浇筑，分层振捣，每层浇筑厚度控制在 30～40cm 之 间。
（4）、因 0#块高达 4.5m，混凝土浇筑均采用砼汽车泵直接入模。 混凝土振捣时插入下层混凝土 10cm 左右，并保证在下层混凝土初凝 前进行一次振捣，使混凝土具有良好的密实度和整体性。
（5)、混凝土振捣采用Φ50 和Φ30 插入式振捣器。钢筋密集处用 小振捣棒，钢筋稀疏处用大振捣棒。振动棒移动距离均控制在振动棒 作用半径的 l.5 倍范围内。
现浇箱梁费用计算书1
现浇箱梁费用计算书（满堂支架法与钢支撑对比）一、地基处理1、地基回填处理290m（桥长）*17.5m（桥宽）*1m（平均换填1m深）=5075m3*10元/m3=50750元（考虑就近取土）2、地基垫层石渣290m（桥长）*17.5m（桥宽）*0.5m（处置高0.5m）=2537.5m3*50元/m3=126875元（考虑外购石渣）3、支架底托垫块17.5m（长）*0.3（宽）*0.3（高）=1.575m3*323块（290m（桥长）/0.9m（纵向间距））=508.725m3*400元/m3（C50砼）=203490元（垫层造价过高可考虑砼垫层：290m*17.5m*0.05m*400元/m3=101500元（主要是后期拆除时工作量较大））地基处理费用合计：50750元+126875元+203490元（101500元）=381115元（279125元）注：以上费用为项目部承担费用二、碗扣式满堂支架1、考虑第2联（优先）和第4联（考虑A匝道路基先施工第4联）先施工，则支架按第2联长度90m，第4联长度80m半联计算长度为40m（第2、4联支架总长度130m，与第1、3联总长度140m正好周转使用，减少钢管租用）；2、立杆用量按纵向设置130m/0.9m≈145排，横向设置17.5m/0.6≈30排，支架平均高度按9m计算，则立杆总用量为：145*30*9m=39150m*0.026元/天.m*180天=183222元3、横杆用量纵横向高度按1.2m计算，则在高度方向为7排，因此横杆总用量为：130m*7*30+17.5*7*145=45062.5m*0.026元/天.m*180天≈210893元4、顶、底托用量顶、底托总用量145*30*2=8700个*0.005元/天.个*180天=7830元5、斜杆用量斜杆总用量：12m*4根（考虑底板支撑2根、翼缘板支撑2根）*145排=6960m*0.026元/天.m*180天≈32573元满堂支架费用合计：183222元+210893元+7830元+32573元=434518元（折算每天租金为：434518元/180天=2414元/天）注：以上费用为施工方承担费用三、模板、方木1、综合考虑采用竹胶板（底模及侧模）及木模板（芯模）；底模板方木采用10cm*10cm（横向间距为30cm），加固模板用方木采用5cm*5cm（横向间距为25cm、纵向间距为50cm），竹胶板配置2联使用量，木模板配置全桥使用量；底板用方木配置2联使用量，其余为配置全桥使用量2、竹胶板用量：140m*（10.5m+5.0m+0.93m+0.34m）=2347.8m2*50元/m2=117390元3、木模板用量：260m*（4.5m+0.5*2）*2=2860m2*23元/m2=65780元4、底模用方木为纵向布置，横向布置间距为30cm，规格为10cm*10cm，横向布置为10.5m/0.3m=35孔，因此方木总用量为：140m*36=5040m*0.1m*0.1m=50.4m3*1875元/m3=94500元5、芯模板用方木为纵、横向布置，横向布置间距为25cm、纵向间距为50cm，横向260m/0.25m=520孔，纵向5.5m/0.5m=11孔，方木总用量为：5.5m*521+260m*12=5985.5m*0.05m*0.05m≈15.0m3*1875元/m3=28125元模板、方木费用合计为：117390元+65780元+94500元+28125元=305795元注：以上费用为施工方承担费用四、人工、机械及其它费用（不含钢筋加工及安装）1、支架安装及拆除费用为：290m*17.5m*40元/m2=203000元（折算65元/m3）2、模板制作、安装、拆除费用为：260m*（4.5m+0.5*2）*2+260m*（10.5m+5.0m+0.93m+0.34m）+260m*10.5m=9950.2m2*35元/m2=348257元（折算112元/m3）3、支架预压及卸载：3131.6m3*2.5元/m3=7829元4、混凝土浇筑及养生：3131.6m3*30元/m3=93948元5、小型运输车：6月*6000元/月（含油）=36000元6、材料进退场运输费：20000元*2=40000元7、小件、低值易耗品及小型机具使用费：3131m3*10元/m3=31310元人工、机械及其它费用合计为：203000元+348257元+7829元+93948元+36000元+40000元+31310元=760344元注：以上费用为施工方承担费用五、费用计算方法一（满堂支架）：381115元（项目部承担）+434518元（施工方承担）+305795元（施工方承担）+760344元（施工方承担）=1881772元总成本折算：1881772元/3131m3≈601.01元/m3施工方成本折算：（1881772元-381115元）/3131m3≈479.29元/m3清单对比：601.01元/m3+348元/m3（砼）=949.01元/m3*1.0359（税率0.0359）=983.08元/m3>899.97元/m3（C40）、899.92元/m3（C50）方法二（钢支撑法）：采用钢支撑法施工，可将地基处理及支架费用节省，计算成本如下：434518元（施工方承担）+305795元（施工方承担）+（760344元-203000元（支架费用））（施工方承担）=1297657元施工方成本折算：1297657/3131m3≈414.45元/m3清单对比：414.45元/m3+348元/m3（砼）=762.45元/m3*1.0359（税率0.0359）=789.83元/m3<899.97元/m3（C40）、899.92元/m3（C50）综上所计算，采用钢支撑配合工字施工成本较低。
箱梁受力计算书
箱梁受力计算书箱梁支架计算书一、荷载计算1、箱梁自重：G=V*R=1170.5*26=30433KNV：箱梁砼体积，计算得知V=1170.5m3。
R：新浇砼容重，取常数，r=26KN/m3则箱梁荷载：F1=G*r/S= G*r/（A*B）r：安全系数，取安全系数1.2；S：支架底面积，S=A*B；A：支架横向宽度；B：支架长度，即桥梁长度；代入数值：F1 = 30433*1.2/（12+0.5*2）*130.08=21.596KN/m22、施工荷载：取常数，F2=2.5KN/m2；3、砼倾倒荷载：浇筑采用砼输送泵输送，取倾倒荷载F3=2.0KN/m2；4、砼振捣荷载：取常数F4=2.0KN/m2；5、箱梁芯模：芯模为厚2.5cm的杉木，容重为5KN/m3，则F5=R*V/S= R*dR：芯模容重，单位5KN/m3；V：芯模单位体积，单位m3；S：芯模底截面积，单位m2；d：芯模厚度，单位m；代入数值：F5 =5*0.025=0.125KN/m26、底模：底模为厚1.5cm的竹胶板，容重为5KN/m3，则F6= R*V/S = R*dR：芯模容重，单位5KN/m3；V：芯模单位体积，单位m3；S：芯模底截面积，单位m2；d：芯模厚度，单位m；代入数值：F6=5*0.015=0.075KN/m27、方木：底模为厚10cm的杉木，容重为5KN/m3，则F7= R*V/S = R*dR：芯模容重，单位5KN/m3；V：芯模单位体积，单位m3；S：芯模底截面积，单位m2；d：芯模厚度，单位m；代入数值：F7= 5*0.1=0.5KN/m2二、底模板强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板1、模板力学性能弹性模量：E=0.1×105MPa截面惯性矩：I=b*h3/12=30×1.53/12=8.44cm4截面抵抗矩：W= bh2/6=30×1.52/6=11.25cm3底模截面积：A=b*h=30×1.5=45cm22、模板受力计算底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4+F5代入数值：F =21.596+2.5+2.0+2.0+0.125=28.221KN/m2q=F×bF：底模板均布荷载，单位KN/m2；b：底模板宽度，单位m；代入数值：q =28.221×0.3=8.463KN/m跨中最大弯矩：M=qL2/8q：底模板均布荷载值，单位KN/m；L：底模板跨度，单位m。
关于现浇箱梁施工的计算书
关于现浇箱梁施工的计算书现浇梁施工采用满堂碗扣架施工，碗扣架立杆纵横向间距为0.9m，横杆竖向间距为1.2m。
立杆顶托上先放置5×10cm纵向方木，纵向方木的横向间距为0.9m，其上再放置10×10cm的横向方木，横向方木纵向间距为0.3m，横向方木上安装1.8cm厚的竹胶板作为底模。
支架计算主要计算模板、纵横向方森、立杆承载力计算。
根据最不利苍荷载情况，取墩顶实心段的支架和模板进行计算。
根据实际情况，箱梁施工时的荷载组合由如下的荷载组成：(1)新浇砼及钢筋自重(箱梁自重)(2)模板加方木楞的自重(3)浇捣砼时产生的荷载(4)施工人员及施工设备荷载具体数值如下：(1)箱梁自重计算：实心段箱梁断面面积：27.74S m=，实心段长1.4m17.74 1.4 2.628.1736G t=⨯⨯=，合281.736kN(2)模板加方木楞的自重：底模横向宽5m，纵向长1.4m，板厚为0.018m，模板容重为571kg/m3则模板自重：21.450.01857171.946G kg=⨯⨯⨯=，合0.719kN 横向方木规格为10×10cm，每根长5m，纵向间距为0.3m，1.4m范围内共有6根。
纵向方木规格为10×5cm，每根长1.4m，横向间距为0.9m，底模宽度范围内共有6根。
方木容重为650kg/m3横向方木自重：3650.10.1650195G kg=⨯⨯⨯⨯=，合1.95kN纵向方木自重：36 1.40.10.0565027.3G kg=⨯⨯⨯⨯=，合0.273kN 合2.223kN(3)浇捣砼时产生的荷载：采用q 2＝2.0kN/m 2(查施工手册)，箱梁底板宽4.5m ，则：4 2.0 1.4 4.512.6G kN⨯⨯==(4)施工人员及设备产生的荷载：查施工手册知，其均布荷载q 3＝1.0kN/m 2，则5 1.0 1.4 4.5 6.3NG k ⨯⨯==1、模板计算模板主要承受箱梁自重、浇捣砼时产生的荷载、施工人员及施工设备荷载，其总共承受的荷载为：134281.73612.6 6.3300.636G G G kNG =++=++=考虑到施工的安全可靠，取1.5倍的安全系数，则1.5300.636 1.5450.954G kNP ⨯=⨯==横向1m 内模板所受的线荷载，则：450.95471.58/1.4 4.51.4 4.5P kN mq ==⨯⨯=模板在横向10×10cm 方木的作用下形成长度为30cm 的简支梁结构(最不利的结构)。
现浇箱梁模板、支架计算书
现浇箱梁模板、支架计算书（左幅）江浦互通2号桥跨经为16+21+16=53m，左幅现浇箱梁混凝土方量为797.1m3。
底模、侧模计划采用δ=15mm厚竹胶板（规格1.22×2.44m，每块约重40kg），底模下横桥向布设净间距为20cm的10cm×10cm木方，下层方木12cm×15cm，顺桥向布设，间距为0.9米。
支架采用碗扣支架，横桥向间距90cm；顺桥向间距120cm，腹板处、横隔梁处横桥向和顺桥向间距均为60cm。
碗扣支架底托下放置45cm×45cm×10cm的20＃钢筋混凝土预制垫块。
支架下地基采用60cm灰土处理。
现对以上方案进行计算。
一、荷载组成1、梁体混凝土自重：26×797.1＝20724.6KN2、模板自重：26.62×53×(40/1.22×2.44)×10-2＝189.6KN3、横桥向方木自重：53/0.2×24.4×0.1×0.1×5＝323.3KN4、顺桥梁方木自重：28×53×0.15×0.12×5＝133.6KN5、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载：1.5KPa6、倾倒混凝土时产生的荷载：6.0 KPa7、振捣混凝土时产生的荷载：2.0 KPa二、竹胶板验算，模板规格：（1.22m×2.44m），厚度1.5cm荷载组合20724.6/（52.92×24.46）×1.2+9.5×1.4＝32.52KN/m2q＝32.52×1.22＝39.68KN/mI＝1.22×0.0153/12＝3.4×10-7m4W＝1.22×0.0152/6＝4.6×10-5 m3M=qL2/8=39.68×0.2×0.2/8＝0.2KN.m竹胶板的容许拉应力参考A-4种类木材取值，为［σw］＝11.0MPa，弹性模量取E＝9×103 MPaσw＝M/W=0.2/4.6×10-5＝4.35Mpa＜［σw］强度满足要求。
配合比c50现浇箱梁、盖梁计算书
C50盖梁、现浇箱梁、桥面铺装等混凝土配合比设计计算书一．设计要求和设计依据：1、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）2、《普通混凝土配合比设计规程》（JGJ 55-2011）3、强度等级 C50混凝土4、坍落度(160～200）mm二．原材料情况1、水泥：规格：P.Ⅱ52.5 ；生产厂家：江苏八菱海螺水泥有限公司；3d抗压强度：29.3MPa；3d抗折强度：5.7MPa；比表面积：345 m2/kg标准稠度：26.0%；安定性：合格；2、砂：规格：中砂；细度模数：2.68；产地：江西抚州；含泥量：1.2%；泥块含量：0.2%表观密度：2618kg/m3；3、碎石：规格：（5~25）mm连续级配；产地：湖北宜昌；含泥量：0.8%泥块含量：0.1%；针片状：3.1%；压碎值：17.9%；表观密度：2817kg/m3；4、外加剂：Point-200S型聚羧酸高效减水剂；生产厂家：科之杰新材料集团有限公司；5、水：河水。
三．配合比的设计1、确定混凝土配制强度(f cu,o)f cu,o= f cu,k+1.645σf cu,o= f cu,k+1.645σ=50+1.645×6.0=59.9 MPa混凝土配制强度为59.9 MPa。
2、确定水胶比W/B：W/B= ɑa׃b/(ƒcu.o+ɑa×ɑb׃b)=0.53×52.5×1.0/(59.9+0.53×0.20×52.5×1.0)=0.43根据以往施工经验确定水胶比为0.35，水胶比符合规范技术要求。
3、确定用水量(W0)根据坍落度（160～200）mm，碎石粒级为（5～25）mm连续粒级，用水量选用223 kg/m3，使用外加剂参考减水率为26.5%，确定用水量为164 kg。
4、胶凝材料用量（C0）：164÷0.35=469 kg/m3 符合混凝土的最小胶凝材料用量要求。
现浇箱梁支架及模板计算书
附件1：连续箱梁施工工艺流程图附件3：质量保证体系制度保证经济法规经济责任制优质优价完善计量支付手续制定奖罚措施签定包保责任状奖优罚劣经济兑现质 量 保 证 体 系思想保证 提高质量意识TQC 教育检查落实改进工作质量 组织保证 项目经理部质量 管理领导小组项目队质量小组总结表彰先进 技术保证 贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理各项工作制度和标准 提高工作技能技术岗位责任制 质量责任制质量评定反 馈 实 现 质 量 目 标质量第一为用户服务 制定教育计划质量工作检查现场Q C小组活动岗前技术培训熟悉图纸掌握规范技术交底质量计划测量复核应用新技术工艺施工保证 创优规划 检查创优效果制定创优措施明确创优项目接受业主和监理监督定期不定期质量检查进行自检互检交接检加强现场试验控制充分利用现代化检测手段专业资料附件4：安全、质量保证体系图制度保证 经济法规 经济责任制优质优价完善计量支付手续制定奖罚措施签定包保责任状奖优罚劣 经济兑现质 量 保 证 体 系思想保证 提高质量意识 TQC 教育检查落实 改进工作质量组织保证项目经理部质量 管理领导小组项目队质量小组总结表彰先进技术保证贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理各项工作制度和标准提高工作技能技术岗位责任制质量评定反 馈 实 现 质 量 目 标质量第一为用户服务制定教育计划质量工作检查现场QC小组活动岗前技术培训熟悉图纸掌握规范 技术交底质量计划测量复核应用新技术工艺施工保证 创优规划检查创优效果制定创优措施明确创优项目接受业主和监理监督定期不定期质量检查进行自检互检交接检加强现场试验控制充分利用现代化检测手段安全保证体系图专业资料附件5：现浇箱梁支架及模板计算书一、工程概况K76+755凤山服务区主线桥跨径为3×19m，中心桩号为k76+755，起点桩号为k76+723.5，终点桩号为k76+786.5，桥梁全长63.00m，平面分别位于直线（起始桩号：k76+723.5，终止桩号：k76+755.145）和圆曲线（起始桩号：k76+755.145，终止桩号：k76+786.5，半径：4100m，左偏）上，纵断面纵坡-1.09%。
现浇箱梁跨国道门洞支架设计及施工_secret
现浇箱梁跨206国道支架门洞设计施一、工程概况xx高速公路AJ-02标由中交一公局七公司承建，其中K8+405分离立交桥左幅第21-23孔，右幅20-22孔为现浇箱梁，梁高2.3米，跨径组合为30+42+30，42m跨径跨越G206国道，国道宽12米，路面为沥表混凝土，与设计梁底净空为5.7米，本桥与国道交角为36度。
二、施工方案门洞支架采用碗扣支架，支架施工考虑到必须保证原行车道路的交通安全和行车顺畅，同时满足施工安全方便，在原行车道上留2个机动车道和2个非机动车道，对支架进行设计，横杆采用30cm，支架顶端设I28b型的工字钢做为纵向承重梁，跨度为4米，净高4.7米，非机动车道净宽2米，净高3米，从箱梁底模至支架顶结构依次为1.5cm的竹胶板、10×10cm 的方木、I28b型的工字钢、I12型的工字钢、碗扣支架、30cm素砼条形基础、原行车路面，车道两侧条形基础的支架横杆按30cm的间距搭设，其余全部横杆按90cm搭设。
支架顶横向安装I12型工字钢作为分配梁，中间用Φ25钢筋连接，防止滑移，在I12型工字钢顶面纵桥向按50cm/根间距设置I28b型的工字钢作为承重梁，I28b型工字钢顶面横桥向按30cm 间距铺10×10cm的方木，方木两端开2cm深槽口，用铁丝在槽口处将方木绑扎在工字钢上，1.5cm厚的竹胶板用铁钉固定在方木上。
非机动车道顶支架搭设与机动车道相同。
三、门洞支架受力计算取一个框格单元(横桥向0.3m×纵桥向4m)做受力分析。
A、工字钢上各类荷载计算(1)、现浇箱梁自重按跨中截面E，计算E截面面积为10m2，则机动车上4m长度范围内箱梁重量为10×4×25=1000KN，由此一个框格单元内箱梁自重N1=1000/10×0.3=30KN。
(2)、竹胶板、木方、工字钢及支架自重，(木材、竹胶板容重按10KN/m3计，I28工字钢单位重47.888kg/m，I12工字钢单位重14kg/m)。
现浇箱梁计算书
某现浇箱梁结构验算核报告一、结构概况某现浇箱梁为跨越S201线的一座桥梁，斜交角度为148度，采用斜桥正做，错孔跨越，桥梁全长97m。
本桥平面位于R=2000m的曲线段段内，上部结构采用25+30+25 m预应力混凝土现浇连续箱梁。
桥墩采用独柱墩，钻孔灌注桩基础，桥台采用重力式U型桥台，扩大基础。
1、上部结构：主梁采用C50混凝土，箱梁采用单箱双室截面；箱梁梁高1.8m，悬臂端部厚度0.18m，根部厚度0.45m；箱梁底板与桥面横坡一致，通过箱梁底面三角垫石来适应桥面的横坡变化；箱梁顶板宽13.0m，底板在非连续端1.5m范围内宽8.4m，经3m变化段变至8.0m，直至中跨跨中，悬臂长度2.0m；箱梁顶板厚度：横梁端部45cm，经300cm倒角变至25cm，直到跨中；箱梁底板厚度：横梁端部42cm，经300cm倒角变至22cm，直到跨中；箱梁腹板厚度：边腹板在端横梁端部85cm，经300cm倒角变至45cm，直到跨中；边腹板在中横梁端部65cm，经300cm倒角变至45cm，直到跨中；中腹板横梁端部85cm，经300cm倒角变至45cm，直到跨中；横梁：端横梁厚度150cm，中横梁厚度200cm；=1860MPa的钢绞线，其性能符合纵向预应力：采用标准强度fpk=1.95 GB/T5224-2003的要求，锚下张拉控制应力为1395MPa，钢束弹性模量为Ep×105MPa，单根直径φs15.2mm，截面面积A=140mm2，纵向束采用OVM15-15型锚固体系。
2、下部结构：桥墩全部采用独柱墩，柱径1.6m，基础均采用钻孔灌注桩基础；桥台采用重力式U型桥台，基础采用扩大基础。
3、施工方法箱梁采用满堂支架整体现浇方案。
4、其他支座设臵：桥墩处采用单支座，桥台处采用双支座，支座间距为740cm；支座类型：采用GPZ盆式橡胶支座。
二、结构分析简化模型为了分析主梁在各种作用下的最不利效应，结构分析采用“Midas 2010空间有限元程序”进行，有限元模型中充分考虑了施工及运营阶段的结构刚度模拟与各种荷载的作用过程。
现浇箱梁支架详细计算书
现浇箱梁支架计算书一、箱梁支架概述搭设高度H=9米（取最大高度，28排），步距h=1200mm，立杆纵距l a=900mm，立杆横距l b=900mm。
横桥向搭设150mm×150mm的方木，设置在支架顶托上，其上顺桥向铺设48mm的木板。
箱梁底腹板和翼缘板采用在木板上铺δ=3mm厚的钢板，斜腹板采用加工的定型钢模板，具体详见支架图。
图1 箱梁支架布置图二、荷载标准值1、新浇混凝土自重:钢筋砼容重γ=25kN/m32、模板及方木q2=2.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2.0kN/ m 2三、方木强度、挠度验算把箱梁底腹板方木横梁简化为四跨连续梁计算，计算简图如下：图2 方木横梁简化计算图（1）荷载计算:取板宽B=900mm，按四跨连续梁计算现浇混凝土：g1=0.9×25×0.5=11.25KN/m模板及方木：g2=0.9×1.0=0.9KN/m施工人员荷载：g3=0.9×2.5=2.25KN/m砼振捣产生荷载：g4=0.9×2.0=1.8KN/m横桥向作用在方木上的均布荷载为：g=1.2×（11.25+0.9）+1.4×（2.25+1.8）=20.25KN/m （2）强度验算均布荷载作用下方木横梁的弯矩如下图所示x5图3 弯矩图方木弹性模量E=9×109Pa，惯性矩I=1/12×B×H3=4.219×10-5 m4, 抗弯刚度为W=1/6×B×H2=562500mm3=5.625×10-4 m3由上图可知，max 1.76M kN m=⋅则3m a xm a x41.76103.13[]125.62510MM P a M P aWσσ-⨯===<=⨯，满足要求。
均布荷载作用下方木横梁的剪力如下图所示x5图4 剪力图由上图可知，最大剪力为max 11.07V kN =则剪应力max /11.07/(0.150.15)0.492V A MPa τ==⨯=3级木材容许剪应力[] 1.9MPa τ=，max []ττ<，故剪应力满足要求。
[山西]高速公路工程天桥预应力现浇箱梁专项施工方案(中交)
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xxx高速公路路基第二合同段预应力现浇箱梁专项施工方案编制岗位名称复核岗位名称审核岗位名称编制单位：中交一公局xxx工程建设有限公司编制日期：2011年6月8日预应力现浇箱梁专项施工方案一、工程概况xxx（xxx段）建设项目是xxx高速公路网规划“三纵十一横十一环”第三横的重要组成部分。
全长99.0km，路线起于xxxxxx西北，途径神池、xxx、xxx、xxx四县，终点位于xxx县xxx。
我部承建xxx段路基第二标段，起讫桩号为XXX全长10.8km。
其中有天桥7个。
我部共有天桥7座，桩号分别为：XXX、XXX、XXX、XXX、XXX、XXX、XXX。
结构形式均为20+32+20预应力砼连续箱梁，桩柱式桥台。
现浇主梁为C50砼，方量为207.3方。
箱梁横断面图如下：二、方案编制依据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86《公路桥涵地基与基础设计规范》 JTJ024-85《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2001《公路工程质量检验评定标准》 JTG F080/1-2004 《公路工程施工安全技术规程》 JTJ076-95《公路桥涵施工技术规范》 JTJ041-2000《xxx神池至xxx高速公路两阶段施工图设计》其他有关的法律法规。
三、总体施工方案天桥现浇箱梁均采用满堂式碗扣支架。
箱梁底模板及侧模板采用厚1.8cm的竹胶板，箱室内模采用1.5cm的竹胶板；钢筋在加工场集中加工后运到现场，在模板上直接安装；箱梁砼采用拌合站集中拌合，砼罐车运输至现场，吊车或汽车泵输送入模，砼浇筑采用二次浇筑法，第一次浇筑至腹板与翼缘板连接处，第二次浇筑顶板；预应力箱梁待砼强度达到90%时进行预应力张拉，并及时压浆，待浆体达到90%后，方可进行支架拆除。
四、支架设计1、地基处理用挖掘机清除地表，并将地表整平，压路机碾压密实，压实度达到93%以上。
现浇箱梁施工方案计算书
主线碗扣支架受力计算书一、设计依据（1）《快速化改造工程施工三标》设计图纸及相关详勘报告；（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；（4）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166－2008 )；（5）《铝合金结构工程施工质量验收规范》(GB50576-2010)；（6）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)。
二、荷载分析支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重、风荷载以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载等。
三、现浇箱梁支架验算3.1、荷载计算3.1.1、材料特性表3-1材料特性一览表荷载工况：1)混凝土自重：24KN/m32）钢筋自重：2KN/m33）模板及主次龙骨：1.2KN/m24）施工人员及设备：3KN/m25）振捣荷载：2KN/m26）风荷载：0.29KN/m2龙骨及支撑架布置间距，立杆纵距：900mm，立杆横距: 600mm。
荷载组合：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.43.1.2、箱梁碗扣支架验算：高架桥及学府街高架桥宽23.5米，梁高2米，腹板荷载最大按此计算；因支架布距一致，箱室下模板及龙骨受力较小，不用单独计算。
1)模板多层板（14mm厚）计算图3-1 横断面示意图底模采用满铺14mm多层板，顺桥向布置，取1米板宽验算，截面抗弯模量W=1/6×bh2=1/6×1000×142=32667mm3，截面惯性矩I=1/12×bh3=1/12×1000×143=228667mm4。
作用于14mm多层板的最大荷载：a、预应力砼自重取26kN/m3×2（梁高） =52KN/m2b、施工人员及设备荷载取3kN/m2c、振捣荷载取2kN/m2荷载组合：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4，取1m宽的板为计算单元。
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XXXX客专指挥部一项目部XX跨XX特大桥上跨XX现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书二○一○年十二月目录1编制依据 ........................................................................................................................................... - 2 - 2工程概况 ........................................................................................................................................... - 2 - 3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求 ............................................................................................... - 2 - 4现浇箱梁支架验算 ........................................................................................................................... - 3 -4.1荷载计算 ................................................................................................................................ - 3 -4.1.1荷载分析 ..................................................................................................................... - 3 -4.1.2荷载组合 ..................................................................................................................... - 3 -4.1.3荷载计算 ..................................................................................................................... - 3 -4.2结构检算 ................................................................................................................................ - 5 -4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算.................................................................. - 5 -4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算 ......................................................................................... - 7 -4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算 ..................................................................................... - 8 -4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算.......................................................... - 9 -4.2.5底模板计算 ................................................................................................................- 11 -4.2.6侧模验算 ................................................................................................................... - 12 -4.2.7跨中工字钢平台支架体系验算................................................................................ - 13 -4.2.8立杆底座和地基承载力计算 ................................................................................... - 15 -4.2.9支架变形 ................................................................................................................... - 17 - 5支架搭设施工要求及技术措施 ..................................................................................................... - 19 -5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求....................................................... - 19 -5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定............................................................... - 20 -5.3支架拆除要求 .............................................................................................................. - 20 -5.4支架预压及沉降观测 .................................................................................................. - 20 - 6安全防护措施及安全交底 ............................................................................................................. - 22 -6.1安全防护措施 .............................................................................................................. - 22 -6.2安全交底 ...................................................................................................................... - 23 -XX跨XX特大桥上跨XX国道现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书1编制依据1.1新建铁路XX至XX客运专线施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
1.2国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文（城市建设部分），以及现行有关施工技术规范、标准等。
1.3参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。
2工程概况本段(40+64+40)m连续梁跨越XX国道。
连续段中心里程桩号为DK341+374；绝对标高为772.9～773.6m左右；地形较平坦，相对高差较小。
主线在该处与G108国道斜交叉，XX国道为沥青路面，路面宽22米，与线路交角129.12度。
梁全长145.5m，计算跨度为40+64+40,中支点处梁高6.05m，跨中10m直线段及边跨13.75m直线段梁高位3.05m边支座中心线至梁端0.75m，边支座横桥向中心距5.6m，中支座横桥向中心距5.9m。
梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。
箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.7m。
顶板厚度40cm，腹板厚度40～80cm，底板厚度40～80cm。
全联在端支点、中支点及跨中共设5个横隔板，其中端支点横隔板厚105cm，中支点横隔板厚150cm，跨中横隔板厚50cm。
全联采用满堂支架法现浇施工。
3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。
模板宜用厚18mm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×90cm支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每1.8m设一道，纵桥向斜撑沿横桥没1.8m道。
4现浇箱梁支架验算本计算书分别以中支点最大截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱单室）和跨中等截面预应力混凝土箱形连续梁（横隔板）处为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
4.1荷载计算4.1.1荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵ q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶ q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。