模板稳定性验算
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1.3、《路桥施工计算手册》人民交通出版社,2001；
1.4、《重要用途钢丝绳》GB8918-2006；
1.5、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；
1.6、《灌阳(永安关)至全州(凤凰)（K0+000～K47+977.265）两阶段施工图设计》。
2、计算原则
模板稳定性验算主要考虑风荷载及新浇混凝土偏载(根据实际现场实际情况，考虑40cm偏载。)，为安全考虑，只有一根风缆受力作为极限状态，即风向与一风缆水平投影面内垂直。
倾覆稳定性验算
故知其抗倾覆稳定性满足要求。
上拔力安全系数
故知其上拔力安全系数取值满足要求。
抗滑稳定性验算
故知抗滑稳定性满足要求。
4.4.2、立式地锚
一根风缆采用三根A28钢筋作为地锚，打入地面以下1.0m，缆风绳通过紧线器与其连接，如图4-4所示。缆风绳施加于地锚上的竖向荷载Nk=7.6KN，水平荷载Hik=7.6KN。
图4-4立式地锚图
1）地锚抗拔验算
水澄高架大桥地层从上至下依次为：(1)粉质粘土（Qal-2）：褐黄色、褐红色,硬塑，局部可塑，土质不均，含5～15%砂砾或碎石，局部相变为粘土、粉土，干强度中等，韧性中等，无摇振反应，层厚00.4m。(2) 卵石（Qal+pl）：灰黄色，密实，局部中密，母岩成分以砂岩、灰岩为主，次圆状，粒径多为2～8cm，最大15 cm，分选性差，充填约20%的砂粒，桥位山麓冲沟普遍分布，厚度3.65～16.4m。
图4-1 稳定性验算模型图
4.2、反力计算
图4-2反力图
由上图可知，风缆最大竖向荷载为7.6KN，水平荷载为7.6KN。
4.3、风缆验算
单根钢丝绳的拉力最大Nmax= •Fwh= ×7.6=10.5KN，根据《重要用途钢丝绳》GB8918-2006，选用公称直径为9mm，结构为6×9W+IWR的钢丝绳，最小破断力为42.2KN＞3.5×10.5=36.75KN，满足要求。
式中Hik——在荷载效应标准组合下，作用于地锚顶处的水平力；
Ra——地锚水平承载力特征值。
Ra= 0.75·α3·EI·χ0a/νx
式中α——地锚的水平变形系数，取4；
EI——地锚抗弯刚度，A32钢筋为6.34KN·m2；
χ0a——地锚顶允许水平位移，取20mm；
νx——桩顶水平位移系数，根据桩规5.7.2查表取νx=2.441；
3、荷载计算
3.1、风荷载计算
根据《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004第4.3.7条规定，横桥向风荷载假定水平地垂直作用于桥梁各部分迎风面积的形心上，其标准值可按下式计算：
Fwh=k0k1k3WdAwh
式中 Fwh——横桥向风荷载标准值（KN）；
W0——基本风压（KN/m2）,按50年一遇进行查表取值，W0=0.3；
ui——桩身周长，A28钢筋为0.088m；
li——桩周第i层土的厚度；
Tuk=3×（0.5×50×0.088×0.4+0.5×160×0.088×0.6）=15.31KN
Nk=7.6KN≤Tuk/2=15.31/2=7.66KN，抗拔验算满足要求。
2）地锚水平力验算
根据桩规，受水平荷载的地锚应满足Hik≤Ra
P——锚碇自重,P=41.8KN；
T——拉索拉力，T=10.5KN；
VT——拉索拉力T的竖直分力，VT=7.6；
HT——拉索拉力T的水平分为，HT=7.6；
Hf——基底摩阻力，Hf=（P- VT）f；
f——锚碇与基底的摩擦系数，根据《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）表4.4.2查表得，取f=0.40。
灌阳（永安关）至全州（凤凰）
（K27+000～K47+977.965）
第一合同段
水澄高架大桥模板稳定性验算书
灌凤高速公路第一合同段项目经理部
二○一二年十月
水澄高架大桥模板稳定性验算
1、编制依据
1.1、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)；
1.2、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)；
4.4、地锚验算
4.4.1、重力式地锚
地锚如采用重力式锚碇，采用C30圆柱体钢筋砼块，直径为1.6m，高为0.8m,重约41.80KN；为安全考虑，不计土压力，其计算示意图如图4-3所示。
图4wk.baidu.com3重力式锚碇计算示意图
M稳——稳定力矩：M稳=P•b=41.80×0.8=26.75KN；
M倾——倾覆力矩：M倾=T•L=10.5×(0.8+0.4)/ =8.91KN；
3.2、新浇砼偏载
由于浇筑混凝土时，在墩顶中心设置了串筒；另由于混凝土浇筑约1m左右需振捣一次，因此实际砼造成的偏载很小。为安全考虑，将新浇砼偏载高度假定为40cm。
4、建模验算
为比较准确模拟模板受力情况，本计算采用有限元软件MIDAS进行建模分析。
4.1、模型建立
模板的面板及法兰盘采用板单元，横肋及竖肋采用梁单元，风缆采用索单元（不受压力）；模板底端及风缆底端采用固定约束；风荷载采用面荷载模拟，方向与一风缆平面内垂直，新浇砼偏载采用流体荷载模拟。具体见图4-1所示。
根据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008（以下简称桩规）的规定，地锚抗拔力验算应满足Nk≤Tuk/2
式中Nk——按荷载效应标准组合计算的基桩拔力；
Tuk——破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值；
Tuk=∑λiqsikuili；
式中λi——抗拔系数，查表桩规表5.4.6-2，砂土取0.5；
qsik——桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值，(1)1层取50kpa，(2)2层取160kpa；
k0——设计风速重现期换算系数，对于单孔跨径指标为特大桥和大桥的桥梁，k0=1.0，对其他桥梁，k0=0.90；对施工架设期桥梁，k0=0.75；当桥梁位于台风多发地区时，可根据实际情况适度提高k0值，故取k0=0.75；
k3——地形、地理条件系数，查表取k3=1.0；
k5——阵风风速系数，查表取k5=1.38；
k2——考虑地面粗糙度类别和梯度风的风速变化修正系数，查表取k2=1.19；
k1——风载阻力系数，因为DW00.5=1.6×(3.14×1.64/64)0.5=0.91<5.8,查表取k1=1.0；
g——重力加速度，g=9.81m/s2。
求得：
风压力荷载Qwh=k0k1k3Wd=0.75×1.0×1.0×0.82=0.62KN/㎡
Ra=0.75×43×（3×6.34）×0.02/2.441=7.48KN<Hik=7.6KN，两者相差不大，若考虑群桩效应，水平力验算满足要求。
Wd——设计基准风压（KN/m2）；
Awh——横向迎风面积（m2），取单位面积，故Awh=1m2；
V10——桥梁所在地区的设计基本风速（m/s），按50年一遇进行查表取值，V10=22.3m/s；
Vd——高度Z处的设计基准风速（m/s），
；
Z——距地面或水面的高度（m），Z=30m；
γ——空气重力密度（KN/m3）， ；
1.4、《重要用途钢丝绳》GB8918-2006；
1.5、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；
1.6、《灌阳(永安关)至全州(凤凰)（K0+000～K47+977.265）两阶段施工图设计》。
2、计算原则
模板稳定性验算主要考虑风荷载及新浇混凝土偏载(根据实际现场实际情况，考虑40cm偏载。)，为安全考虑，只有一根风缆受力作为极限状态，即风向与一风缆水平投影面内垂直。
倾覆稳定性验算
故知其抗倾覆稳定性满足要求。
上拔力安全系数
故知其上拔力安全系数取值满足要求。
抗滑稳定性验算
故知抗滑稳定性满足要求。
4.4.2、立式地锚
一根风缆采用三根A28钢筋作为地锚，打入地面以下1.0m，缆风绳通过紧线器与其连接，如图4-4所示。缆风绳施加于地锚上的竖向荷载Nk=7.6KN，水平荷载Hik=7.6KN。
图4-4立式地锚图
1）地锚抗拔验算
水澄高架大桥地层从上至下依次为：(1)粉质粘土（Qal-2）：褐黄色、褐红色,硬塑，局部可塑，土质不均，含5～15%砂砾或碎石，局部相变为粘土、粉土，干强度中等，韧性中等，无摇振反应，层厚00.4m。(2) 卵石（Qal+pl）：灰黄色，密实，局部中密，母岩成分以砂岩、灰岩为主，次圆状，粒径多为2～8cm，最大15 cm，分选性差，充填约20%的砂粒，桥位山麓冲沟普遍分布，厚度3.65～16.4m。
图4-1 稳定性验算模型图
4.2、反力计算
图4-2反力图
由上图可知，风缆最大竖向荷载为7.6KN，水平荷载为7.6KN。
4.3、风缆验算
单根钢丝绳的拉力最大Nmax= •Fwh= ×7.6=10.5KN，根据《重要用途钢丝绳》GB8918-2006，选用公称直径为9mm，结构为6×9W+IWR的钢丝绳，最小破断力为42.2KN＞3.5×10.5=36.75KN，满足要求。
式中Hik——在荷载效应标准组合下，作用于地锚顶处的水平力；
Ra——地锚水平承载力特征值。
Ra= 0.75·α3·EI·χ0a/νx
式中α——地锚的水平变形系数，取4；
EI——地锚抗弯刚度，A32钢筋为6.34KN·m2；
χ0a——地锚顶允许水平位移，取20mm；
νx——桩顶水平位移系数，根据桩规5.7.2查表取νx=2.441；
3、荷载计算
3.1、风荷载计算
根据《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004第4.3.7条规定，横桥向风荷载假定水平地垂直作用于桥梁各部分迎风面积的形心上，其标准值可按下式计算：
Fwh=k0k1k3WdAwh
式中 Fwh——横桥向风荷载标准值（KN）；
W0——基本风压（KN/m2）,按50年一遇进行查表取值，W0=0.3；
ui——桩身周长，A28钢筋为0.088m；
li——桩周第i层土的厚度；
Tuk=3×（0.5×50×0.088×0.4+0.5×160×0.088×0.6）=15.31KN
Nk=7.6KN≤Tuk/2=15.31/2=7.66KN，抗拔验算满足要求。
2）地锚水平力验算
根据桩规，受水平荷载的地锚应满足Hik≤Ra
P——锚碇自重,P=41.8KN；
T——拉索拉力，T=10.5KN；
VT——拉索拉力T的竖直分力，VT=7.6；
HT——拉索拉力T的水平分为，HT=7.6；
Hf——基底摩阻力，Hf=（P- VT）f；
f——锚碇与基底的摩擦系数，根据《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）表4.4.2查表得，取f=0.40。
灌阳（永安关）至全州（凤凰）
（K27+000～K47+977.965）
第一合同段
水澄高架大桥模板稳定性验算书
灌凤高速公路第一合同段项目经理部
二○一二年十月
水澄高架大桥模板稳定性验算
1、编制依据
1.1、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)；
1.2、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)；
4.4、地锚验算
4.4.1、重力式地锚
地锚如采用重力式锚碇，采用C30圆柱体钢筋砼块，直径为1.6m，高为0.8m,重约41.80KN；为安全考虑，不计土压力，其计算示意图如图4-3所示。
图4wk.baidu.com3重力式锚碇计算示意图
M稳——稳定力矩：M稳=P•b=41.80×0.8=26.75KN；
M倾——倾覆力矩：M倾=T•L=10.5×(0.8+0.4)/ =8.91KN；
3.2、新浇砼偏载
由于浇筑混凝土时，在墩顶中心设置了串筒；另由于混凝土浇筑约1m左右需振捣一次，因此实际砼造成的偏载很小。为安全考虑，将新浇砼偏载高度假定为40cm。
4、建模验算
为比较准确模拟模板受力情况，本计算采用有限元软件MIDAS进行建模分析。
4.1、模型建立
模板的面板及法兰盘采用板单元，横肋及竖肋采用梁单元，风缆采用索单元（不受压力）；模板底端及风缆底端采用固定约束；风荷载采用面荷载模拟，方向与一风缆平面内垂直，新浇砼偏载采用流体荷载模拟。具体见图4-1所示。
根据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008（以下简称桩规）的规定，地锚抗拔力验算应满足Nk≤Tuk/2
式中Nk——按荷载效应标准组合计算的基桩拔力；
Tuk——破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值；
Tuk=∑λiqsikuili；
式中λi——抗拔系数，查表桩规表5.4.6-2，砂土取0.5；
qsik——桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值，(1)1层取50kpa，(2)2层取160kpa；
k0——设计风速重现期换算系数，对于单孔跨径指标为特大桥和大桥的桥梁，k0=1.0，对其他桥梁，k0=0.90；对施工架设期桥梁，k0=0.75；当桥梁位于台风多发地区时，可根据实际情况适度提高k0值，故取k0=0.75；
k3——地形、地理条件系数，查表取k3=1.0；
k5——阵风风速系数，查表取k5=1.38；
k2——考虑地面粗糙度类别和梯度风的风速变化修正系数，查表取k2=1.19；
k1——风载阻力系数，因为DW00.5=1.6×(3.14×1.64/64)0.5=0.91<5.8,查表取k1=1.0；
g——重力加速度，g=9.81m/s2。
求得：
风压力荷载Qwh=k0k1k3Wd=0.75×1.0×1.0×0.82=0.62KN/㎡
Ra=0.75×43×（3×6.34）×0.02/2.441=7.48KN<Hik=7.6KN，两者相差不大，若考虑群桩效应，水平力验算满足要求。
Wd——设计基准风压（KN/m2）；
Awh——横向迎风面积（m2），取单位面积，故Awh=1m2；
V10——桥梁所在地区的设计基本风速（m/s），按50年一遇进行查表取值，V10=22.3m/s；
Vd——高度Z处的设计基准风速（m/s），
；
Z——距地面或水面的高度（m），Z=30m；
γ——空气重力密度（KN/m3）， ；