11、柱截面配筋计算(弯矩最大情况)
柱截面设计
14框架柱截面设计14.1 框架柱设计条件各层柱均选用C35，f c =16.7N/mm 2，f t =1.57N/mm 2，柱主筋选用HRB400，f y = f’y =360N/mm 2，箍筋选用HPB300，f y = f’y =270N/mm 2。
各层柱截面尺寸都为400mm ×400mm ， 混凝土临界相对受压区高度：ξb =β11+f yE s εcu=0.81+3602.06×105×0.0033=0.518本工程为现浇钢筋混凝土结构，抗震设防烈度为6度（0.05g ），高度＜24m ，按规范，抗震等级取为四级。
查抗震规范得，柱的轴压比应小于轴压比限值[0.90]。
本设计不考虑地震作用，且柱轴压比皆小于限值[0.90]。
14.2 框架柱正截面设计计算说明：①偏心受压构件不需要考虑附加弯矩影响（P-δ效应,挠曲二阶效应）的条件： •9.021≤M M ； •设计轴压比不大于0.9；•长细比满足：)/(1234/21M M i l c -≤式中：21M M 、——分别为已考虑侧移影响的偏心受压构件两端截面按结构弹性分析确定 的对同一主轴的组合弯矩设计值，绝对值较大的为2M ，绝对值较小端 为1M ，当构件按单曲率弯曲时，21/M M 取正值，否则取负值；l c——构件的计算长度，近似取偏心受压构件相应主轴方向上下支撑点之间 的距离；i ——偏心方向的截面回转半径。
②偏心受压构件，考虑轴向压力在挠曲杆件中产生的二阶效应后控制截面弯矩设计值计，应按下列公式计算：2M C M ns m η= 21/3.07.0M M C m +=c c a ns hl h e N M ςη202)(/)/(130011++=N A f c c /5.0=ς式中：m C ——构件端截面偏心调节系数，当小于0.7时取0.7；ns η——弯矩增大系数；N ——弯矩设计值2M 相应的轴向压力设计值；c ς——截面曲率修正系数，当计算值大于1.0时取1.0；a e ——附加偏心距，取20mm 和h /30两者中的较大值；h ——截面高度；0h ——截面有效高度； A ——构件截面面积；当ns m C η小于1.0时取1.0。
大工16秋《钢筋混凝土结构课程设计》-满分答案（2）
⼤⼯16秋《钢筋混凝⼟结构课程设计》-满分答案（2）⽹络教育学院《钢筋混凝⼟结构课程设计》题⽬：仓库⼚房单向板设计学习中⼼：专业：年级：学号：学⽣：指导教师：1 基本情况本章需简单介绍课程设计的内容，包括⼚房的尺⼨，板的布置情况等等内容。
1、⼯程概况仓库⼚房，设计使⽤年限为50年，住宅⼩区采⽤砖混结构，楼盖要求采⽤整体式单向板肋梁楼盖。
墙厚370mm ，柱为钢筋混凝⼟柱，截⾯尺⼨为400400mm mm ?。
2、设计资料（1）楼板平⾯尺⼨为19.833m m ?，如下图所⽰：图2.1 楼板平⾯图（2）楼盖做法详图及荷载图2.2 楼盖做法详图楼⾯均布活荷载标准值为：7kN/m 2楼⾯⾯层⽤20mm 厚⽔泥砂浆抹⾯，γ=20kN/m 3, 板底及梁⽤20mm 厚混合砂浆天棚抹底，γ=17kN /m 3 楼盖⾃重即为钢筋混凝⼟容重，γ=25KN /m 3④恒载分项系数1.2；活荷载分项系数为1.3（因⼯业⼚房楼盖楼⾯活荷载标准值⼤于4kN/m 2）⑤材料选⽤混凝⼟：C25钢筋：梁中受⼒纵筋采⽤HRB335级钢筋；板内及梁内的其它钢筋可以采⽤HPB235级。
2 单向板结构设计2.1 板的设计本节内容是根据已知的荷载条件对板进⾏配筋设计，按塑性理论进⾏计算。
2.1.1 荷载板的永久荷载标准值80mm 现浇钢筋混凝⼟板 0.08×25=2 kN/m 220mm 厚⽔泥砂浆抹⾯ 0.02×20=0.4 kN/m 2 20mm 厚混合砂浆天棚抹底 0.02×17=0.34 kN/m 2 ⼩计 2.74 kN/m 2楼⾯均布活荷载标准值 7 kN/m 2永久荷载分项系数取1.2，因⼯业⼚房楼盖楼⾯活荷载标准值⼤于4kN/m 2，所以活荷载分项系数取1.3。
于是板的荷载总计算值：①q=G γk g +?Q γk q =1.2×2.74+0.7×1.3×7=9.658kN/m 2②q=G γk g +Q γk q =1.2×2.74+1.3×7=12.388kN/m 2由于②>①，所以取②q=12.388kN/m 2，近似取q=12kN/m 22.1.2 计算简图次梁截⾯为200mm ×500mm ，现浇板在墙上的⽀承长度不⼩于100mm ，取板在墙上的⽀承长度为120mm 。
受弯构件正截面承载力计算---最大配筋率和最小配筋率
受弯构件正截面承载力计算---最大配筋率和最小配筋率0 引言配筋率是'受弯构件正截面承载力计算'最核心的概念, 配筋率与其它参数紧密关联, 为了加强学习效果, 这个笔记简要总结了配筋率的定义与计算逻辑.1 截面配筋率截面配筋率是指所配置的钢筋截面面积与规定的混凝土截面面积的比值(化为百分数表达)。
这个定义其实有些模糊不清, 直接使用计算参数定义更清晰一些, 即配筋率是纵向受拉钢筋总截面面积As与正截面的有效面积b×h0的比值. 其中b是截面宽度, h0是截面的有效高度, 用ρ表示。
2 最小配筋率他条件均相同(包括混凝土和钢筋的强度等级与截面尺寸)而纵向受拉钢筋的配筋率不同的梁将发生不同的破坏形态，破坏形态不同的梁其正截面受弯承载力也不同，通常是超筋梁的正截面受弯承载力最大，适筋梁次之，少筋梁最小，但超筋梁与少筋梁的破坏均属于脆性破坏类型，不允许采用，而适筋梁具有较好的延性，提倡使用。
当配筋率减少，混凝土的开裂弯矩等于受拉区钢筋屈服时的弯矩时，裂缝一旦出现，钢筋应力立即达到屈服强度，这时的配筋率称为最小配筋率。
最小配筋率是少筋梁与适筋梁的界限。
当梁的配筋率由逐渐减小，梁的工作特性也从钢筋混凝土结构逐渐向素混凝土结构过渡，所以，可按采用最小配筋率的钢筋混凝土梁在破坏时，正截面承载力等于同样截面尺寸、同样材料的素混凝土梁正截面开裂弯矩标准值的原则确定。
控制最小配筋率是防止构件发生少筋破坏，少筋破坏是脆性破坏，设计时应当避免。
规范要求最小配筋率不得小于0.2%, 如下表所示。
最小配筋率取0.2%和按钢筋抗拉强度及抗压强度计算的最大值, 为防止出现少筋梁状况, 计算的截面配筋率必须大于最小配筋率.3 最大配筋率当配筋率增大到使钢筋屈服弯矩约等于梁破坏时的弯矩时，受拉钢筋屈服与压区混凝土压碎几乎同时发生，这种破坏称为平衡破坏或界限破坏，相应的配筋率称为最大配筋率。
4 少筋梁、适筋梁和超筋梁实际配筋率小于最小配筋率的梁称为少筋梁；大于最小配筋率且小于最大配筋率的梁称为适筋梁；大于最大配筋率的梁称为超筋梁。
柱配筋计算
柱配筋计算柱正截面单向偏心受力承载力计算书1 已知条件柱截面宽度b=600mm,截面高度h=600mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=35mm,弯矩平面内计算长度l0x=4000mm,弯矩平面外计算长度l0y=4000mm,混凝土强度等级C30,纵向钢筋强度设计值fy=360MPa,非抗震设计,截面设计压力N=500kN,设计弯矩M=300kN·m,截面下部受拉,计算配筋面积。
2 配筋计算构件截面特性计算A=360000mm2,Ix=10800000000.0mm4, Iy=10800000000.0mm4ix=173.2mm, iy=173.2mm 查混凝土规范表4.1.4可知fc=14.3MPa由混凝土规范6.2.6条可知α1=1.00β1=0.80由混凝土规范公式(6.2.1-5)可知混凝土极限压应变εcu=0.0033由混凝土规范表4.2.5可得钢筋弹性模量Es=200000MPa相对界限受压区高度ξb=0.518截面面积A=bh=600×600=360000mm2截面有效高度h0=h-as=600-35=565mm根据混凝土规范表6.2.15可得轴心受压稳定系数φ=1.000轴心受压全截面钢筋面积A's=0.00mm2根据混凝土规范6.2.3条，判断是否需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩N/(fcA)=500000/(14.3×360000)=0.10 ≤0.9M1/M2=0.00/300=0.00 ≤0.9lc/i=4000/173.2=23.1 ≤34-12(M1/M2)=34-12×(0/300)=34不需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响偏心距e0=300000000/500000=600mm根据混凝土规范6.2.5条可知附加偏心距ea=20mm初始偏心距ei=e0+ea=600+20=620mm 轴向压力作用点至远离压力一侧钢筋的距离e=ei+0.5h-as=620+0.5×600-35=885mm假定截面为大偏心受压，则截面相对受压区高度ξ=N/(α1fcbh0)=500000/(1.0×14.3×600×565)=0.103ξ<ξb,截面为大偏心受压。
水电站主厂房排架柱配筋计算
水电站主厂房排架柱配筋计算
纵筋配筋计算
纵筋是承受柱子受力的主要筋材料，其计算包括根据荷载计算柱截面尺寸、计算柱截面抗弯能力、确定柱受拉区域纵筋的面积等步骤。
1.根据荷载计算柱截面尺寸
根据设计荷载和采用的地震烈度等级，计算柱截面尺寸，通常需要满足柱的受力平衡条件和满足柱的抗压强度条件。
2.计算柱截面抗弯能力
柱截面的抗弯能力是指柱子在承受弯曲力矩时不发生破坏的能力。
需要根据弯矩和轴压力计算截面的抵抗力矩和抵抗轴力能力，以确定柱截面尺寸。
3.确定柱受拉区域纵筋的面积
柱受拉区域纵筋的面积一般根据柱截面的抗拉平衡条件确定。
可以根据受压区域纵筋的面积、配筋率和钢筋的强度来确定柱受拉区域的配筋。
箍筋配筋计算
箍筋主要用于控制柱的破坏模式和延缓破坏发展的速度。
其计算包括根据截面尺寸计算箍筋的尺寸、计算箍筋的间距和箍筋的配筋率等步骤。
1.根据截面尺寸计算箍筋的尺寸
箍筋一般以钢筋直径和箍筋间距来表示，根据柱的尺寸、荷载和混凝土强度等因素，计算箍筋的尺寸。
2.计算箍筋的间距
箍筋的间距需要满足柱的抗震要求和抗弯套筋要求，一般通过试算和校核来确定箍筋的数量和间距。
3.确定箍筋的配筋率
柱的箍筋配筋率一般不低于0.8%，并根据柱的尺寸、荷载和混凝土强度来计算箍筋的配筋率。
以上是水电站主厂房排架柱配筋计算的一般步骤和计算原理，具体的计算过程需要根据实际情况和设计要求来确定。
在进行计算时需要遵循相关的建筑规范和标准，以保证柱子的安全和可靠性。
同时，在进行配筋计算时还需要考虑柱筋与立柱之间的相互作用，以提高整体结构的稳定性。
钢筋混凝土单层单跨厂房计算书(排版好,内容全)
钢筋混凝土单层工业厂房课程设计计算书根据布置要求，确定结构布置图如下图：图1一.结构选型跨度取为L=24 m（L k=24-1.5=22.5 m），轨顶标高为（10.8+2.6+0.22）=13.62m取为13.7m，吊车为中级工作级别，软钩桥式吊车30/5T、10T两台吊车的工业厂房。
1.屋面板{04G410（一）}选用标准图集中的预应力混凝土大型屋面板，板重（包括灌缝在内）标准值为1.4 kN/m2 2.屋架{04G415（三）}7. 吊车轨道联结{04G325}轨道及零件中为1 kN/m2轨道及垫层构造高度为200mm。
按A4级工作级别，Q=30T，L k=22.5m,根据吊车规格参数计算最大轮压设计值：P d=1.05×1.4×1.15×P k =1.05×1.4×1.15×290=490.25kN选用：轨道联结DGL-11，490.25kN <510 kN 满足要求。
墙厚度240mm，砖强度等级≥MU10，砂浆强度等级≥M5。
柱距为6m时窗宽3600mm，安全等级为二级，重要性系数1.0。
（1）.纵墙（柱距为6m）选用：JL-3（有门、有窗）；（2）.山墙选用：JL-24（有窗）。
二.排架柱截面尺寸确定、基础埋深确定1.排架柱截面尺寸确定材料选用：C30混凝土，f c=14.3 N.mm2 ,f tk=2.01 N.mm2 ,f t=1.43 N.mm2；钢筋：受力筋为HRB400，f y=360 N.mm2 ,Es=2.0×105 N.mm2；箍筋为HRB235，f y=210 N.mm2①．尺寸的确定轨顶标高：取10.8m；轨顶标志标高：10.8+2.734+0.22=13.75m，则取为13.8m；牛腿标高=10.8-1.2-0.19=9.41m，取为9600mm；轨顶构造标高=9.6+1.2+0.19=10.99m；柱顶标高=10.99+2.14=13.13m（取为13.8mm）；上柱高度H0=13.8-9.6=4.2m；下柱高度H L=9.6-(-0.9)=10.5m；柱计算高度H=4.2+10.5=14.7m地基基础设计等级丙级,保护层厚40mm。
柱钢筋计算示例
根数 24 根数 24
11、纵向钢筋变化处理03G101-1P36
➢3、下层柱钢筋根数比上层多
12、柱变截面处理03G101-1P38
➢ 1、c/hb≤1/6情况（绑扎搭接）
12、柱变截面处理03G101-1P38
➢ 2、c/hb>1/6情况（绑扎搭接）
➢1、上层柱钢筋根数比下层多
多出 三 钢筋 层
方法 公式
纵筋长度＝3层层高+4层非连接区+搭接长度LlE+1.2LaE 3600+750+48*22+1.2*34*22＝6303.6＝6304
根数 2
11、纵向钢筋变化处理03G101-1P36
➢2、上层柱钢筋直径比下层大
11、纵向钢筋变化处理03G101-1P36
9、箍筋长度计算
➢ 4号筋长度1＝(h-保护层*2+2d)+1.9d*2+max(10d,75mm)*2 (勾住主筋) ➢ 4号筋长度2＝(h-保护层*2+4d)+1.9d*2+max(10d,75mm)*2 (勾住主筋和箍筋)
10、箍筋根数计算
➢基础层
➢－1层 (11G101-1P58）
10、箍筋根数计算
➢2、上层柱钢筋直径比下层大
上柱钢筋 直径大于
柱时
三层 一二层
方法 公式 方法 公式
长度＝3层层高+4层非连接区+搭接长度LlE+ 梁高+2层梁下非连接区+搭接长度LlE
3600+750+48*28+700+750+48*28＝8488
(整理)柱的配筋计算
2.框架柱的配筋计算。
在该框架结构设计中，偏心受压柱正截面承载力计算时使用对称配筋的方式，钢筋采用HRB335级， = f ＇y =300N/2mm ,采用C30混凝土，轴心抗拉强度设计值fc=14.3N/2mm ,轴心抗压强度 =1.43 N/，2mm .箍筋一律采用HPB235级钢筋，偏心受压的框架柱正截面承载力抗震调整系数 取成0.80。
按规范规定当e0/h0>0.55时，计算时应考虑裂缝验算，对于本设计的框架结构，经过计算可知无须做裂缝验算，可以将验算过程忽略。
（1） 首先进行框架柱柱子轴压比的验算，为方便起见将其制作成表格如下： 各框架柱轴压比的验算表（2） 接下来验算框架柱的剪跨比λ，为简便起见将其整理成表格形式如下：（附加说明，在工程上应尽可能避免短柱的出现，即，保证λ 2.0）框架柱剪跨比验算表(3)框架柱的正截面配筋设计将计算过程及结果整理成下面的表格。
（附加说明：经过计算知本设计的各层框架柱的受压情况都是大偏心受压。
框架柱在大偏心受压情况下的计算过程：10c Nf bh ξα=()()2100'''00.5c s s ysNe f bh h A A fhaαξξ--==-如果经过计算得到'02x h a ξ=<，须取'2x a =，然后再按下面的公式设计和计算框架柱的纵向受力钢筋：''''0()s s y Ne A A f h a ==- 。
） 首层1柱的正截面配筋设计、计算表(附注：上表中一般层框架柱的计算长度L=1.25H，底层柱的计算长度1.0H。
e0：截面重心偏心矩，ea：附加偏心距，初始偏心矩：ei=e0+ea。
曲率修正系数ζ1=0.5fcA/N或1.0，长细比影响系数ζ2=1.15-0.01L/h或1.0。
η=1+212)/(/14001ξξ⨯⨯⨯hlhei:界限受压区高度，：实际受压区高度，当为大偏心受压构件，否则为小偏心受压构件。
柱配筋计算
柱的总配筋率计算公式如下：
ρ=A（s）/A。
这里，括号实际上是一个角标记，如下所示。
其中（a）为受拉或受压区纵向钢筋的横截面积；
增强比是影响部件机械性能的参数。
通过控制配筋率可以控制构件的破坏模式，而不会造成过大的钢筋损伤和较小的钢筋损伤。
提高率是反映经济效益的主要指标。
最小配筋率的控制是为了防止少配筋的破坏，即脆性破坏，在设计中应尽量避免。
剪跨比偏低的原因及设计中应采取的措施如下
（1）通常，弯矩M和剪力V存在于框架柱端。
根据柱的剪跨比λ=m/`VH_O'来确定柱是长柱、短柱还是极短柱，φO`是平行于弯矩m的柱截面的有效高度，λ>2（当柱的弯曲点在柱高‘h_O’的中间时，称为长柱is'H''o`/`H；1.5<λ≤2称为短柱；λ≤1.5称为极短柱。
（2）在高层建筑框架结构、框架剪力墙结构、外框架框架和内芯筒结构中，由于设备层的安装，楼层高度低，柱体较大，在一些工程中很难避免短柱部分。
普通三层框架（3-3.2米高，无抗震层）每4-5平方米可设置截面为400*350、4Ф22+4Ф20Ф10◎200/100的框架柱。
顶栏可改为dao300*300
5米跨径框架梁（梁上无梁上柱、重力墙较重结构）截面400*300，框架梁5Ф22 n2Ф16Ф10◎200/100
连续梁350*300 5Ф20 n2Ф12Ф10◎200/100
连续梁与框架梁的距离为2.5米
板为8cm双向加强板Ф12。
土木工程专业毕业设计答辩题目参考答案
土木工程专业毕业设计辩论题目参考答案（1）参考相应的模板计算，但是不明白所计算的内容的意义，概念不清楚。
（2）“高层”的定义不清楚。
10层及10层以上或房屋高度大于28m的住宅建筑和房屋高度大于24m的高层民用建筑。
因此有可能一个多层建筑也是高层建筑。
让学生明白，“高层建筑混凝土技术规程“是效劳于高层建筑；“混凝土构造设计标准”是效劳于多层混凝土构造的。
（3）“房屋高度”这里指是的“构造上房屋高度”的定义，在“高规”里的“术语”里这样定义:自室外地面至房屋主要屋面的高度，不包括突出屋面的电梯机访、水箱、构架等高度；“建筑上关于房屋高度的定义”：指室外地面到女儿墙的高度。
（4）关于“延性框架”不清楚，即对“强柱弱梁”“强剪弱弯”“强节点弱构件”等相关概念不清楚。
（5）抗震等级怎么确定的不清楚？另外新标准对“抗震等级为三级”的构造也需要“节点设计”。
（6）一局部的构造方案不合理。
柱网尺寸经济跨度为5~8m。
（7）请大家注意一下“建筑工程抗震设防分类GB50223-xx”，将中划分为“重点设访类即乙类”，这样在其3.0.2条里提到：所谓重点设防类，指地震时应按高于本地区抗震设访烈度一度的要求加强其抗震措施（哪：地震设防烈度7度按8度确定抗震构造构件措施；且应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用）。
6.0.8条文中提 1到：教育建筑中，幼儿园、小学，中学的教学用房以及学生宿舍和食堂，抗震设访类别应不低于重点设防类。
有较多的同学没有按这一条做。
请大家注意。
时间上的原因可以考虑将中小学教学楼改为大学或其他用途的建筑。
（8）框架构造的固定端位置不清楚。
（9）板式楼梯时候采用不清楚。
（10）轴压比，刚度比，剪重比，刚重比等概念不清楚。
刚重比是指构造的侧向刚度和重力荷载设计值之比，是影响重力二阶效应的主要参数。
剪重比为地震作用与重力荷载代表值的比值。
（抗震标准第5.2.5，高规4.3.12条明确要求了楼层剪重比）刚度比是指相邻楼层之间的侧向刚度比值，主要为限制构造竖向布置的不规那么性，防止构造刚度沿竖向突变，形成薄弱层。
12、柱截面配筋计算(轴力最大情况)
0.23094 15.58846 20.09090909 0.23094 15.58846 20.13580247 0.23094 15.58846 20.13580247 0.23094 15.58846 20.13580247 0.23094 15.58846 20.2345679 0.23094 15.58846 19.92682927 0.23094 18.18653 20.82608696 0.23094 22.51666 27.00446927
否 否 否 否 否 否 否 否 否 是 否 否 是 否 是 是 是 是 否 是 否 否
11.5099 13.82797 8.073399 7.725174 7.774249 7.758032 7.776295 7.780385 8.297856 1.736402 0.976927 4.482748 8.704226 4.147392 0.981604 4.803543 4.502452 0.972727 4.547345 0.971605 4.547345 0.971605 4.547345 0.971605 4.646111 4.338372 0.976829 2.639553 4.487809 Nhomakorabeaζ
c
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M
Nb=α 1fcξ bbh0 5016.7782
e(m) 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02
偏压类型 x（mm） 大偏压 5.7488152 大偏压 16.090047 大偏压 26.366509 大偏压 36.650869 大偏压 46.943128 大偏压 57.227488 大偏压 67.511848 大偏压 77.804107 大偏压 88.07267
混凝土柱的配筋设计方法
混凝土柱的配筋设计方法一、引言混凝土结构作为建筑结构的主要组成部分，其强度和稳定性对建筑物的安全性和耐久性具有重要的影响。
而混凝土柱作为结构体系中的纵向支撑元件，其承载能力和稳定性的设计是非常关键的。
本文主要介绍混凝土柱的配筋设计方法，包括基本原理、计算公式、实际设计步骤等。
二、基本原理混凝土柱的配筋设计是基于以下原理：1、柱受力状态分析混凝土柱受到的主要力有纵向压力、弯矩和剪力。
在设计混凝土柱的配筋时，需要对柱受力状态进行分析，确定柱受力的主要方式和作用位置。
2、柱截面强度计算混凝土柱截面强度计算是确定混凝土柱能够承受的最大荷载的基础。
柱截面强度的计算需要考虑混凝土的抗压强度、配筋的作用和混凝土的受压区高度等因素。
3、配筋计算配筋计算是确定混凝土柱各部位的钢筋数量和位置，保证柱的强度和稳定性。
配筋计算需要考虑柱受力状态、混凝土的抗压强度和配筋的作用等因素。
三、计算公式1、柱受力状态分析混凝土柱在受到纵向压力时，会发生弯曲变形和剪切变形。
在配筋设计时，需要对柱受力状态进行分析，确定柱受力的主要方式和作用位置。
2、柱截面强度计算（1）混凝土受压区面积As混凝土柱的受压区面积As可以根据下面的公式计算：As = N / fcd其中，N为柱所受纵向荷载，fcd为混凝土的设计抗压强度。
（2）混凝土柱截面弯矩容许值MEd混凝土柱截面弯矩容许值MEd可以根据下面的公式计算：MEd = αccfcdAsd2其中，αcc为混凝土的偏心系数，fcd为混凝土的设计抗压强度，As 为混凝土柱的受压区面积，d为混凝土柱的等效受压高度。
（3）混凝土柱截面剪力容许值VEd混凝土柱截面剪力容许值VEd可以根据下面的公式计算：V Ed = αcvfcdAs其中，αcv为混凝土的剪力系数，fcd为混凝土的设计抗压强度，As 为混凝土柱的受压区面积。
3、配筋计算（1）最小配筋率混凝土柱的最小配筋率按以下公式计算：ρmin = 0.0025 + (0.75fyk / fcd) × (h0 / 1000)其中，fyk为钢筋的屈服强度，fcd为混凝土的设计抗压强度，h0为混凝土柱的等效受压高度。
柱配筋计算
柱的总配筋率的计算公式如下：
ρ= A（s）/ A。
在这里，括号实际上是一个角标记，如下所示。
其中（a）是拉伸或压缩区域中纵向钢筋的横截面面积;
增强比是影响部件机械性能的参数。
通过控制补强比，可以控制部件的失效模式而不会引起太多的补强破坏和较小的补强破坏。
增长率是反映经济效益的主要指标。
最小钢筋比率的控制是为了防止较少钢筋的破坏，即脆性破坏，在设计中应尽可能避免这种情况。
剪跨比低的原因以及设计中应采取的措施如下
（1）通常，弯矩M和剪力V存在于框架柱的末端。
根据柱的剪跨比，λ= m /`VH_ O'来确定该柱是长柱，短柱还是非常短的柱，而φo'是平行于柱截面的有效高度对于弯矩M，λ> 2（当圆柱的弯曲点在圆柱高度“H”时）_在o的中间，称为长圆柱为'H''o'/`h；1.5 <λ≤2称为短柱；λ≤1.5称为极短柱。
（2）在高层建筑框架结构，框架剪力墙结构，外框架框架框架和内芯管结构中，由于设备地板的安装，地板高度低且立柱大，因此很难避免在某些项目中使用短栏。
可设置普通三层框架（3-3.2m高，无抗震层），框架柱的截面为400 * 350，每4-5平方米为4Ф22 + 4Ф20Ф10△200/100 。
顶部栏可以更改为dao300 * 300
5米跨度框架梁的截面（梁上没有梁和柱，并且重力墙没有重型结构）为400 * 300，框架梁为5Ф22 N2Ф16Ф10200/100
连续光束350 * 300 5Ф20 N2Ф12Ф10△200/100
连续梁与框架梁之间的距离为2.5m
平板是直径为12的8厘米双向加固平板。
一二级注册结构工程师专业部分-35_真题无答案-交互
一、二级注册结构工程师专业部分-35 (总分40, 做题时间90分钟)某钢筋混凝土T 形截面简支架，安全等级为二级，混凝土强度等级为C25，荷载简图及截面尺寸如题图所示。
梁上作用有均布静荷载g k ，均布活荷载p k ，集中静荷载G k ，集中活荷载P k ；各种荷载均为标准值。
SSS_SIMPLE_SIN1.已知：a s =65mm ，f c =11.9N/mm 2，f y =360N/mm 2。
当梁纵向受拉钢筋采用HRB400级钢筋且不配置受压钢筋时，试问，该梁能承受的最大弯矩设计值M(kN·m)与下列( )项数值最为接近。
A ．450B ．523C ．666D ．688ABCDSSS_SIMPLE_SIN2.已知：a s =65mm ，f yv =210N/mm 2，f t =1.27N/mm 2；g k =p k =4kN/m ，G k =P k =50kN ；箍筋采用HPB235级钢筋。
试问，当采用双肢箍且箍筋间距为200mm 时，该梁斜截面抗剪所需的单肢截面面积(mm 2)与下列( )项数值最为接近。
A ．68 B ．79 C ．92 D ．108ABCDSSS_SIMPLE_SIN3.假定该梁两端支座均改为固定支座，且g k =p k =0(忽略梁自重)，G k =P k =58kN ，集中荷载作用点分别有同方向的集中扭矩作用，其设计值均为12kN·m；a s =65mm 。
已知腹板、翼缘的矩形截面受扭塑性抵抗矩分别为W tw =16.15×106mm 3，W tf =3.6×106mm 3。
试问，集中荷载作用下该剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数βt ，与下列( )项数值最为接近。
A ．0.60 B ．0.69 C ．0.79 D ．1.0ABCDSSS_SIMPLE_SIN4.假定该梁底部配有4~22纵向受拉钢筋，按荷载效应标准组合计算的跨中截面纵向钢筋应力σSK =268N/mm 2。
水电站主厂房排架柱配筋计算详解
目录1 计算总说明 (1)1.1 目的与要求 (1)1.2 依据资料 (1)1.3 基本资料 (1)1.4 计算假定 (2)2 荷载计算 (3)2.1 自重 (3)2.2 屋面荷载 (4)2.3 吊车荷载 (4)2.4 吊车梁及轨道的重量 (5)2.5 风荷载 (6)2.6 尾水启闭机的荷载 (6)2.7 地震荷载 (7)2.8 全部荷载作用简图 (9)3 内力计算 (9)3.1 上游柱上柱柱底截面 (9)3.2 上柱牛腿处截面 (11)3.3 下游柱下柱柱底截面 (13)3.4 内力计算成果汇总 (15)4 配筋计算 (15)4.1 排架柱各截面配筋计算 (16)4.2 牛腿配筋计算 (20)4.3 最终选配钢筋 (21)Musonda Hydropower ProjectPortal frame Column Reinforcement Calculation for the PowerhousePage I of 19厂房框架模型I慕松达水电站主厂房排架柱配筋计算1 计算总说明1.1 目的与要求本算稿为慕松达水电站施工详图设计阶段主厂房排架柱内力及配筋计算，为该阶段的施工图配筋提供合理的数据依据。
1.2 依据资料《慕松达水电站厂房布置图》 施工详图一套《混凝土结构设计规范》GB50010—2010《建筑结构荷载规范》GB50009—2001《水电站厂房设计规范》SL266—2001《水工混凝土结构设计手册》1.3 基本资料根据厂房布置图，取一榀排架计算。
主机间厂房横向宽度：012.2L m =，纵向相邻最大柱距：0 5.31B m =。
吊车梁高程以上排架柱尺寸：500450b h mm mm ⨯=⨯，吊车梁高程以下排架柱尺寸：500800b h mm mm ⨯=⨯。
排架柱混凝土保护层厚度：30c mm =，受拉钢筋合力点至截面受拉边缘的距离：40a mm =，受压钢筋合力点至截面受压边缘的距离：'40a mm =。
柱配筋计算
柱配筋计算柱正截面单向偏心受力承载力计算书1 已知条件柱截面宽度b=600mm,截面高度h=600mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=35mm,弯矩平面内计算长度l0x=4000mm,弯矩平面外计算长度l0y=4000mm,混凝土强度等级C30,纵向钢筋强度设计值fy=360MPa,非抗震设计,截面设计压力N=500kN,设计弯矩M=300kN·m,截面下部受拉,计算配筋面积。
2 配筋计算构件截面特性计算A=360000mm2, Ix=10800000000.0mm4, Iy=10800000000.0mm4ix=173.2mm, iy=173.2mm查混凝土规范表4.1.4可知fc=14.3MPa由混凝土规范6.2.6条可知α1=1.00β1=0.80由混凝土规范公式(6.2.1-5)可知混凝土极限压应变εcu=0.0033由混凝土规范表4.2.5可得钢筋弹性模量Es=200000MPa相对界限受压区高度ξb=0.518截面面积A=bh=600×600=360000mm2截面有效高度h0=h-as=600-35=565mm根据混凝土规范表6.2.15可得轴心受压稳定系数φ=1.000轴心受压全截面钢筋面积A's=0.00mm2根据混凝土规范6.2.3条，判断是否需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩N/(fcA)=500000/(14.3×360000)=0.10 ≤ 0.9M1/M2=0.00/300=0.00 ≤ 0.9lc/i=4000/173.2=23.1 ≤ 34-12(M1/M2)=34-12×(0/300)=34不需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响偏心距e0=300000000/500000=600mm根据混凝土规范6.2.5条可知附加偏心距ea=20mm初始偏心距ei=e0+ea=600+20=620mm轴向压力作用点至远离压力一侧钢筋的距离e=ei+0.5h-as=620+0.5×600-35=885mm 假定截面为大偏心受压，则截面相对受压区高度ξ=N/(α1fcbh0)=500000/(1.0×14.3×600×565)=0.103ξ<ξb,截面为大偏心受压。
钢筋混凝土构件的配筋手算方法总结
钢筋混凝土构件的配筋手算方法总结钢筋混凝土结构是目前建筑工程中最常见的施工形式之一，其优点包括强度高、抗震性能好、耐久性强等。
配筋是钢筋混凝土构件设计中重要的一环，其目的是为了提高构件的抗弯强度、抗剪强度和承载能力。
本文将总结钢筋混凝土构件配筋手算的方法。
1.梁的配筋手算方法：（1）计算弯矩：根据悬臂梁或简支梁的荷载情况，可以计算出梁上各截面的弯矩大小。
（2）确定截面尺寸：根据荷载大小和构件的长度等因素，确定梁的截面尺寸。
（3）选取钢筋类型：根据梁的受力情况和要求抗弯承载能力，选取合适的钢筋类型。
（4）计算配筋面积：根据梁的受力情况和选取的钢筋类型，计算所需的配筋面积。
（5）确定配筋布置：根据实际情况，确定钢筋的布置方式和间距。
（6）绘制配筋图：将计算得到的钢筋布置方式绘制到梁的截面图上。
2.柱的配筋手算方法：（1）计算轴力：根据柱的截面尺寸和荷载情况，计算柱上各截面的轴力大小。
（2）确定截面尺寸：根据轴力大小和构件的长度等因素，确定柱的截面尺寸。
（3）选取钢筋类型：根据柱的受力情况和要求抗压承载能力，选取合适的钢筋类型。
（4）计算配筋面积：根据柱的受力情况和选取的钢筋类型，计算所需的配筋面积。
（5）确定配筋布置：根据实际情况，确定钢筋的布置方式和间距。
（6）绘制配筋图：将计算得到的钢筋布置方式绘制到柱的截面图上。
3.板的配筋手算方法：（1）计算弯矩：根据板的荷载情况，可以计算出板上各截面的弯矩大小。
（2）确定截面尺寸：根据荷载大小和板的长度、宽度等因素，确定板的截面尺寸。
（3）选取钢筋类型：根据板的受力情况和要求抗弯承载能力，选取合适的钢筋类型。
（4）计算配筋面积：根据板的受力情况和选取的钢筋类型，计算所需的配筋面积。
（5）确定配筋布置：根据实际情况，确定钢筋的布置方式和间距。
（6）绘制配筋图：将计算得到的钢筋布置方式绘制到板的截面图上。
在进行配筋手算时，需要根据设计规范和要求进行计算，并遵循以下原则：保证构件的强度和稳定性、提高使用寿命、尽量简化施工过程等。
《混凝土结构设计原理》课后答案5(最新版)
7-1已知矩形截面柱mm h ,mm b 400300==。
计算长度0l 为3m ，作用轴向力设计值kN N 300=，弯矩设计值m kN M ⋅=1251、m kN M ⋅=1502混凝土强度等级为C30，钢筋采用HRB335级钢，设计纵向钢筋s A 及sA '的数量。
习题7-1属于偏心受压构件按非对称配筋的截面设计。
【解题要点】（1） 材料强度和几何参数C30混凝土，f c=14.3HRB335级钢筋，f y=f y’=300,ξb =0.55,a s = a s ’=40,h 0=360（2） 求弯矩设计值M 1/M 2=125/150=0.85，N /f c bh =300000/(14.3×300×400)=0.17524/123497.255.115/3000/5.115121210=-=====M M i l mm h A I i ＞ 应考虑纵向挠曲影响()0.198.003.1/1300195.00.1,0.186.22020＜取====⎪⎭⎫ ⎝⎛++===>== ns m c a ns m c C h l e N M h C ηςηζ 取1.0M =M 2=150（3） 计算i e ，判别大小偏心受压mm 3.1330/mm 20a =>=h emm,500/0=⋅⋅⋅==N M emm 1083.0mm 5200=>=⋅⋅⋅=h e i故按大偏心受压构件设计。
（4） 计算's A补充条件：55.0b ==ξξmm 6802s ==-+= a h e e i22s 0y b b 20c 1'mm 240002.0mm 185)'(')5.01(=-==---=bh a h f bh f Ne A s ξξα’=308）（5） 按已知As ’=308求s A314.0)(20c 1'0''s ==--= bh f a h f A Ne s y s αα,55.039.0211b s =<=--=ξαξ22y ''0c 1mm 240002.0mm 1316=>==-+=bh f Nf A bh f A y s s ξα全部钢筋22s s mm 720006.0mm 1624'=>==+bh A A满足受压构件纵筋的最小配筋率的两项要求。
配筋计算
50 23.1 1.89
55 25.3 1.96
60 27.5 2.04
类型 N/mm2 N/mm2 类型 N/mm2 N/mm2
20 9.6 1.1 HPB235 210 210000
25 11.9 1.27 HRB335 300 200000
30 14.3 1.43 HRB400 360 200000
35 16.7 1.57
40 19.1 1.71
45 21.1 1.8
混凝土等级 混凝土抗压强度设计值 fck 混凝土抗拉强度设计值 ft HRB(235,335,400) 纵筋强度等级 纵筋抗拉压强度设计值 fy 偏压柱截面宽 b 偏压柱截面高 h 混凝土保护层厚度 ca 偏压柱有效高度 h0 弯矩 M 压力 N 偏心距 e0＝M/N 附加偏心距 ea=max(20,h/30) 计算偏心距 ei=e0+ea 轴力至压筋距离 e=η ei+h/2-ca;偏心 距增大系数η ：1.0 (考虑到管片为均 质圆环，且周边有地层约束，不 易发生失稳，故偏心距增大系数取为 1.0)；
C fc ft
60 27.5 2.04 HRB 400 fy＝ 360 b＝ 1200 h＝ 280 ca＝ 40 h0＝ 240 M＝ 290 N＝ 3000 e0= 96.66666667 ea= 20 ei= 116.6666667 (N/mm2) (mm) (mm) (mm) (mm) (kN-m) (kN) (mm) (mm) (mm)
混凝土强度 及弹性模量 强度 fc ft 强度 fy Es
e＝ 216.666： ξ b＝ ξ ＝ 0.55 0.378787879 ξ b＝β 1/(1+fy/0.0033Es) 相对受压区高度 ξ
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242 80.8 245 47.5 103 65.2 107 77.9 119 87.3 130 96 140 104 149 111 148 125 122 234 147 216 -492 -275 -210 -212 -264 -222 -262 -225 -266 -230 -271 -220 -273 -238 -274 -243 -280 -255 -241 -347 -206 -191
5016.78 0.02 大偏压 105.13428 105.1 0.31 -539.8 5016.78 0.02 大偏压 121.24803 121.2 0.31 -603.2 5016.78 0.02 大偏压 137.44076 137.4 0.33 -642.6 6689.04 0.02 大偏压 115.58057 115.6 4.54 7473.4 6689.04 0.02 大偏压 127.25118 127.3 0.33 -804.6
11.41237 13.08495 7.7909 6.710984 6.632331 6.539124 6.478114 6.4297 5.258943 6.561754 0.312653 8.704226 3.52475 5.320634 5.106199 5.035603 5.669845 4.950004 4.769207 1
0.48 -307.8
6689.04 0.02 大偏压 86.611374 86.61 0.47 -372.9 6689.04 0.02 大偏压 104.32464 104.3 0.46 -447.5 6689.04 0.02 大偏压 122.03791 122 0.45 -517.4
6689.04 0.02 大偏压 139.69194 139.7 0.45 -582.6 6689.04 0.02 大偏压 157.40521 157.4 0.44 -652.4 6689.04 0.02 大偏压 175.41469 175.4 0.43 -743.8 6689.04 0.02 大偏压 193.24645 193.2 0.43 -777.6 5016.78 0.02 大偏压 17.740916 11.8 1.27 -269 5016.78 0.02 大偏压 33.815166 5016.78 0.02 大偏压 47.361769 5016.78 0.02 大偏压 62.464455 70 70 70 70 2.58 -68.46 -0.2 -751.3 0.83 -152.1 0.05 -604.5
柱正截面配筋计算（弯矩最大情况）
柱号 柱截面 柱顶 11 柱底 柱顶 10 柱底 柱顶 9 柱底 柱顶 8 柱底 柱顶 7 柱底 柱顶 J柱 6 柱底 柱顶 5 柱底 柱顶 4 柱底 柱顶 3 柱底 柱顶 2 柱底 柱顶 1 柱底 柱顶 11 柱底 柱顶 10 柱底 柱顶 9 柱底 柱顶 8 柱底 柱顶 7 柱底 柱顶 K柱 6 柱底 柱顶 5 柱底 柱顶 4 柱底 柱顶 3 柱底 柱顶 2 柱底 柱顶 1 柱底 M 328 194 162 158 195 163 197 167 201 173 207 176 210 181 211 187 216 196 210 246 156 178 -125 -48 -35 -34 -64 -49 -71 -63 -83 -72 -94 -81 -104 -90 -113 -97 -101 -112 #### -136 -125 -211 N 14.5 72.8 136 204 256 308 376 428 496 550 616 667 736 787 855 907 974 1025 1090 1141 1216 1277 49.4 101 255 307 459 511 604 716 870 922 1074 1126 1279 1331 1483 1535 1688 1740 1899 1951 2088 2148 M1/M2 b（m） h（m）h0(m) lc i lc/i 34-12(M 是否考虑附加弯矩 1/M2) 否 是 否 否 否 否 否 否 否 否 是 否 是 否 否 否 否 否 否 否 否 否 0.59 0.6 0.8 0.765 3.6 0.23 15.59 23.89 0.97 0.6 0.8 0.765 3.6 0.23 15.59 19.34 0.84 0.6 0.8 0.765 3.6 0.23 15.59 20.97 0.85 0.6 0.8 0.765 3.6 0.23 15.59 20.82 0.86 0.6 0.8 0.765 3.6 0.23 15.59 20.7 0.85 0.6 0.8 0.765 3.6 0.23 15.59 20.78 0.86 0.6 0.8 0.765 3.6 0.23 15.59 20.65 0.89 0.6 0.8 0.765 3.6 0.23 15.59 20.37 0.91 0.6 0.8 0.765 3.6 0.23 15.59 20.09 0.85 0.6 0.8 0.765 4.2 0.23 18.19 20.75 0.88 0.6 0.8 0.765 5.2 0.23 22.52 20.49 0.39 0.6 0.8 0.765 3.6 0.23 15.59 26.36 0.97 0.6 0.8 0.765 3.6 0.23 15.59 19.34 0.77 0.6 0.8 0.765 3.6 0.23 15.59 21.78 0.88 0.6 0.8 0.765 3.6 0.23 15.59 20.39 0.87 0.6 0.8 0.765 3.6 0.23 15.59 20.51 0.87 0.6 0.8 0.765 3.6 0.23 15.59 20.59 0.86 0.6 0.8 0.765 3.6 0.23 15.59 20.67 0.86 0.6 0.8 0.765 3.6 0.23 15.59 20.71 0.9 0.6 0.8 0.765 3.6 0.23 15.59 20.18 0.02 0.8 0.8 0.765 4.2 0.23 18.19 30.8 0.59 0.8 0.8 0.765 5.2 0.23 22.52 23.0 柱底 柱顶 9 柱底 柱顶 8 柱底 柱顶 7 柱底 柱顶 6 柱底 柱顶 5 柱底 柱顶 4 柱底 柱顶 3 柱底 柱顶 2 柱底 柱顶 1 柱底 柱顶 11 柱底 柱顶 10 柱底 柱顶 9 柱底 柱顶 8 柱底 柱顶 7 柱底 柱顶 6 柱底 柱顶 5 柱底 柱顶 4 柱底 柱顶 3 柱底 柱顶 2 柱底 柱顶 1 柱底 11
是否考虑附加弯矩 8.299482
Cm
ζ
c
η
s
Neα 1fcbx(h0-x/2) M Nb=α 1fcξ bbh e(m) 偏压类型 x（mm） 计算选用x (mm) e(m) 0 5016.78 0.02 大偏压 5.7488152 5016.78 0.02 大偏压 16.090047 5016.78 0.02 大偏压 24.296998 5016.78 0.02 大偏压 33.78357 70 70 70 70 70 70 70 4.88 -291.4 1.46 -349.3 1.02 -333.9 0.85 -285.4 0.75 -234.2 0.69 -183.4 0.65 -134
197 266 495 564 794 863 1093 1162 1393 1462 1692 1761 1991 2060 2287 2358 2588 2657 2892 2961 3181 3262 166 225 351 428 545 600 739 791 933 985 1126 1246 1320 1372 1513 1565 1766 1757 1893 1945 2096 2157
1.62 -482.7 0.1 0.26 0.29 0.3 -614.9 -514 -442 -399.3 -471.4
5016.78 0.02 大偏压 56.548183
5016.78 0.02 大偏压 72.796209 72.8
5016.78 0.02 大偏压 88.941548 88.94 0.3
6689.04 0.02 大偏压 15.781991 6689.04 0.02 大偏压 33.436019 6689.04 0.02 大偏压 51.137441 6689.04 0.02 大偏压 68.838863
70 70 70 70
1.29 -517.7 0.82 -400.1 0.5 -427.5
3.751863 0.99 24.9 1.36 219 5.378655 5.233788 5.111344 5.194699 5.058826 4.779714 4.500936 2.567538 -2.02677 0.96 3.97 1.62 277 10.76861 3.751486 0.99 16.5 2.46 -86 6.195242 4.803339 4.922439 5.001286 5.08462 5.121277 4.590114 12.61203 1.374335
5016.78 0.02 大偏压 43.404423 5016.78 0.02 大偏压 52.71722
5016.78 0.02 大偏压 62.195893
5016.78 0.02 大偏压 71.619273 71.62 0.62 -101.6 5016.78 0.02 大偏压 80.963665 80.96 0.6 -132.1
5016.78 0.02 大偏压 90.126382 90.13 0.57 -172.5 5016.78 0.02 大偏压 100.86888 100.9 0.6 5016.78 0.02 大偏压 7.9936809 5016.78 0.02 大偏压 24.218009 5016.78 0.02 大偏压 40.35545 70 70 70 70 -143.5
0.33 0.8 0.8 0.765 3.6 0.23 15.59