计算书最终
V型滤池计算书最终版
内蒙古久泰V型滤池设计计算书一、设计参数选定1、Q=36000t/d反冲强度取2 L/(s.㎡)，取值范围在1.8-2 L/(s.㎡)滤池设计滤速取8m/h2、石英砂选用海砂，粒径在0.95-1.3mm，不均匀系数在1.0-1.33、滤层厚度取1.4m，取值范围在1.2-1.5m4、沙上水深取1.5m，取值范围≥1.2m5、采用QS长柄滤头，每平米布置50个二、设计规划每隔48h进行一次冲洗，冲洗总时间为12分钟=0.2h。
则滤池的工作时间为24-24×0.2/48=23.9h1、池子总体面积为F=36000/8×23.9=188㎡。
为考虑占地面积，决定分成2组滤池，每组滤池分成3格，按照得利满公司提供的尺寸样板，取单格滤池的宽度为3米，长度为10.5米。
则单格滤池的面积为31.5㎡，每组滤池的面积为94.5㎡，总面积为189㎡。
2、校核强制滤速V′=3×8/3-1=12m/h3、滤池高度的确定：取滤池超高0.3米，沙上水深1.5米，滤层厚度1.4米，滤板厚度0.15米，滤板下布水深度为0.9米（取值范围为0.7-0.9米）则滤池的总高度为4.25米4、 水封井的设计：均粒滤料清洁滤料层的水头损失按下式计算v l d m m g v H 0203020)1()1(180ϕ-=∆ 算出△H=13cm ，当滤速为8～10m/h 时,清洁滤料层的水头损失一般为30～40㎝,计算值比经验值低,取经验值的低限30㎝为清洁滤料层的过滤水头损失,正常过滤时通过长柄滤头的水头损失△h=0.20m 。
为保证滤池正常过滤时池内的液面高出滤料层,水封井出水堰顶标高与滤料层相同。
设计水封井平面尺寸1.50m ×1.50m,堰底板比滤池底板低0.30m.水封井出水堰总高:△水封H =0.30+0.90+0.15+1.40=2.75m因为每组滤料的过滤水量Q 单=8×31.5=252m ³/h=0.07m ³/s 所以水封井出水堰上水头由矩形堰的流量公式 Q=1.84b 23h 计算得: h=0.09m ＜0.1m ，式中b=1.5m 。
样板房工程量计算书(最终稿)
序号 分项工程名称 挖基础土方 3:7灰土垫层 C15 砼垫层 C30 砼筏板基础 横向板底筋Asx 纵向板底筋Asy 基础土方回填 C30矩形柱 (1.6m以内) 主筋 箍筋 地面3:7灰土 MU10标准砖基础； C25地圈梁 砌体内Φ 6墙拉筋 筏板基础防水 地圈梁钢筋 地圈梁箍筋 C30砼屋面现浇板 横向板底筋'@200 纵向板底筋'@200 240厚标砖MU7.5外 φ 12 φ6 技术特征 (规格型号) 单位 m3 m3 m m
3 3
计 (20.6*18.4-4.8*6.9)*1.65 (18.6*16.4-4.8*6.9)*0.3 (16.2*14-4.8*6.9)*0.1 (16*13.8-4.8*6.9)*0.3
算
公
式
数量 #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME? #NAME?
3
（16.1*13.9-6.9*5.9-3.7*0.6）*0.135
φ10 φ10
kg （16.1-0.025*2）*（13.9/0.2+1）*0.618*2 kg （13.9-0.025*2）*（16/0.2+1）*0.618*2 m
3
21 墙砌体
(74.6*3.35(0.8*1.5+1.75*1.9+0.8*2+1.7*1.9+1.6*1.9+1.8*1.9+0.8*1.2*2+1 .9*1.9+2.3*2.4))*0.24
满堂支架计算书(最终版)
满堂支架专项施工方案1 工程概况本标段桥梁较多，均为预应力混凝土连续箱梁支架现浇法施工。
包括K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。
跨度最大结构形式为25+40+40+25。
现浇主梁为C50砼，现以K31+547天桥为例，箱梁横断面图如下图1：图1、箱梁断面结构尺寸2 编制范围K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。
3 编制依据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ025-86《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024-85《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《公路工程质量检验评定标准》 JTG F080/1-2004《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95《公路桥涵施工技术规范》JTG TF50-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ_166-2008《桥涵施工计算手册》设计院提供设计图纸4、施工工艺流程及整体设计4.1 工艺流程施工准备→基础处理→测量放线→水平扫地杆搭设→立杆搭设→横杆搭设→剪刀撑搭设→顶托安装4.2 整体设计支架采用碗扣式满堂支架形式，行车道预留通道。
通道口宽5米，高5米，采用C15混凝土条形基础，基础尺寸宽80cm，高80cm，横桥向通长设置，通道采用Φ426钢管搭设，钢管横向间距1.5m，基础顶根据钢管间距预埋与钢管联接钢板。
钢管上横桥向并排铺I32工字钢两根，顺桥向上铺I50工字钢间距60cm。
钢管间采用钢筋或钢管焊接连接成一个整体，并在钢管中灌砂以增强钢管整体稳定性。
碗扣式满堂支架的横向间距采用90cm，纵向间距60cm，步距120cm。
支架通过60cm可调顶托和50cm可调底托调整高度，确保顶底托深入钢管内深度不小于15cm。
支架基础计算书(最终版)
泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装临时支架计算书主线支架 B匝道支架 D匝道支架南通市路桥工程有限公司2016年3月目录1、结构分析内容与结论 (1)1.1计算的依据 (1)1.2结构分析内容 (1)1.3 结构分析结论 (1)2、施工临时支架计算 (1)2.1 施工组织设计中临时支架的设计概况 (1)2.2 复核计算采用规范 (8)2.3 材料特性和容许值 (8)2.4 作用力取值 (9)3、主线钢支架计算分析 (11)3.1 计算模型 (11)3.2 外荷载作用 (12)3.3 主线钢支架结构分析结果 (13)4、B匝道钢支架计算分析 (20)4.1 计算模型 (20)4.2 外荷载作用 (21)4.3 B匝道钢支架结构分析结果 (22)5、D匝道钢支架计算分析 (29)5.1 计算模型 (29)5.2 外荷载作用 (30)5.3 D匝道钢支架结构分析结果 (31)6、基础及地基承载力验算 (37)泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装临时支架计算书1、结构分析内容与结论1.1计算的依据1、依据《泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁施工图》；2、依据泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装方案支架设计。
1.2结构分析内容依据钢管格构支架的结构设计构造大样图，根据《铁路钢桥制造规范》（TB 10212-2009）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）和《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）的要求，施工阶段考虑了钢管临时支架结构自重、施工机具和人群临时荷载，以及钢箱梁安装施工全过程作用于支架上的最不利荷载，分析计算施工阶段最不利荷载作用下钢管格构支架构件的应力和内力值、支架水平位移、基础支撑反力值。
1.3 结构分析结论在各施工阶段荷载作用下，钢管格构支架结构自重、施工机具和人群荷载，以及钢箱梁最不利值作用下，钢管格构支架的φ325x7mm钢管立柱、14#槽钢水平连杆和斜杆应力均满足规范要求；双拼32#工字钢弯曲应力满足规范要求；钢管格构支架的屈曲稳定系数满足规范要求。
钢烟囱计算书最终
向基本风压
wcr10：
wcr10=（1.3Vcr1）2 （10/H）2α
0.998
/1600=
wcr10T12= 查GB0009表7.4.3 ξ=
0.07 2.04
横向风振临界风
速对应的顺风向
各截面风压标准
值计算如下：
截面号
标高 μz μs ξ ν1 θν θB ν=
wk=βz
ψz
βz= μsμ
zwcr10
标高3.4m
1 h（m）
0
22 1.284 0.502 2.04 0.81
1
15 1.14 0.502 2.04 0.81
2
8
1 0.502 2.04 0.81
3
0
1 0.502 2.04 0.81
3.4
1 0.502 2.04 0.81
Bz/B0
ν1θ νθB
Z/H
1+ξ （kN/
ψz
νψ z/μs
m2）
1
1 0.81
1 1 2.29 1.47
1 1 0.81 0.681818 0.56 1.82 1.04
1 1 0.81 0.363636 0.19 1.32 0.66
1
1 0.81
0 0.02 1.03 0.52
1 1 0.81 0.154545 0.04 1.06 0.53
6
cnpt
266209092.xlsD2000
2.5 Mpa
导热系数：
700℃：≤
0.25 W/m.K
1000℃：≤
0.25 W/m.K
使用温度：
80 ℃
线变化率：
1000℃X3h：
龙门吊基础计算书(最终)
广东省龙川至怀集公路TJ31标钢筋加工厂龙门吊基础计算书1、龙门吊基础设计方案我项目钢筋加工厂龙门吊为24m宽，有效起重重量为10T，龙门吊为MH-10-24型，该龙门吊起吊能力为10T的门吊，门吊自重按12T计算。
基础采用条形基础，每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝，宽100cm，高50cm，基础采用C20砼，纵向受力钢筋采用两层共六根Φ12mm带肋钢筋，箍筋采用Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为200mm，具体尺寸如图1-1，1-2所示。
图1-2 龙门吊轨道基础断面图2、基底地质情况基底为较软弱的红粘土，经实测地基承载力为160～180Kpa ，采用换填的方法提高地基承载力，基底换填0.3m 厚的碎石渣，未压实，按松散考虑，地基基本承载力为σ0为180kPa ，在承载力计算时取最小值160Kp 。
查《路桥施工计算手册》中碎石渣的变形模量E 0=29～65MPa ，红粘土的变形模量E 016～39MPa,为安全起见，取碎石渣的变形模量E 0=29 MPa ，红粘粘土16MPa 。
3、建模计算3.1、力学模型简化基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2010进行模拟计算。
即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性支承。
龙门吊自重按12T 计算，总重22T ，两个受力点，单点受集中力11T ，基础梁按10m 长计算。
具体见图3-3。
图3-1 力学简化模型3.2、弹性支撑刚度推导根据《路桥施工计算手册》可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-⨯其中：E0-----------地基土的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ；s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b-------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。
支架计算书(最终)DOC
0#段、边跨现浇段支架检算一、编制依据1、施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。
3、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。
二、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用扣件式脚手架搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上横桥向设10×10cm方木；横向方木上设10×10cm的纵向方木，其中腹板下间距15cm，翼板下间距35cm，底板下25cm。
模板用厚15mm的优质竹胶合板。
腹板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为30cm×60cm×60cm，翼板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，底板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，支架纵横均每隔四排设置剪刀撑.三、计算假定：a、翼缘板砼（一区）及模板重量由翼缘板下支架承担；b、腹板砼（二区）及模板重量由腹板模板与其下支架承担。
c、顶板及底板砼（三）及模板重量由底板模板及底板支架承担；d、支架连接按铰接计算；四、现浇箱梁支架、模板验算0#段与边跨现浇段模板、支架采用同等形式施工，0#段施工荷载大于现浇段，所以只进行0#段支架、模板验算。
㈠、荷载计算1、荷载分析根据本桥0#段箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2——根据《路桥施工计算手册》中，模板、组合钢模、连接件及钢楞容重为0.75kN/m2, 此处取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
结构计算书最终
太阳能光伏结构组件设计计算书作者：刘兵1. 工程概况甘肃省某市某地拟建光伏太阳能发电装置，所在地基本雪压-20m3KN .0S ⋅=，基本风压-20m KN 656.0⋅=ϖ，地面粗糙度为B 类。
光伏太阳能组件的重量为19.5KG/块，当地的基本风压为0.665KN/M2，基本雪压为0.3KN/M2）。
2. 基本荷载风荷载：-20s mKN 191.1656.0*1.38*1.3*1.0B ⋅===ωμμβz z q① 风荷载体型系数：迎风面为0.8，背风面为0.5，综合取s 1.3μ=； ② 风压高度变化系数：9.6＜H ＜12M ，取z 1.38μ=； ③ 风振系数z 1.0β=； 雪荷载：基本雪压为-20m 3KN .0S ⋅=， 雪荷载标准值：0K S S r μ=， 查荷载规范：r μ =1.4，故雪荷载标准值为:K S =1.4*0.3=0.42 kN/m 2 结构自重：光伏太阳能组件的重量为19.5KG/块 由图可以看出，其两块为一组，故： 其光伏自重恒载为：Q =19.5*4*9.8N/kg=176.4N 主支撑自重：由G＝mg=ρvg得V＝LS g=[60*2+(60-8)*2]*4*1030=922880mm2设钢方通密度为ρ＝7.85*10－3g/mm3G1＝2*7244.608g*9.8N/KG=2*70.997158N=141.9N钢角码自重：G2＝2000*（75+50）*4*7.85*10－3*9.8*10－3N/g=76.9N横梁自重为：G3＝2000*(80+40+20)*2.5*7.85*10－3*9.8*10－3N/g=53.851N 螺栓自重：查标准GB/T3098.-2000得单个M10－85螺栓自重约：G0＝4N 单个M8－25螺栓自重约：G10＝1.4N于是螺栓总重：G4＝1.4*8+4*16＝71.2N钢板自重：G5＝4*170*60*5*7.85*9.8*10－6＝15.6N单组结构面积：S＝2.0*3.31＝6.62M2于是总雪压力Q X＝6.62*0.42＝2.7804KN。
(整理)钢结构计算书最终版
梯形钢屋架设计一．设计资料单跨双坡封闭式厂房，屋面离地面高度约为20米，屋架铰支于钢筋混凝土柱柱顶。
屋面材料采用1.5m×6m钢筋混凝土大型屋面板，屋面板上设150mm加厚加气混凝土保温层，再设20mm厚水泥砂浆找平层，防水屋面为二毡三油上铺小石子。
结构重要性系数γ0=1.0，地区基本风压Ɯ=0.45KN/m2，冬季室外计算温度高于-20℃。
屋面坡度i=1/10，屋架间距6m，厂房长度132m，屋架跨度24m，基本雪压0.40KN/m2。
钢筋混凝土柱子的上柱截面为400m×400m，混凝土强度等级为C25。
厂房内有中级工作制桥式吊车，起重量Q≤300KN。
屋面均布活荷载标准值（不与雪荷载同时考虑，按水平投影面积计算）为0.5 KN/m2，施工检修集中荷载标准值取1.0KN。
不考虑地震设防。
二．屋架形式、尺寸、材料选择及支撑布置。
结构选用无檩屋盖方案，平坡梯形屋架。
参照《梯形钢屋架图集》（05G511），端部高度取H0=1990mm，中部高度H=3190mm（约为L/6.5）。
屋架杆件几何长度见图1（跨中起拱L/500）。
上下弦支撑和系杆布置见图2。
因连接件区别，屋架分别给出W1、W2两种编号。
钢材采用Q235C，焊条采用E43，手工焊。
三．荷载和内力计算1、荷载计算二毡三油上铺小石子0.35KN/m2找平层20mm 0.4KN/㎡加气混凝土保温层150mm 1.13 KN/㎡混凝土大型屋面板（包括灌缝） 1.5 KN/㎡屋架和支撑自重0.12+0.011L=0.12＋0.011×24=0.38KN/㎡永久荷载总和 3.76KN/㎡屋面活荷载（雪荷载为0.45KN/m2）0.5KN/m2可变荷载0.5KN/㎡注：1、根据《建筑结构荷载规范》第4.3.1条，检修荷载折算0.2KN/㎡的活荷载进行计算，不大于屋面活荷载，不予考虑。
2、根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）第6.2.1条，屋面坡度<20o，不考虑雪荷载不均匀分布，雪荷载为0.4KN/㎡，小于屋面活荷载。
钢结构计算书最终版
梯形钢屋架设计一．设计资料单跨双坡封闭式厂房，屋面离地面高度约为20米，屋架铰支于钢筋混凝土柱柱顶。
屋面材料采用1.5m×6m钢筋混凝土大型屋面板，屋面板上设150mm加厚加气混凝土保温层，再设20mm厚水泥砂浆找平层，防水屋面为二毡三油上铺小石子。
结构重要性系数γ0=1.0，地区基本风压Ɯ=0.45KN/m2，冬季室外计算温度高于-20℃。
屋面坡度i=1/10，屋架间距6m，厂房长度132m，屋架跨度24m，基本雪压0.40KN/m2。
钢筋混凝土柱子的上柱截面为400m×400m，混凝土强度等级为C25。
厂房内有中级工作制桥式吊车，起重量Q≤300KN。
屋面均布活荷载标准值（不与雪荷载同时考虑，按水平投影面积计算）为0.5 KN/m2，施工检修集中荷载标准值取1.0KN。
不考虑地震设防。
二．屋架形式、尺寸、材料选择及支撑布置。
结构选用无檩屋盖方案，平坡梯形屋架。
参照《梯形钢屋架图集》（05G511），端部高度取H0=1990mm，中部高度H=3190mm（约为L/6.5）。
屋架杆件几何长度见图1（跨中起拱L/500）。
上下弦支撑和系杆布置见图2。
因连接件区别，屋架分别给出W1、W2两种编号。
钢材采用Q235C，焊条采用E43，手工焊。
三．荷载和内力计算1、荷载计算二毡三油上铺小石子0.35KN/m2找平层20mm 0.4KN/㎡加气混凝土保温层150mm 1.13 KN/㎡混凝土大型屋面板（包括灌缝） 1.5 KN/㎡屋架和支撑自重0.12+0.011L=0.12＋0.011×24=0.38KN/㎡永久荷载总和 3.76KN/㎡屋面活荷载（雪荷载为0.45KN/m2）0.5KN/m2可变荷载0.5KN/㎡注：1、根据《建筑结构荷载规范》第4.3.1条，检修荷载折算0.2KN/㎡的活荷载进行计算，不大于屋面活荷载，不予考虑。
2、根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）第6.2.1条，屋面坡度<20o，不考虑雪荷载不均匀分布，雪荷载为0.4KN/㎡，小于屋面活荷载。
高效澄清池计算书最终
出水洞水头损失h= 0.000005 m
每格出口区长度l2= 5.600 m 出口区上升流速为ν7= 0.0158 m/s
b3=QDG/n7l2
t3=l2b3h2/60QDG
出口区宽度b3= 1.00 m
出口区停留时间t3= 5.00 min
出水堰高 度
为配水均匀，每格出口区到沉淀区设淹没堰
混合室设 计 混合池 混合池尺 寸
混合室进水流量q= 0.174 m3/s 混合池停留时间HRT= 3.00 min
混合池有效水深h1= 2.00 m V=Q×HRT×60
混合池总体积V= 31.25 m3 F=V/h
混合池面积F= 15.70 m2 混合池宽B= 3.40 m 混合池长L= 4.90 m
rad/s m/s
m m/s
2.4
污泥回流 泵间
D4=（4Q/pn10）(1/2) 出水支管直径D4= 0.43 m
污泥回流泵间高度h=
2
m
污泥回流泵间长度l= 3.4 m
污泥回流泵间宽度B= 4.9 m
水回用-高密度沉淀池
416.67 m3/h 625.00 m3/h
0.116 m3/s 0.174 m3/s
出水渠壁厚度= 0.25 m
进水口长度l= 8.3 m
B1=q/nνjl 进水区宽度B1= 0.90 m 中间出水渠宽度b= 0.80 m
出水渠壁厚度= 0.25 m
沉淀池单个池子宽度B= 8.3 m
斜管悬空侧挡板厚度= 0.3 m
挡板上缘与池顶平
挡板下缘超出斜板高度H= 0.5 m
斜管区长度L2= 7.1 m
表面负荷q=
8.5
m3/(m2·
派出所节能计算书 最终
一、设计依据：《民用建筑热工设计规范》GB50176-93《天津市公共建筑节能设计标准》DB29-153-2010《天津市民用建筑节能工程施工质量验收规程》DB29-126-2014《天津市民用建筑围护结构节能检测技术规程》DB/T29-88-2014 《建筑节能工程施工质量验收规范》GB50411-2007《天津市建筑节能门窗技术标准》DB29-164-2013二、工程概况：2.1工程建设地点：本工程位于天津市东丽区丽锦路与新祥路交口（详见总平面）2.2 工程名称：天津市东丽区新立示范小城镇农民安置用房建设（A区）派出所2.3 使用性质：公共建筑2.4 建筑面积：建筑面积3100m22.5 建筑高度：建筑高度11.850m（室外地坪至檐口高度）2.6 结构类型：框架结构。
三、节能设计简要说明：3.1 本工程采用外墙外保温体系。
节能设计满足《天津市公共建筑节能设计标准》规定的标准。
节能率为50%。
3.2本工程各主要围护结构选用保温材料和墙体材料的热工性能指标：(1) 选用各围护结构保温材料和墙体材料热工性能指标：部位选用保温材料厚度δ（mm）导热系数[W/(m·k)]修正系数α密度ρ（kg/m3）燃烧性能外墙蒸压砂加气混凝土砌块300 0.13 1.05 500 不燃屋面岩棉板100 0.040 1.25 140~160 A级不燃墙体材料钢筋混凝土梁、350/750 1.740 1.00 2500 不燃柱蒸压砂加气混凝土砌块200/300 0.13 1.05 500不燃底面接触室外空气的架空或外挑楼板岩棉板100 0.040 1.20 140~160 A级不燃采暖与非采暖楼板建筑用保温砂浆30 0.053 1.25 110~130 A级不燃(2) 选用外保温门窗性能指标：部位选用材料传热系数K[W/(m2.k)] 气密性等级抗结露因子等级遮阳系数外檐门窗PA断桥铝合金中空玻璃（辐射率≤0.25）（(Low_E6无色+12A+6无色（在线）)≤2.7 6级7级注：1.建筑外窗气密性能不低于现行国家标准《建筑外窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T 7106中规定的6级。
钢结构课程设计计算书(最终版)
钢结构课程设计计算书设计资料：某车间跨度l=24m，长度84米，柱距6米。
屋面坡度i=1/12。
房屋内无吊车。
不需抗震设防。
采用1.5m×6m预应力混凝土大型屋面板，100mm厚泡沫混凝土保护层和卷材屋面。
当地雪荷载0.5kN/m2，屋面积灰荷载0.75kN/m2。
屋架两端与混凝土铰接，混凝土强度等级C25。
钢材选用Q235-B。
焊条选用E43型，手工焊。
屋架尺寸与布置：屋面材料为大型屋面板，故采用平坡梯形屋架。
屋架计算跨度l0=l—200=23700mm。
设端部高度H0=2000mm，中部高度H=3000，屋架高跨比H/L=3000/23700=1/7.9。
屋架跨中拱起50mm，屋架几何尺寸如图所示：1.荷载计算与组合（1）荷载标准值（屋面坡度较小，故对所有荷载均按水平投影面计算）①永久荷载高分子防水卷材上铺小石子0.35kN/㎡20mm厚水泥沙浆找平层0.40kN/㎡冷底子油、热沥青各一道0.05kN/㎡100mm厚泡沫混凝土保温层0.60kN/㎡预应力混凝土大型屋面板和灌封 1.40kN/㎡屋架和支撑自重0.12+0.011l=0.12+0.011×24=0.38kN/㎡吊顶+ 0.40kN/㎡3.58kN/㎡②可变荷载屋面活荷载0.50kN/㎡屋面积灰荷载+ 0.75kN/㎡1.25kN/㎡（2）荷载组合设计屋架时应考虑以下三种荷载组合：①全跨永久荷载+全跨可变荷载屋架上弦节点荷载（端点荷载取半）：P=（3.58×1.2+1.25×1.4）×1.5×6=54.41kN②全跨永久荷载+半跨可变荷载=3.58×1.2×1.5×6=38.66kN有可变荷载作用屋架上弦节点处的荷载：P1=1.25×1.2×1.5×6=15.75kN无可变荷载作用屋架上弦节点处的荷载：P2③全跨屋架与支撑+半跨屋面板+半跨屋面活荷载全跨屋架和支撑自重产生的节点荷载：取屋面可能出现的活荷载P=（1.4×1.2+0.5×1.4）×1. 5×6=21.42kN4以上①，②为使用阶段荷载组合，③为施工阶段荷载组合。
钢烟囱计算书最终
钢烟囱计算书:一、设计资料：烟囱高度：H=16.6m基本风压：w=0.5kN/m2地面粗糙度B类a=0.16抗震设防烈度7度0.15场地类别Ⅲ分组二烟气温度Tg=80℃室外计算温度：夏季极端高Ta=39℃冬季极端低Ta=-5℃大气湿度75%烟囱上口内经D0= 1.5上口外径D= 1.8底部外径D1= 1.8二、材料选用：1、材料选择：因处在大气潮湿地区，筒壁钢材选用焊接结构用耐候钢Q235NH。
其质量标准应符合《焊接结构用耐候钢》GB/T4172-20002、梯子、平台同筒壁3、隔热内衬：选用轻质浇筑料，理化指标如下：重度ρ=8kN/m3耐压强度110℃X16h： 2.5Mpa1000℃X3h： 2.5Mpa导热系数：700℃：≤0.25W/m.K1000℃：≤0.25W/m.K使用温度：80℃线变化率：1000℃X3h：0~-0.8三、计算依据：《烟囱设计规范》GB50051-2002，《钢结构设计规范》GB50017-2002，《建筑抗震设计规范》GB50011-2001，《建筑结构荷载规范》GB50009-2001四、烟囱形式：1、钢板焊接，圆形，2、浇筑料由底至顶，厚度取0mm。
3、烟囱分节制作吊装，采用现场焊接。
共分7mX2+8m五、筒壁受热温度计算：温度计算简图如右：上口外径D= 1.8底部外径D1= 1.8筒壁外半径r1=900mm筒壁内半径r0=888mmr1/r0= 1.01< 1.1采用平壁法计算内衬厚度t1=0m筒壁厚度t2=0.012m导热系数λ1=0.25m导热系数λ2=58.15аin=38аex=121、热阻计算：R1=t1/λ1=0m2²K/WR2=t2/λ3=0.0002m2²K/WR in=1/аin=0.026m2²K/WR ex=1/аex=0.083m2²K/W总热阻R tot=R in+R1+R2+R ex=0.109m2²K/W2、各点受热温度计算：T ej=T g-（T g-T a）∑R i/R totT0=T g-（T g-T a）R in/R tot=70.2℃T1=T g-（T g-T a）（R in+R1）/R tot=70.2℃T2=T g-（T g-T a）（R in+R1+R2）/R tot=70.2℃筒壁温度<100℃，故钢材强度及弹性模量折减系数rs=1六、筒身自重计算：1、筒壁和内衬体积计算：V=πth(（D+d)/2-t)1、钢烟囱结构自震周期计算：(等截面圆烟囱）T i=2πH2SQRT(W/(E t Ig））/C i=A=π(D2-d2)/4=0.0674m2A1=π(D2-d2)/4=0m2 W=Aρ= 5.291kN/mEt= 2.06E+08kN/m2I=π(D4-d4)/64=0.026924m4H=22mC1= 3.515C2=22.034C3=61.701T1=0.27sT2=0.043sT3=0.015s2、顺风向风压w0=0.5kN/m222m处μz= 1.2μz w0d2= 1.944>0.015μs=0.502据表3.2-2w0T2=0.04ξ= 1.69据表3.2-3B类查GB50009-2001表7.4.4-1:ν1=0.81ζν=1ζB=1ν=ν1ζνζB=0.81顺风向时的风荷载系数及风荷载标准值计算：）i圆形截面2/3高度处直径D= 1.8m 圆形截面斯脱罗哈数St=0.2v cr1=D/T 1S t =33.33m/s v cr2=D/T 2St=209.3m/s v cr3=D/T 3St=600m/s 烟囱雷诺数Re及横向风振判断：μH = 1.284ρ= 1.25V H =SQRT（2000γw μH w 0/ρ）=37.92m/s 2/3处的风速Dm= 1.8m Hm=6m V 10=SQRT（1600w 0)=28.3Vm=(Hm/10)0.16V 10=26.08Re=69000V m D m =3E+063.0X10^5≤Re≤3.5X10^6，跨临界范围VH>Vcr1,第1振型发生横向强风共振VH<Vcr2，第2振型不发生横向共振VH<Vcr3，第3振型不发生横向共振4、横向风振是否起控制作用判定：w cr1=V cr12/1600=0.69kN/m 2w=w cr1SQRT（0.04/δ12+βh 2）=13.87kN/m 2w h =V H 2/1600=0.9kN/m 2第1振型横向风振起控制作用，应计算横向风振效应。
0号块计算书(最终上报)汇总
汉江特大桥0号块托架设计计算书一、工程概况武荆高速汉江特大桥主桥桥跨布置为：62+10×100+62m，主桥全长为1124m，结构形式为现浇预应力混凝土变截面连续箱梁，箱梁为分离的单箱单室截面，全桥共22个0号块。
0号块长10m，底板宽7m，两端悬出墩身2.85m，梁高6.08m，0号块混凝土数量为222.53 m3，重量约556.325T。
０号块为箱梁与墩身联接的隅节点，截面内力最大且受力复杂，钢筋和预应力管道密集，因此保证０号块施工质量是箱梁施工质量控制的关键。
由于三角形托架具有体积小，传力路径明确等优点，所以0号块采用设置三角形托架作为支撑结构的施工方法。
二、顺桥向托架及分配梁计算2.1 荷载确定顺桥向托架布置4道，托架承担其长度范围内0号块混凝土自重、支架、模板、施工人员机具等荷载。
其主要荷载确定如下：——2.85m长每侧翼板砼自重：G1=(1.32+0.0975）m2×2.85m*1.35*2.5=13.6t ——2.85m长每侧翼板支架：每道支架重约0.665t，按5道布置，则：G2=5*0.665*1.35＝4.5t——2.85m长每侧翼板模板：肋（14a槽钢）：20根*2.85m*14.53Kg/m=0.83t面板：8.74*2.85*7850*0.006＝1.173tG3＝（0.83+1.173）*1.35＝2.7t——2.85m长腹板、顶板及底板混凝土自重：G4＝(15.6+0.35+0.21)*2.85*2.5*1.35＝155.44t ——2.85m内模、内模支架及底模自重：暂按混凝土自重乘以0.15倍来考虑：G 5＝155.44*0.15＝23.316t ——施工人员机具荷载：（按2.5KN/m 2考虑）：G 6＝2.5*2.85*13.5*1.2＝11.8t2.2 分配梁计算托架上设置4根分配梁，分配梁两端各伸出墩身2.5m ，翼板荷载布置按2米范围考虑，由上荷载分析可知每道分配梁上的荷载：q 1＝(G 1+ G 2+ G 3)/(2*4)＝(13.6+4.5+2.7)/(4*2)=2.6t/m=25.48KN/m q 2＝(G 4+ G 5)/7*4＝(155.44+23.316)/28= 6.384t/m=62.565KN/m q 3＝G 6/11*4＝0.2682 t/m=2.63KN/m 荷载布置如下图3所示：图中A ～B 、G ～H 为翼板荷载范围，B~G 为腹板、底板及顶板荷载范围，C 、D 、E 、F 为顺桥向托架的位置。
结构计算书最终版
土木工程毕业设计计算书院系：城市建设学院指导老师：邹清学生姓名：彭淼完成日期：2014-4-27摘要本毕业设计题目是孝感市第一高级中学教学楼五层钢筋混凝土框架结构体系，该教学楼的总建筑面积大约是4571.84平方米，共五层，底层层高为3.9m，标准层层高为3.6m。
本建筑采用钢筋混凝土全现浇框架结构体系。
基础采用柱下独立基础。
本设计内容包括建筑设计、结构手算和两部分。
其中建筑设计主要根据建筑的重要性，工程地质勘查报告，建筑场地的类别及建筑的高度和层数来确定建筑的结构形式，本工程采用的是框架结构。
手算部分计算书的主要内容有工程概况、构件尺寸的初步确定、框架的计算简图、荷载计算、框架横向侧移计算、框架在水平风载、竖向荷载作用下的内力计算分析和计算、内力组合、截面设计、楼梯设计及基础设计。
其中计算水平地震力作用下时采用极限状态设计方法。
在梁柱截面设计时要采用“强柱弱梁”原则。
在设计过程中采用了手算和电算两种方式，对计算结果进行校核，及时发现设计中的错误以及与电算不同的部分，找出原因。
关键词：毕业设计，教学楼，框架结构，内力组合，截面设计ABSTRACTThe graduation design topic is the five floor’s reinforced concrete frame of the No. 1 middle school in Xiaogan City. The total construction area of the teaching building is about 4571.84 square meters ,it has five floors , the height of the bottom floor is 3.9m,the height of the standard floor is 3.6m. The building is used cast-in-place reinforced concrete frame .And the building foundation is used an independent under-post foundation.The design includes architectural design, structural calculation. Architectural design bases on the importance of the building, engineering geological survey report, the type of construction sites, the height of the building and the number of the floors to determine the bu ilding’s structure, this project uses a frame structure.Hand-counted part of the calculations’ main contents include project profiles, component dimensions of the initially identified ,the framework of the structure calculation diagram ,load calculation ,calculation of the framework of horizontal lateral, the framework contained in the horizontal wind ,vertical load calculation ,analysis and calculation of internal forces ,internal force composition, cross section design, stair design and basic design. When we consider the calculation of the level of earthquake force ,we should use limit state design method. In the beam and column design ,we should obey the principle of “strong column and weak beam”.In the process of designing ,we use hand and computer computation to check the result, then we can find the errors of designing and the different part of computing ,and we will know the reasons.Key words :graduate design, teaching building, frame structure, internal force composition, cross section design.目录摘要 (I)ABSTRACT (II)1 工程概况 (1)2 设计资料 (1)2.1 气象资料 (1)2.2 地质资料 (1)2.3 抗震设防要求 (1)2.4 选用材料 (1)3 结构平面布置 (1)3.1结构平面布置图 (1)3.2框架柱截面尺寸确定 (2)4 楼板设计 (5)4.1恒荷载 (5)4.2活荷载 (6)4.3荷载设计值计算 (6)4.4屋面板配筋计算 (7)4.5楼面板配筋计算 (9)5 重力荷载计算 (11)5.1梁、柱、墙、窗门重力荷载计算 (11)5.2 重力荷载代表值 (13)5.3 框架侧移刚度计算 (15)5.4 横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算 (16)5.4.1横向自振周期计算 (16)5.4.2水平地震作用及楼层地震剪力计算 (16)5.4.3 水平地震作用下的位移验算 (18)5.4.4水平地震作用下框架内力计算 (18)6 风荷载计算 (23)6.1框架梁柱线刚度计算 (23)6.3集中风荷载标准值的计算 (24)7 竖向荷载下框架受荷总图 (26)7.1板荷载传递的计算方法确定 (26)7.2 在A-B 轴间框架梁 (26)7.3 在B-C轴间框架梁 (27)7.4 C-D轴间框架梁 (28)7.5 A轴柱纵向集中荷载的计算 (28)7.6 B轴柱纵向集中荷载的计算 (28)8 内力计算 (29)8.1 恒活荷载作用下的弯矩计算 (29)8.2 恒活荷载作用下的梁柱端剪力计算 (33)8.3 恒活荷载作用下柱轴力计算 (34)9 内力组合 (40)9.1 框架结构梁的内力组合 (40)9.2 框架结构柱的内力组合 (40)10 构件配筋计算 (53)10.1框架梁截面设计 (53)10.1.1正截面受弯承载力计算 (53)10.1.2 斜截面受剪承载力计算 (58)10.1.3 裂缝宽度控制验算 (59)10.1.4 受弯构件的挠度验算 (60)10.2框架柱截面设计 (61)10.2.1 轴压比验算 (61)10.2.2 截面尺寸复核 (62)10.2.3正截面受弯承载力计算 (62)10.2.4斜截面受剪承载力计算 (66)10.2.5裂缝宽度验算 (66)11 楼梯设计 (75)11.1 梯段板设计 (76)11.2 平台板设计 (77)12 基础设计 (80)12.1设计资料 (80)12.2荷载计算 (80)12.3地基承载力设计值的确定 (80)12.4边柱独立基础设计 (80)结论 (84)参考文献 ................................................................................................................. 错误！未定义书签。
最终版计算书
混凝土楼盖结构设计计算书1、楼盖梁格布置及截面尺寸确定确定主梁的跨度为5.7m，次梁的跨度为6.0 m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为1.9m。
楼盖结构的平面布置图如图所示。
按高跨比条件要求板的厚度h≥l/40=1900/40=47.5㎜，对民用建筑的楼板，要求h≥60㎜，所以板厚取h=100㎜。
次梁截面高度应满足(1/18 ~ 1/12)l=(1/18 ~ 1/12)×6000=333~500mm，取h=400mm，截面宽b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2)×400=133 ~200mm，取b=200mm。
主梁截面高度应满足h=(1/14 ~ 1/8 )l=(1/14 ~ 1/8)×5700=407~712mm,取h=500mm，截面宽度b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2)×500=167 ~ 250mm,取b=250mm。
2、板的设计——按考虑塑性内力重分布设计（1）、荷载计算：恒荷载标准值取1m宽板带计算：水磨石面层： 0.65×1=0.65 kN/m100mm厚钢筋混凝土板： 0.1×25=2.5 kN/m轻钢龙骨吊顶： 0.2×1=0.2 kN/m小计g k= 3.35 kN/m活荷载标准值：q k=6.0 kN/m恒荷载设计值：g=3.35×1.2=4.02kN/m活荷载设计值：q=6×1.4=8.4kN/m荷载设计总值：g+q=12.42kN/m（2）、计算简图：取1m板宽作为计算单元，板的实际结构如图所示，由图可知：次梁截面宽为b=200mm，现浇板在墙上的支承长度为a=mm120，则按塑性内力重分布设计，板的计算跨度为：边跨：l01=ln+h/2=(1900-120-200/2)+100/2=1730mml011=ln+a/2=(1900-120-200/2)+120/2=1740mm故边跨板的计算跨度取lo1=1730mm中跨：l02=ln=1900-200=1700mm板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。
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一、墙模板计算墙模板的背部支撑由两层龙骨组成：直接支撑模板的为内龙骨，用以支撑内层龙骨的为外龙骨。
组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据《建筑施工手册》，当采用溜槽、串筒、导管或容量为0.2m3以下的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2kN/m2。
本工程用泵车浇筑，但局部需用塔吊配合料斗浇筑，料斗容量为0.2～0.8m³，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4kN/m2，出于安全考虑，计算中采用的荷载标准值为4kN/m2。
1、基本参数内楞间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):600；外楞间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M14；2、外楞信息外楞材料:圆钢管；外楞合并根数:2；直径(mm):48；壁厚(mm):3.5；3、内楞信息内楞材料:木方；宽度(mm):50；高度(mm):100；4、面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15；面板弹性模量(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13；5、木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13；方木弹性模量E(N/mm2):9000；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):215；6、荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取4h；T--混凝土的入模温度，取20℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；（最长段侧墙长40m，宽0.35m，每小时浇筑36m³，36/（40×0.35）=2.571）H--模板计算高度，取5m；β1--外加剂影响修正系数，取1；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
F=0.22γtβ1β2V1/2=0.22×24×4×1×1.15×5.2=38.4kN/m2F=γH=24×5=120kN/m2取较小值作为新浇混凝土侧压力标准值F1=38.4kN/m2；7、墙模板内外楞的计算（1）、内楞间距侧板计算宽度取1000mm，假设内楞间距为300mm，则：l/h=300/15=20，查《建筑施工计算手册》表8-28，l/h>13.5，由挠度控制：l/400=0.677ql4/100EI=0.677×38.4×l4×12/(100×9000×1000×153)移项化简得：l=289mm，取内楞间距为250mm。
（2）、外楞间距q=38.4×300/1000=11.52N/mm假设外楞间距为600mm，则：l/h=600/100=6，查《建筑施工计算手册》表8-28，l/h<13，故由剪力控制：0.6ql=bh，0.6×11.52×l=50×100，移项化简得：l=723mm，取l=600mm。
（3）、内楞验算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，内楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W=50×100×100/6=83333mm3；I=50×100×100×100/12=4166667mm4；（4）、内楞的强度验算内楞最大弯矩按下式计算：M=0.1ql2=0.1×11.628×0.62=418608N·mm其中，M--内楞计算最大弯矩；l--计算跨度(外楞间距):l=600mm；新浇混凝土侧压力设计值q: 1.2×38.4×0.25×0.9=10.368kN/㎡；1: 1.4×4×0.25×0.9=1.26kN/㎡；倾倒混凝土侧压力设计值q2q=10.368+1.26=11.628kN/㎡；内楞的抗弯强度应满足下式：σ=M/W<f其中，σ--内楞承受的应力(N/mm2)；W--内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=83333 mm3；f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；内楞的抗弯强度计算值：σ=418608/83333=5.02N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；σ=5.02N/mm2<f=13N/mm2，满足要求！（5）、内楞的挠度验算根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:ω=ql4/150EI=9.6×6004/（150×9000×4166667）=0.22mm其中，q--作用在次楞上的线荷载(kN/m):q=38.4×0.25=9.6KN/m；l--计算跨度(外楞间距):l=600mm；E—内楞弹性模量:E=9000N/mm2；I—内楞的截面惯性矩；=l/400=600/400=1.5mm；最大允许挠度值:ω允最大挠度计算值0.22mm小于最大允许挠度值1.5mm，满足要求！8、外楞外楞的作用主要是加强各部分的连接及模板的整体刚度，不是一种受力构件，按支承内楞需要设置，外楞间距600mm，不再进行计算。
9、面板验算（1）面板强度验算当墙侧模板采用木模板时，支撑在内楞上一般按三跨连续梁计算，其最大弯矩Mmax按下式计算：Mmax=0.1ql2其中，M--最大弯矩；l—内楞间距:l=250mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:38.4×1.2×0.9=41.472kN/㎡；倾倒混凝土侧压力设计值q2:4×1.4×0.9=5.04kN/㎡；Q=q1+q2=41.472+5.04=46.512kN/m其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
面板的最大弯矩：Mmax=0.1×46.512×0.252=0.291K N·m；按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=1000×15×15/6=3.75×104mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；模板承受的应力：σ=M/W=0.291×106/3.7×104=7.87N/mm2<f=13N/mm2；故知，强度满足要求！（2）面板挠度验算根据《建筑施工手册》，挠度验算采用标准荷载，不考虑振动荷载作用。
模板挠度计算公式如下:ω=ql4/150EI=38.4×2504/（150×9500×168750）=0.624mm其中，q--作用在模板上的均布荷载:q=38.4N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=250mm；E--面板的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=600×153/12=168750mm4；最大允许挠度值:ω允=l/400=250/400=0.625mm；最大挠度计算值0.624mm小于最大允许挠度值0.625mm，满足要求！10、穿墙螺栓计算螺栓采用M14，外墙采用止水螺栓，内墙采用普通螺栓。
计算公式如下:P=F×A=38400×0.6×0.6=13824N其中 P -- 穿墙螺栓所受的拉力（N）；A -- 穿墙螺栓有效面积(mm2)；F -- 混凝土的侧压力（KN/m2）；查《建筑施工计算手册》表8-11得：穿墙螺栓M14容许拉力为17800N>13824N，满足要求！二、柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱截面宽度B(mm):1000；柱截面高度H(mm):800；柱模板的总计算高度:H=5m；1、基本参数柱截面宽度方向对拉螺栓数目:4；柱截面宽度方向竖楞数目:5；柱截面高度方向对拉螺栓数目:3；柱截面高度方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M14；2、柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48；壁厚(mm):3.5；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3、竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50；高度(mm):100；4、面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15；面板弹性模量(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13；5、木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13；方木弹性模量E(N/mm2):9000；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):215；6、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取4h；T--混凝土的入模温度，取20℃；V--混凝土的浇筑速度，取5m/h（每六个柱为一组循环浇筑，每小时拌和站供砼方量为24m³，24/（0.8×1×6）=5，）；H--模板计算高度，取5m；β1--外加剂影响修正系数，取1；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
F=0.22γtβ1β2V1/2=0.22×24×4×1×1.15×5=54.3kN/m2F=γH=24×5=120kN/m2取较小值54.3kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=54.3kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=4kN/m2；7、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。
分别取柱截面B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。
强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
柱截面B方向竖楞间距最大，为l=237.5mm，且竖楞数为5，因此对柱截面宽度方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。