盖梁支撑(型钢平台)计算书

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盖梁施工支承平台验算书

.桃巴高速LJ3合同段盖梁悬空支架结构验算书考虑最不利情况，采用石桥河左幅2号大桥4#墩、石桥河右幅3号大桥5#墩、五兰庙大桥右幅1＃墩盖梁作为计算模型。

盖梁简图如下：石桥河左幅2号大桥4#墩石桥河右幅3号大桥5#墩五兰庙大桥右幅1#墩一、支承平台布置盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3m长φ12cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根13m(14米长盖梁为15m）长40b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。

主梁上面安放一排每根3m长的双拼[16槽钢,间距为30cm作为分布梁。

分布梁上铺设盖梁底模。

传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（双拼[16槽钢）—-横向主梁（双40b工字钢）——支点φ12cm钢棒。

如下图:120mm钢棒I40二、计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下:1. 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）2. 《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）3. 《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001)4. 《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范》（JGJ130—2001）5. 其他现行相关规范、规程三、计算参数 1. 主要材料1) [16a 槽钢（槽口左右向) 截面面积为:A=2195mm 2截面抵抗矩:W=108。

3×103mm 3 截面惯性矩：I=866.2×104mm 4 弹性模量E=2。

1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa 。

400(650,800)120 0φ130(160，210)1300(1500)2x13m(15) nx3m30cm2)I40b工字钢横向主梁采用2根40b工字钢，横向间距为墩柱直径。

截面面积为:A=9407mm2,X轴惯性矩为：I X=22781×104mm4，X轴抗弯截面模量为：W X=1139×103mm3,钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ]=215Mpa.3）钢棒钢棒采用φ120mm高强钢棒（A45），截面面积为：A=3.14×37。

系梁盖梁支撑体系计算书

目录1.编制说明 (1)1.1编制依据 (1)1.2工程概况及参数取值 (1)2.计算参数及计算荷载取值 (3)2.1支撑体系概况 (3)2.2荷载取值 (3)2.3材料性能参数取值 (3)3.计算方法 (4)4.二柱盖梁计算 (4)4.1I20a工字钢计算 (4)4.2I56a工字钢计算 (5)5.三柱盖梁计算 (6)5.1I20a工字钢计算 (6)5.2I45a工字钢计算 (7)6.抱箍验算 (9)7.结论 (11)1.编制说明1.1编制依据（1）《银川至昆明国家高速公路（G85）彭大（宁甘界）至平凉至大桥村（甘陕界）段两阶段施工图设计》；（2）《公路桥涵施工技术规范》（JTGTF50-2011）；（3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-1986）；（4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；（5）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）（6）《路桥施工计算手册》1.2工程概况及参数取值1.2.1项目简介试验段PDSYSG-7标段位于甘肃省平凉市华亭县境内，起于安口镇、止于上关乡，施工起止里程YK70+697～K74+476.132（3.779km）、K77+289.759～K81+363.185（4.074km），线路总长7.853Km（中间华亭东枢纽部分纳入平天高速公路）。

全线工程内容分桥涵、隧道、路基三部分，主要含隧道2909m/1座（分离式）、主线桥梁1547.2m/3座、匝道桥644m/4座、天桥333.1m/2座、1×13m 通道桥3座、盖板涵8座；路基3386.8m/6段（折合为整体式，含安口立交），项目总造价6.52亿元（含5000万元暂定金）1.2.2工程概况本标段设计桥梁12座，其中大桥6座、中桥1座、小桥3座、天桥2座，共有地系梁133个，柱系梁24个，墩柱314根，盖梁142个。

盖梁类型有二柱盖梁和三柱盖梁两种二柱盖梁最大尺寸为1180×220×180cm，柱间距L=680cm，且半边有1180*100*42.2cm的凸块；图1-1 二柱盖梁构造图三柱盖梁最大尺寸为1660×220×180cm，柱间距L=600cm，且半边有1660*100*102.6cm的凸块。

盖梁施工支撑体系计算

盖梁施工支撑体系计算书本标段盖梁分为双柱式和三柱式盖梁，由于盖梁尺寸不同，分别各选取盖梁尺寸及跨中最大的一种进行计算。

等截面矩形双柱式盖梁采用抱箍法或钢棒法施工，墩柱完成后，在墩柱上安装抱箍，方柱抱箍分为四片分别进行安装；钢棒法施工墩柱施工时盖梁下部墩身预埋φ110PVC 管，内穿φ100mm 高强钢棒。

然后在抱箍或钢棒上上安装横向的I63a 工字钢，工字钢上铺4m/5m 长15cm ×15cm 的方木或[25a 槽钢，然后方木/槽钢上铺设定型钢模。

盖梁侧模、底模（前后左右面）均采用定型钢模，盖梁端部定制模板时已包含支架。

由于双柱式盖梁单侧要放置单层两排63a 工字钢才能满足受力要求，考虑抱箍侧面平面布置问题，本标段盖梁全部采用内穿钢棒法施工，抱箍根据现场情况自行确定是否使用，本计算书对于采用两种形式均进行计算。

盖梁验算，盖梁立面图如下：盖梁立面图9600100010002250225016100盖梁立面图一、工字钢验算63a工字钢计算参数如下：E=2.1×105MPa，W=2980cm3，I=93900cm4，单位重为154.658kg/m1、受力分析（1）、双柱式盖梁工字钢长度为18.6m，盖梁长16.1m。

（2）、三柱式盖梁工字钢长度为23.3m，盖梁长20.8m。

工字钢受力示意图如下：2、荷载计算作用于工字钢的荷载有：（1）、施工时钢筋混凝土重量双柱式盖梁：116.68m³×26KN/m³=3033.7KN，三柱式盖梁：83.28m³×26KN/m³=2165.3KN；（2）、模板及方木、钢管重量；双柱式盖梁：①侧模、底模定型钢模重量：总面积为104.6㎡，重量为139KN；②铺设5cm厚脚手板重量：面积为45.0㎡，重量为15.8KN；③工字钢上满铺12×15方木重量：长度496m，重量62.5KN；合计为217.3KN；三柱式盖梁：①侧模、底模定型钢模重量：总面积为87.6㎡，重量为96.1KN；②铺设5cm厚脚手板重量：面积为55.0㎡，重量为19.3KN；④工字钢上满铺12×15方木重量：长度625m，重量78.8KN；合计为194.2KN或用[25槽钢重量为：16.1/0.3×2×27.4×3×10=88.76KN（差值10KN，荷载系数已考虑）；（3）、施工时人员、设备重量10KN；（4）、振捣砼时产生荷载双柱式：2KN/㎡×16.1m ×2.8m=90.2KN ，三柱式：2KN/㎡×20.8m ×2.1m=87.4KN ；（5）总荷载双柱式：总荷载为 1.2×3033.7+1.2×217.3+1.4×10+1.4×90.2=4041.5KN 。

盖梁工字钢计算书

盖梁（系梁）支架计算书本工程下系梁、盖梁分A、B两种型号，分别为φ1.8m柱盖梁、φ1.5m 柱盖梁，施工时均采用抱箍和工字钢配合作支承架。

定型钢底模下设I16工字钢背销（横桥向铺设），间距为50cm；I16工字钢背销下设两根I50C 工字钢支承（纵桥向）；I50C工字钢置于柱上钢抱箍上（每个墩柱上设一个钢抱箍）。

支架计算时按φ1.8m柱顶盖梁（最大盖梁）支承计算。

1、I40C工字钢受力计算：1.1、按板梁底板处的荷载计算偏安全；相关数据查《路桥施工计算手册》。

1.1.1、荷载计算①、第一次荷载：单位长度混凝土荷载：φ1.8m：N1=V·γ砼=（2.30×1.7（梁高）×25≈97.75KN/M②、单位长度施工荷载：N2=2kpa×2.3=4.6KN/M③、单位长度振捣砼时产生的荷载：N3=2.0KPa×1.698=3.396KN/M、钢筋自重：N4=437.8㎏/m=4.38KN/m、单位长度I40c工字钢自重：N4=80.158Kg/m=0.80KN/m、单位长度模板自重：1KN/m（模板厂提供）则q=N1+N2+N3+N4+N5+N6=97.75+4.6+3.4+4.38+0.8+1=111.93KN/ m用两根工字钢承重所以取荷载值：q=111.93/2=55.965KN/m作为工字钢荷载。

1.1.2计算简图：R A=R B=q×7/2=55.965×7/2=195.87KN1.1.4、最大弯矩：M max=ql2/8=55.965×72/8=342.78KN·m1.1.5、弯矩正应力：查表：Ｉ40c Ix=23850cm4Wx=1190cm3Sx=711.2cm3G=80.1kg/mσ=M max/W x=(342.78×106)/(1.19×106)=288.05MPa＜[σ]×1.25=175Mpa（不满足要求）1.1.6支座处总剪力值：Q x=0.625×55.965×7=244.84KNτmax=Q x·S x/(I x·δ)=244.84×103×0.7112×106/(2.385×108×10)=73.01MPa＜[σ]×1.25=106Mpa（满足要求）1.1.7跨中挠度验算?=0.521qL4/100EI x=0.521×55.965×70004/(100×2.1×105×2.385×108)=13.98㎜≤L/400=7000/400=17.5㎜（满足要求）2、I8工字钢背销受力计算：2.1、按板梁底板处的荷载计算偏安全；相关数据查《路桥施工计算手册》。

盖梁计算书

盖梁计算书一、计算说明、参数段家咀互通主线左幅P38-P40、右幅P42-P44、ZK7+348.5滠口高架桥1-10#、K7+295.6滠口高架桥2/3/4/5/7/6/8/9/10#共26个墩位，墩柱直径1.8m，盖梁尺寸为15.45m*1.9m*1.8m，累计26个盖梁，均为双柱一般构造盖梁，采用C35混凝土。

盖梁采用大块定型钢模板施工方法。

侧模板设置横肋：横肋[10槽钢，间距为0.3m，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖肋：竖肋[12槽钢，间距为1.00m，且其上安装对拉螺杆。

计算参数：Q235钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=170Mpa，抗剪[σ]=100Mpa二、计算依据和参考资（1）武汉至大悟高速公路武汉至河口段工程段家咀互通主线、ZK7+348.5滠口高架桥和K7+295.6滠口高架桥上构设计图纸；（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2011）（3）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（4）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（5）机械工程师手册.机械工业出版社.2004（6）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）三、荷载1、混凝土对模板的侧压力（7）根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）中提出的采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：2/121022.0V t F ββγ=HF γ=式中F 为新浇注混凝土对模板的最大侧压力(2/m kN )γ为钢筋混凝土的重力密度(3/m kN )0t 为新浇注混凝土的初凝时间(h),可按实测确定，或采用经验公式152000+=T t 计算(T 为混凝土的温度℃)，本计算0t 取10h。

V 为混凝土浇注速度(h m /),V 取0.45h m /。

H 为混凝土侧压力计算位置处到新浇注混凝土顶面的总高度(m)，本计算H=1.8m。

盖梁计算书

盖梁计算书注：横向加载位置仅按左偏、右偏、里对称、外对称加载。

注：1、加载方式为自动加载。

重要性系数为1.1。

2、横向布载时车道、车辆均采用1到2列(辆)分别加载计算。

注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。

双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。

注：盖梁与立柱线刚度比小于或等于5，按刚架计算盖梁。

注：外边柱之间盖梁截面按钢筋混凝土盖梁构件配筋计算。

其余按钢筋混凝土一般构件配筋计算。

注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。

总宽度为0米。

2、“总轴重”指一联加载长度内(双孔或左孔或右孔加载)的轮轴总重。

计算水平制动力使用。

3、“左、右支反力”未计入汽车冲击力的作用。

4、车道荷载均布荷载为10.5kN/m，集中荷载为：双孔加载284.448kN，左孔加载284.448kN，右孔加载284.448kN。

5、双孔支反力合计：人群荷载60.021kN/m，1辆车辆荷载436.682kN，1列车道荷载499.987kN。

6、左孔(或右孔)加载时同1辆车的前后轮轴可作用在另一孔内，保证单孔支反力最大，另一孔即便有轮轴支反力仍未计。

7、左孔、右孔冲击系数同双孔加载冲击系数。

注：1、线荷载为54kN/m，指盖梁的总重量除以盖梁长度得到的每延米重量。

2、车道和车辆双孔、左孔、右孔加载均指1列荷载作用，采用值已计冲击系数。

3、车道双孔加载控制，车辆双孔加载控制。

注：1、表中横向分配系数采用“杠杆法(支点)过渡到偏心受压法(1/4跨)”，即纵向荷载位于支点与1/4跨之间按“杠杆法”与“偏心受压法”插值计算，1/4跨之间按“偏心受压法”计算。

2、车道荷载布载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。

注：1、“过渡法”由纵向影响值结合横向分配系数由杠杆法过渡偏心法计算得到。

点击“纵向影响线”看详细计算。

注：1、耳墙、背墙、盖梁比重均按25kN/m3取用。

y型墩墩柱与盖梁型钢平台支架方案计算书学习资料

Y 型墩墩柱与盖梁型钢平台支架方案计算书一、叉形部分两分支型钢支撑计算 1、荷载计算取方墩以外部分进行计算，如图示面积:24.59S m =，34.59 2.09.18V m =⨯= 结构自重：9.18 2.610238.68P kN =⨯⨯= 取1.2的系数，238.65 1.2286.42P kN =⨯=2、钢板牛腿强度检算（1）钢板牛腿力学参数计算337425200 1.67101212x bh I mm ⨯===⨯225325200 1.671066x bh W mm ⨯===⨯ 225325200 1.251088x bh S mm ⨯===⨯ （2）钢板牛腿受力情况检算在计算中先不考虑斜撑受力，则作用于钢板牛腿上的力 1286.38143.2122P P kN === 受力情况如下图所示：弯矩： 143.210.1521.4815M kNm =⨯=剪力： 1143.21Q P kN ==正应力检算： 35921.481510128.6 1.31451.671010x M MPa MPa W σ-⨯===<⨯⨯⨯(可) （临时结构取1.3容许应力增大系数）剪应力检算： 3597123143.2110 1.25101042.9 1.3851.6710102510x x QS MPa MPa I τδ---⨯⨯⨯⨯===<⨯⨯⨯⨯⨯（可） 3.横向分配梁（I18槽钢）检算对单根槽钢：286.4232.55/44(1.50.7)p q kN m l ===⨯+ 支点剪力：32.550.722.785Q qa kN ==⨯= 弯矩：221132.550.77.978.0.22M qa kN m ==⨯⨯== 22max'32.55 1.59.15.88q l M kN m ⨯=== max '32.55 1.524.4122q l Q kN ⨯=== I18槽钢力学参数3152x W cm = 41370x I cm = 2230.9204588x bh S cm ⨯=== 9mm δ=正应力检算：3969.15100.0601971060.2 1.34515210x M M P a M P a W σ-⨯===⨯=<⨯⨯ 436824.411045108.9 1.3851370100.009x q M P a M P a I τ--⨯⨯⨯===<⨯⨯⨯挠度4343max 568347.7410 1.50.22100.22384 2.110101370101.55105300300x ql f m mm I l m mm δ---⨯⨯==⨯=⨯⨯⨯⨯⨯<==⨯=（可）4 、斜撑检算（1）斜撑强度及稳定性计算（单根I18槽钢）受力情况如图示1286.4271.6144p P kN ===171.61101.27N k N =⨯= 截面的最小回旋半径 1.95r = 斜撑长细比： 212108.71.95l r λ=== 查表知10.469φ= 截面积： 229.299A c m =强度及稳定性检算：341101.271073.7 1.3145(0.46929.29910N MPa MPa A σφ-⨯==<⨯⨯⨯可）（2）斜撑焊缝强度检算3sin 32.53 1.3145(f N MPa MPa l θσδ===<⨯⋅可）31032.53 1.385(0.01)M P a M P a τ==<⨯可） 5、钢棒（φ60mm 销子）检算： 2260.06[]180********.67226.244lj d Nj n N kN ππτ⨯⎡⎤==⨯⨯⨯==⎣⎦101.270.4481226.2N n Nj ===<⎡⎤⎣⎦（可）6、纵向分配梁（18I 工字钢）及钢管脚手架立杆稳定性检算（1）18I 工字钢力学参数查型钢表得41660cm x =I 3185cm x =ωcm S xx4.15=I mm5.6=δ （2）纵向分配梁检算：受力情况如下图示：荷载计算：取分支60㎝范围内最大体积进行荷载计算面积 26872.1m S = 337.326872.1m V =⨯= t Q 77.86.237.3=⨯=kN P 881077.8=⨯= m kN l p q 1.39252.288===弯矩：m kN ql M ⋅=⨯==8.248252.21.39822 剪力：kN ql Q 03.442252.21.392=⨯== 正应力检算：M P a M P a W M x 1453.15.139********.2463⨯<=⨯⨯==-σ(可) 剪应力检算：MPa MPa I QS x x 853.19.43105.6104.151044323⨯<=⨯⨯⨯⨯==--δτ(可)（3）钢管脚手架立杠检算（Φ48×3.5㎜钢管）轴力 KN P N 224884===最大步距 m l 0.1m a x = 长细比 57.6378.151000===i l λ 查表得 713.0~772.01=φ稳定性检算：341221063 1.31450.713 4.8910N MPa MPa A σφ-⨯===<⨯⨯⨯(可)二、盖梁型钢支撑计算 1.盖梁自重计算：3218.372.29.16m m V =⨯= kN t Q 9677.966.218.37==⨯= kN P 7.10639671.1=⨯=(取1.1的系数) 2.横向分配梁（b 36I 工字钢）检算受力情况如下图示支点反力： kN PR R 93.265421=== 支点弯矩、剪力计算：kN p 1101= kN p 972= m kN M ⋅=⨯⨯=6.726.01101.11 m kN M ⋅=⨯⨯=4.19785.1971.12 m kN M M M ⋅=+=+=2704.1976.7221 kN P P Q 7.227)97110(1.121=+⨯=+=Ⅰ36b 工字钢力学参数：416500x cm I = 3x 919W c m = 30.3cm S XXI = 12mm δ=支点应力及扰度检算：36270102149.9 1.314591910a a p p W σX -X ⨯M===M <⨯M ⨯(可)320.012227.71062.6 1.38530.310a a QS P P τδX -⨯X ⨯===M <⨯M I ⨯(可) 3335681100.697 1.85227.710() 1.1852070.00360.00433 2.110101650010300300pl l f m m EI -⨯+⨯⨯⨯===<==⨯⨯⨯⨯⨯(可)3圆形截面：464d πI ＝ 332d W π=m a x 243QR τπ=265.9P kN m =0.138265.918.352P l k N mM ==⨯= 265.9Q P k N ==3312169.6532W c m π⨯==应力检算：3618.3510108.16 1.3145169.6510a a P P σ-⨯==M <⨯M ⨯(可) 3324265.91031347.61031.351.38530.06a a P P τπ⨯=⨯=⨯=M <⨯M ⨯(可)4．纵向分配梁（[10糟钢）间距计算：（1）糟钢布置间距计算： [10糟钢力学参数查表得：339.7W c m X = 4198 3.95c m i X X I == 220.5310 6.62588bh S cn X ⨯===受力情况如右图示：66[][] 1.31451039.7107.483w kN m σ-X M ==⨯⨯⨯⨯=2887.48313.096 1.312.1382M kN t q m m l ⨯====1.312.138 2.8ql t =⨯=(每根槽钢承载的重量)糟钢间距28000.3152.138 1.62600x m ==⨯⨯（2）剪应力检算：取间距30x cm =682.138 1.60.3260010 6.6251016.8 1.385198100.0053a a QS P P τδ-X -X ⨯⨯⨯⨯⨯⨯===M <⨯M I ⨯⨯(可)盖梁施工托架设计计算书/thread-29136-1-1.html盖梁施工托架设计计算书/thread-29136-1-1.html 盖梁钢筋下料计算书/thread-27539-1-1.html 满堂式盖梁支架计算书下载/thread-27436-1-1.html MIDAS-盖梁支架计算书/thread-25718-1-1.html。

盖梁底模支架计算书

盖梁贝雷梁支架设计及荷载验算书一、概述1、盖梁形式为两墩支撑，墩柱中心距离8.2m，墩柱中心外侧悬臂3.1m,断面尺寸为长14.4m,宽2.4m，高2.0m。

计算长度8.2m。

2、盖梁底模支架纵梁采用双排单层贝雷架,双排贝雷架并排布置，贝雷架尺寸为3m*1.5m,共需要贝雷片20片，贝雷片采用16Mn材料；横梁采用I18型钢,单根长度3.4m,间隔为0.5m，横梁直接作用在纵梁上，作用点为两侧双排贝雷梁中心处。

二、荷载分析根据现场施工实际状况，便桥承受荷载重要由盖梁自重荷载q，再考虑纵梁贝雷架自重、横梁工字钢自重、盖梁定型钢模板自重和施工荷载以及振捣荷载、混凝土倾倒冲击荷载。

其中盖梁钢筋和砼（C35）自重为重要荷载。

如图1所示：图1为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以双排单层贝雷架受力状况分析确定纵梁均布荷载q值和横梁均布荷载p值。

①贝雷架自重G1：查表知贝雷片每片重260kg，则G1=260×20×10/1000=52KN②砼自重G2：计算可知砼体积为77.2 m3，C35混凝土ρ=2400Kg/m3；则G2 =77.2×2400×10/1000=1852.8 KN③人员及设备自重G3：按照2.5KN/m2来确定；则G3 =2.5×2.4×14.4=86.4 KN④振捣动荷载G4：当混凝土高度＞1m时，不考虑振捣荷载，故取G4 =0 KN⑤倾倒混凝土冲击荷载G5：对于底模取G5=0 KN⑥模板自重G6：底模面积A1=2.4×(6.2+2.18*2）=25.3m2,单位质量为92.09Kg/m2；侧模面积A2=1.1×2.4×2+60=65.28 m2,单位质量为88.18 Kg/m2；则：G6=（25.3×92.09+65.28×88.18）×10/1000=81 KN⑦横梁工字钢G7：查型钢表可知，I16工字钢每延米重量为20.5Kg,共需要23根。

盖梁计算书

附件：盖梁计算书一、计算说明、参数本标段盖梁累计71个，均为双柱盖梁。

总体分一般构造盖梁和框架墩盖梁（即预应力盖梁）两种。

其中一般构造盖梁7种尺寸，框架墩盖梁2种尺寸。

普通盖梁采用C35混凝土，框架墩盖梁采用C50混凝土。

一般构造盖梁共7种尺寸，分布如下（按长x宽x高统计)：11.2*1.9*1.4共 6个；11.2*2.1*1.9共6个；11.595*1.9*1.4共18个；15.736*2.1*1.5共4个；7.8*1.9*1.3共4个；11.2*2.2*1.6共12个；11.595*2.2*1.6共18个。

框架墩盖梁共两种尺寸，分布如下（按长x宽x高统计)；24.2*2.4*2.2共1个，适用于松林大桥5#墩；24.2*2.4*2.2共2个，适用于松林大桥4#、6#墩。

由于11.2*1.9*1.4（1.595*1.9*1.4为斜交）盖梁具有代表性，故以下计算按11.2*1.9*1.4盖梁进行受力计算分析。

盖梁采用大块定型钢模板施工方法。

模板设置横向][8加劲楞，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖向][12加劲楞则布置在外侧,间距为0.8m，且其上安装对拉螺杆。

计算参数：A3钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ] =21.5KN/cm2=215Mpa，不计入系数时[σ] =145Mpa 抗剪：[τ]=12.5KN/cm2二、计算依据和参考资（1）揭阳至惠来高速公路A7标合同段两阶段施工图设计（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ 041－2000）（3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025－86）（4）路桥施工计算手册. 人民交通出版社. 2002（5）公路桥涵施工技术规范实施手册. 人民交通出版社. 2002（6）机械工程师手册. 机械工业出版社. 2004三、模板计算荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的一个数值。

对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。

盖梁支架计算书

计算书1.布置参数：面板：平面模板（0.8kn/m2）次梁：18工字钢间距0.4m，长度为4.8m（有效受力长度2.6m）。

主梁：双拼40工字钢，长度为19m。

立柱：中部钢筒立柱30cm×1cm，端部钢筒立柱20cm×1cm立柱基础：C20混凝土，3×1.5×0.5m。

2.次梁计算次梁长度4.8m（计算时取有效受力长度2.6m）、间距为0.4m布置，次梁以上为平面模板作为盖梁底模。

单跨次梁间距0.4m×2.6m为计算单元，则荷载计算如下：恒载：钢筋砼自重：26kn/m3×2.6×0.4×3=81.12kn；平面模板底膜自重：2.6×0.4×0.8=0.832kn；侧模板自重：（0.4×2）×3×0.8=1.92kn；活载：施工人员及设备荷载：3kn/m2×（2.6×0.4）=3.12kn；转换为均布荷载：q1=(1.2×（81.12+0.832+1.92）+1.4×3.12)/2.6=/2.6=40.4kN/m总体信息1、自动计算梁自重，梁自重放大系数1.202、材性：Q235弹性模量E = 206000 MPa剪变模量G = 79000 MPa质量密度ρ= 7850 kg/m3线膨胀系数α= 12x10-6 / °c泊松比ν= 0.30屈服强度f y = 235 MPa抗拉、压、弯强度设计值f = 215 MPa抗剪强度设计值f v = 125 MPa3、截面参数：普工18截面上下对称截面面积A = 3070 mm2自重W = 0.236 kN/m面积矩S = 105579 mm3抗弯惯性矩I = 16700000 mm4抗弯模量W = 185556 mm3塑性发展系数γ= 1.05荷载信息1、恒荷载(1)、均布荷载，40.40kN/m，荷载分布：满布组合信息1、内力组合、工况(1)、恒载工况2、挠度组合、工况(1)、恒载工况内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、恒载工况2、剪力图（kN）(1)、恒载工况3、挠度(1)、恒载工况4、支座反力（kN）(1)、恒载工况单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-34.38～0.00 kN.m剪力设计值-52.89～52.89 kN(b)、最大挠度：最大挠度7.04mm，最大挠跨比1/369（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ= V max * S / I / t w= 52.89 * 105579 / 16700000 / 6.5 * 1000= 51.4 MPa ≤f v = 125 MPa 满足!最大正应力σ= M max / γ/ W= 34.38 / 1.05 / 185556 * 1e6= 176.4 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(3)、稳定应力受压翼缘自由长度l1 = 1500 mm面外回转半径i = 20.0 mm面外长细比λ= 1500 / 20.0 = 74.9按GB 50017--2003 第127页公式(B.5-1) 计算：整体稳定系数φb = 1.07 - λ2/44000 * 235/fy= 1.07 - 74.92 /44000 * 235 / 235= 0.94最大压应力σ= M max / φb / W= 34.38 / 0.94 / 185556 * 1e6= 196.6 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(4)、验算结论：满足!3.主梁计算根据次梁计算最大支座反力为52.9kn，则主梁承受来自次梁的集中力52.9kn，间距0.4m 布置，转换均布荷载则为132.25kn/m。

盖梁支架计算书

满堂式支架1、说明:1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。

侧面图间距与正面图相同。

参考规范？公路桥涵施工技术规范？、？建筑钢结构设计规范？。

1) 、模板重量：G1=( 7.7*3-2.8*2*2+1.65*3*2+1.5*3*2+2*10.3-1*1.3*0.1=5.01T ; 2) 、支架重量：G2= (20*6*1.5*3.84+(12*6+3*20)*3.84+20*6*2*1.35)*60/1.5*1.2/1000=73.06T3)、混凝土重量：G3=( 10.3*2-2*1.3*1/2 ) *3*2.5=144.75T;4）、施工人员、材料、行走、机具荷载： G4 10.3*3*2.5/10=7.72T;5)、振动荷载：G5= 10.3*3*2/10=6.18T;3)、设计指标参照？建筑钢结构设计规范？选取。

简图4)、I ■ I ■ ■2、荷载计算3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1=( G1+ G2+ G3+ G4+ G5 / n;n=20*6=120;N1=1.972tf; 安全系数取1.2; 立柱管采用?48*3.5 钢管:A=489mm2 i=15.8 mm ;立柱按两端铰接考虑取m= 1。

立柱抗压强度复核：s = 1.2*N1*104 /A=48.39 MPa <[s]=210MPa抗压强度满足要求.稳定性复核：1= mL/i=94.94; 查GBJ17-88得j=0.676s = 1.2*N1*104 /(jA) =71.59 MPa <[s]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2=(G1+ G3+ G4+ G5 /n= 1.36tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2*Rc= 1.7 tf>1.36tf.扣件抗滑移满足设计要求.5、构造要求：立杆底脚均垫以底座或垫板，立杆接头采用对接方式，并在支架顶端用搭接方式调整标高。

盖梁支架及模板计算书

盖梁模板及支架计算书一、编制依据⑴、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) (JTJ 0251-86) ⑵、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041-2000) ⑶、《建筑施工手册》第四版 ⑷、《路桥施工计算手册》周水兴等著 ⑸、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) ⑹、《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004) 二、侧压力计算根据《混凝土结构工程施工及验收规范》中新浇筑混凝土作业在模板上的最大侧压力计算公式如下：1/210120.22P t k k γν= h P γ=2γ-砼的重力密度，取24KN/m 3； t 0-砼初凝时间，取6h ；k 1-外加剂影响修正系数，取1.2； k 2-砼坍落度影响修正系数，取1.15； V-砼浇注速度，取1m/h ；h-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.2m ；故砼侧压力：1/210120.22P t k k γν==0.22×24×6×1.2×1.15×11/2=43.72KN/m 2P 2 =24*2.2=52.8KN/m 2取两者较小值43.72KN/m 2，振捣混凝土产生的侧压力取4.0KN/m 2，则总压力:P=1.2×43.72+1.4×4.0=58.06KN/m 2。

三、模板计算1、基本参数：模面板厚度为5mm 钢板,背楞采用[8，最大间距按300mm 计算，主龙骨2I18工字钢，每100cm 一道。

其中：Q235： [σ弯]=145Mpa ，[τ]=85Mpa ，E-弹性模量，钢材取2.1×105 Mpa 。

2、面板计算 ⑴、强度验算L x /l y =300/100=0.3。

根据《建筑施工计算手册》查表得：K f =0.00261, K mx =0.0416 K my =0.0017, K mx 0=-0.0843取1mm 板宽做为计算单元：q 1=58.06×103×0.001=58.06N/ma 、求支座弯矩：M x 0=K M 0ql 2=-0.0843×58.06×0.32=0.441N ·m面板截面系数：W=bh 2/6=1*52/6=4.2mm 3应力：max 487.881.31456M MPa MPaW σ===<0.441/（4.2×10-9）=105Mpa<145Mpa b 、求跨中弯矩：M x =KM x 0ql 2=0.0843*58.06*0.32=0.44 N ·m应力:max 2421359.5714525300M MPa MPaW σ===<0.44/（4.2×10-9）=105Mpa<145Mpa因此5mm 面板强度满足设计要求。

平台钢结构计算书

钢平台课程设计计算书一、结构布置1、梁格布置：按柱网尺寸布置。

L=9.0m ， D=5.4m ，a=b=0.9m 。

2、连接方案：主梁与柱、次梁与主梁之间均采用高强度螺栓铰接连接，定位螺栓采用粗制；次梁与主梁的上翼缘平齐；平台板与梁采用焊接。

3、支撑布置：根据允许长细比，按构造要求选择角钢型号。

二、平台钢铺板设计 1、尺寸确定根据平台荷载、构造要求及平面布置情况，平台铺板的厚度取为6mm 。

平台铺板采用有肋铺板，板格面积取为0.9m×5.4m ，即相邻两次梁中心间距为0.9m ，加劲肋中心间距为0.9m ，此处加劲肋间距参考铺板厚度的100~150倍取值。

加劲肋采用扁钢，其高度一般为跨度的1/15~1/12，且不小于高度的1/15及5mm ，故取扁钢肋板高度60mm ，厚度6mm 。

2、铺板验算验算内容包括铺板强度和铺板刚度。

（1）荷载效应计算铺板承受的荷载包括铺板自重和板面活荷载，计算如下：铺板自重标准值： 6278509.86100.462G q kN m --=⨯⨯⨯=铺板承受标准荷载：280.4628.462k q kN m -=+=铺板承受的荷载设计值：21.20.462 1.4811.7544q kN m =⨯+⨯=铺板跨度b=900mm,加劲肋间距a=900mm ，b/a=1<2，因此，应按四边简支平板计算铺板最大弯矩。

查表2-1得：22max 0.049711.75440.90.4732M qa kN m α==⨯⨯=（2）铺板强度验算铺板截面的最大应力为：22max 22-6660.473278.86215610M N mm f N mm t σ⨯===<=⨯ 满足要求。

（3）铺板刚度验算查表2-1得：434max311398.462100.99000.0433 5.4[]61502.0610610k q a mm mmEt ωβω-⨯⨯==⨯=<==⨯⨯⨯（4）铺板加劲肋验算板肋自重标准值：2978509.8660100.028p kN m -=⨯⨯⨯⨯= 加劲肋可按两端支撑在平台板次梁上的简支梁计算，其承受的线荷载为：恒荷载标准值：10.4620.90.0280.4438p kN m =⨯+=活荷载标准值：20.987.2p kN m =⨯=加劲肋的跨中最大弯矩设计值为:221(1.20.4438 1.47.2)0.9 1.0888qM l kN m ==⨯⨯+⨯⨯=加劲肋计算截面可按加劲肋和每侧铺板15t （t 为铺板厚度）的宽度参与共同作用，计算截面如图3所示。

盖梁支架计算书

高速公路段一期工程第1合同段盖梁支架计算书1盖梁支撑系统计算书根据设计图纸盖梁形式为普通墩盖梁，因此在计算时按普通情况进行计算。

1.1普通墩盖梁支撑系统计算根据最不利荷载组合，普通盖梁支撑系统计算选取盖梁长度14.95m，高度1.8m （标准截面），宽度1.9m，两墩之间中心距离为8.95m，两端悬挑1.75m，盖梁结构示意图如下所示：图1.1-1 盖梁结构图盖梁支撑系统由承重系统和模板系统组成。

承重系统由穿入墩柱中钢棒、牛腿、砂桶及贝雷片组成；模板系统由底模、侧模及底模下面的工字钢组成。

如下图所示：图1.1-2 普通盖梁支架示意图1.1.1 底模计算盖梁底模采用1.8cm 厚的竹胶板，模板下顺桥向铺设间距为35cm 的工14，侧模采用钢模，竹胶板自重较轻，计算时忽略不计。

查规范可知，竹胶板允许应力取值〔σ〕=35MPa ，E=9.9×103MPa 。

砼容重332.510/kg m γ=⨯(按照钢筋混凝土取值，因为盖梁为非预应力砼)砼自重：321 1.8 2.5101045/q kN m =⨯⨯⨯=活荷载：混凝土振捣产生荷载取2.0KN/㎡，混凝土倾倒产生的荷载取2.0KN/㎡。

故活荷载：22/422m kN q =+=荷载组合：221/6.594.12.1m kN q q q =⨯+⨯=取1m 宽的板带按三跨连续梁计算，采用结构力学求解器进行计算，计算模型如下：图1.1.1-1 竹胶板计算模型计算结果如下：（1）弯矩：根据计算结果最大正弯矩为：0.73KN*M，最大负弯矩为0.58KN*M，计算结构如下图：图1.1.1-2弯矩图（单位：KN*M）（2）挠度：根据计算结果最大挠度为0.64mm，计算结构如下图：图1.1.1-3 挠度图（单位：M ）最大弯矩：M=0.58kN ·m ，故σw = Mmax /W=0.58×1000÷（1/6×1×0.0182）=10.74MPa ＜〔σ〕=35MPa故：强度满足要求由于边跨的挠度大于中跨的挠度且中跨的挠度允许值大于边跨，因此只要边跨挠度满足要求即整个结构满足要求fmax=0.64mm ＜〔f 〕=L/400=0.875mm （其中L=35cm ，分配梁间距）故：挠度满足要求1.1.2 分配梁计算工14受力按顺桥向铺设，间距为0.35m ，长度为6m ，两侧各设2.1m 的操作平台，竹胶板的自重比较小，因此忽略不计，工14只在盖梁下面部分有荷载作用，故按2m 简支梁计算。

盖梁支撑计算书.

盖梁抱箍、分配梁计算书（以简支墩为例）本合同段盖梁施工分为两种，其中圆柱墩盖梁材料抱箍与型钢支撑进行施工，矩形墩盖梁施工采用Ф120mm穿心棒与型钢支撑进行施工，其中简支墩为为最不利墩位，以下门里大桥简支墩为例进行计算。

（一）抱箍承载力计算（以Ф2.0m墩柱抱箍为例）1、荷载组合计算（1）盖梁砼自重：G1=67.08m3×26kN/m3=1744.1kN（2）模板自重：G2=122.6kN（3）施工荷载与其它荷载：G3=20kN（4）I20a工字钢：G4=4×26×27.9㎏/m=29.0kN（5）I45a型钢自重：G5=80.4㎏/m×16×4=51.5kNGZ=G1+G2+G3+G4+G5=1744.1+122.6+20+29.0+51.5=1967.2kN每个盖梁按墩柱设二个抱箍体支承上部荷载，由静力平衡方程解得:RA=RB=1967.2/2=983.6kN值为抱箍体需承受的竖向压力N，即为抱箍体需产生的摩擦力。

2、抱箍受力计算①螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=983.6kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页：M24螺栓的允许承载力：]=Pμn/K[NL式中：P---高强螺栓的预拉力，取225kN;μ---摩擦系数，取0.4；n---传力接触面数目，取1；K---安全系数，取1.7。

则：[NL]= 225×0.4×1/1.7=53kN螺栓数目m计算：m=N’/[NL]=983.6/53=11.26≈19个，现场加工抱箍螺栓共计24个，如下图所示，以24个螺栓进行截面计算，则每条高强螺栓提供的抗剪力：P′=N/24=983.6/24=40.98KN＜[NL]=53kN故能承担所要求的荷载，满足实际施工需要。

②螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.4计算抱箍产生的压力Pb= N/μ=983.6kN/0.4=2459kN由高强螺栓承担。

盖梁支撑(型钢平台)计算书

盖梁支撑（型钢平台）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、基本参数1、基本构造参数2、盖梁墩柱参数二、荷载设计面板及小梁0.5楼板模板0.75 混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 25盖梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 2施工人员及设备荷载标准值Q k(kN/m2) 3结构重要性系数γ0 1.1可变荷载调整系数γL0.9盖梁支撑简图如下：盖梁抱箍纵向立面图盖梁抱箍横向立面图三、面板验算面板材料类型组合钢模板盖梁底膜钢模板小楞布置方式井字型布置钢模板纵向小楞间距（mm）300 钢模板横向小楞间距（mm）300钢板厚度（mm） 6 钢板抗弯强度设计值f（N/mm2）215钢板弹性模量E(N/mm2) 206000单位长度钢板截面抵抗矩：W=bt2/6=1000×6×6/6＝6000mm3单位长度钢板截面惯性矩：I=bt3/12=1000×6×6×6/12＝18000mm3单位长度钢面板所受均布线荷载：q＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q k]×1=1.1×[1.3×(0.3+(25+2)×1.8)+1.5×0.9×3]×1＝74.382kN/m由于钢面板纵横向楞间距比值300/300=1＜3，钢面板按双向板(两边固支，两边铰支)计算依据《建筑施工手册》（第四版），单位长度钢板最大弯矩值：M xmax=0.0234×74.382×0.32=0.157kN·mM ymax=0.0234×74.382×0.32=0.157kN·m钢的泊桑比为μ=0.3，对弯矩进行修正：M x=M xmax+μM ymax=0.157+0.3×0.157=0.2036kN·mM y=M ymax+μM xmax=0.157+0.3×0.157=0.2036kN·mM=max(M x,M y)=max(0.2036,0.2036)=0.2036kN·m1、强度验算σ=M/W=0.2036×106/6000=33.941N/mm2≤[f]＝215N/mm2钢板强度满足要求！2、挠度验算钢板刚度：Bc=Et3/(12(1-μ2))=206000×63/(12×(1-0.32))=4074725.275N·mm钢板最大挠度：f max=ωmax ql4/Bc=0.00215×74.382×10-3×3004/4074725.275=0.318mm<1 /400=300/400=0.75mm钢板挠度满足要求！四、横向分布梁计算横向分布梁截面惯性矩I(cm4) 563.7承载能力极限状态：q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q k]×S=1.1×[1.3×(0.75+(25+2)×1.8)+1.5×0.9×3]×0.3＝22.508kN/m横向分布梁自重q2＝1.1×1.3×0.145＝0.208kN/m梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F1＝1.1×1.3×0.75×1.8×0.3＝0.579kN梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F2＝1.1×1.3×0.75×1.8×0.3＝0.579kN正常使用极限状态：q1'＝[(G1k+(G2k+G3k)×h)+Q k]×S=[(0.75+(25+2)×1.8)+3]×0.3=15.705kN/m横向分布梁自重q2'＝1×0.145＝0.145kN/m梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F1'＝1×0.75×1.8×0.3＝0.405kN梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F2'＝1×0.75×1.8×0.3＝0.405kN计算简图如下：1、抗弯验算横向分布梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=6.73×106/80500=83.599N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算横向分布梁剪力图(kN)V max＝12.004kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=12.004×1000×[58×1402-(58-6)×1212]/(8×5637000×6)＝1 6.658N/mm2≤[τ]=125N/m m2满足要求！3、挠度验算横向分布梁变形图(mm)νmax＝1.117mm≤[ν]＝L/400＝1650/400＝4.125mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力:R max=12.004kN正常使用极限状态支座反力:R’max=8.377kN五、纵向承重梁计算纵向承重梁类型贝雷梁是否为加强贝雷梁否梁片组合形式单排单层贝雷梁容许弯矩[M](kN.m) 788.2 贝雷梁容许剪力[V](kN) 245.2 贝雷梁自重线荷载标准值(kN/m) 0.33 纵向承重梁自重线荷载标准值：q’=0.33kN/m纵向承重梁自重线荷载设计值：q＝1.1×1.3×0.33=0.472kN/m横向分布梁传递的支座反力（纵向承重梁中间部位）：集中荷载标准值：F1’=8.377kN集中荷载设计值：F1=12.004kN横向分布梁传递的支座反力（纵向承重梁两端部位）：集中荷载标准值：F2’=8.377/2=4.189kN集中荷载设计值：F2=12.004/2=6.002kN计算简图如下：由于纵向承重梁为贝雷梁，抗弯抗剪验算用容许值，则相应荷载用标准值计算。