接触网张力补偿装置有效调整距离及位置计算
正线接触网补偿装置AB值调整技术交底
正线a、b值调整技术交底书
表号：ZTJDHJ01/CX13-02
值指大棘轮中心至平衡轮中心的距离，按下面公式计算（单位：
（接触线）=1940+0.017*半锚段长度(m)*(80-当前线材温度）
（承力索）=1940+0.017*半锚段长度(m)*(80-当前线材温度）
实际施工时，可先调整好任一补偿的a值，调整另一补偿的
补偿的平衡轮中心与调整好的补偿平衡轮中心对齐即可。
抱箍安装位置
承、导线补偿坠砣抱箍均安装于坠砣串中部（与设计图纸不同）
b值为平衡轮补偿绳中心至坠砣串顶面的距离，按下图调整：
实际施工时，可先调整好任一补偿的b值，调整另一补偿的
补偿的坠砣串顶面与调整好的坠砣串顶面对齐即可。
坠砣处补偿绳的处理
钢线卡子统一安装在距双耳楔形线夹边缘50mm处，不得安装过高。
多余的坠砣补偿绳应盘成外径150mm的小圈，用Φ1.6不锈钢绑线牢靠固定在双耳楔形线夹的侧面。
注意将补偿绳末端绑扎好以防线圈散开。
如下图：
钢线卡子
补偿绳圈
单股φ1.6不锈
钢线十字交叉捆
扎固定在补偿绳
和楔形线夹上
双股φ1.6不锈。
接触网常用计算公式
接触网常用计算公式接触网常用计算公式1. 平均温度t p 和链形悬挂无弛度温度t o 的计算① 2t t tp min max += ② 5-2t t t min max o +=弹 ③ 10-2t t t min max o +=简 式中 t p —平均温度℃（即吊弦、定位处于无偏移状态的温度）；t o 弹、t o 简—分别表示弹性链形悬挂和简单链形悬挂的无弛度温度℃；t max —设计最高温度℃；t min —设计最低度℃；2. 当量跨距计算公式∑∑===n i In i I LLLD 113 式中L D —锚段当量跨距（m ）；).........(3323113n n i I L L L L+++=∑=—锚段中各跨距立方之和； ).........(211n n i I L L L L+++=∑=—锚段中各跨距之和；3. 定位肩架高度B 的计算公式2)101 +(hd h Ie H B ++≈ 式中 B —肩架高度（mm ）；H —定位点处接触线高度（mm ）；e —支持器有效高度（mm ）；I —定位器有效长度（包括绝缘子）（mm ）；d —定位点处轨距（mm ）；h —定位点外轨超高（mm ）；4. 接触线拉出值a 地的计算公式h dH a a -=地 式中 a 地—拉出值标准时，导线垂直投影与线路中心线的距离（mm ）。
a 地为正时导线的垂直投影应在线路的超高侧，a 地为负时导线的垂直投影应在线路的低轨侧。
H —定位点接触线的高度（mm ）；a —导线设计拉出值（mm ）；h —外轨超高（mm ）；d —轨距（mm ）；5. 接触线定位拉出值变化量m ax a ∆的计算公式2max 2max E I I a z z --=∆式中 Δa max —定位点拉出值的最大变化量（mm ）；Z L —定位装置（受温度影响）偏转的有效长度（mm ）；max E —极限温度时定位器的最大偏移值（mm ）；由上式可知 E=0时 Δa=06. 定位器无偏移时拉出值a 15的确定：（取平均温度t p =15℃）max 2115a a a ∆±= 式中 a —导线设计拉出值（mm ）；Δa max —定位点拉出值的最大变化量（mm ）；15a —定位器无偏移时（即平均温度时）的拉出值（mm ）。
接触网用液气式张力补偿装置设计
（ ）风稳定 性 差 ， １ 由于 坠 砣 的大 幅 摆 动 易 造 成 补 偿 绳 的疲 劳断线 ， 响行 车安 全 。而且 ， 影 坠砣 的大 幅摆
目前 ， 国电 气化 铁 路 总 里 程 已突 破 ２０ ０ｋ 我 ４０ ｍ， 铁 路 电气化 率 已经达 到 ２ ％ ， 担 着全路 ４ ％的货 运 ７ 承 ３
收 稿 日期 ：０ ７０—６ ２ ０ —４ １
“ 坠砣． 滑轮组 ” 的补偿 方 式经 实 际考 验 ， 疑 是 行 无
之有效 的 。 其优 点是 简单 、 实用 、 价低 、 也存 在不 可 造 但 弥补 的缺 陷 ：
作者简介 ： 王翔 （９ ２ ）男 ， １８ 一 ， 安徽亳 州人 ， 硕士研 究生 ， 研究
置的 工作 原理 、 结构 以及 样机 设计 。 该补偿 装 置具 有 安装 方便 、 体积 小、 量轻 、 全 可 靠等 特 点 ， 济和 社 重 安 经
会 效 益显 著 。 关键 词 ： 触 网 ； 气式 ； 接 液 张力补 偿 ； 设计
中 图分类 号 ： Ｈ１ ７ Ｔ ３ 文献标 识码 ： 文章 编 号 ：０ ０４ ５ 【０ ７ ０ ．０ ００ Ｔ ３ ； Ｈ１８ Ｂ １ ０ ．８ ８ ２ ０ ） ８０ ４ ．３
２ 传 统 的接 触 网张力 补偿 装置
（）在 桥梁 上 安 装 的坠 砣 一 旦 脱 落 ， ４ 会砸 坏桥 梁 和对 桥下 设施 造 成 危 害 。在 靠 近 城 市 的 铁路 旁 ， 用 采 坠 砣式悬 挂 ， 不美 观 ， 而且 易 丢失 。 鉴 于“ 坠砣一 轮组 ” 滑 补偿 方 式存 在 着 上述 缺 点 ， 因 此 ， 安装 空 间受 限制 的地 段 可 采 用 其他 类 型 的补 偿 在 方式 ， 如棘 轮式 、 弹簧 式 或气 动式 张力 补偿 方式 等来 代 替“ 坠砣． 轮组 ” 滑 的补 偿方 式 ， 液气 式 张 力补 偿 装 置就 是 一种 新 型 的张力 补偿 器 。
接触网滑轮补偿装置常见问题分析和解决方案
接触网滑轮补偿装置常见问题分析和解决方案摘要】：滑轮式补偿装置是目前接触网补偿装置中应用最广泛的一种，其运行状态受施工质量、受力、维护检修、环境温度等因素的影响，其动态调整量较大，而补偿性能的优劣，直接影响接触网的机械状态、弓网受流、行车安全。
本文通过对滑轮式补偿装置现场使用中存在的常见问题进行分析，提出相应的解决方案，为接触网最关键设备补偿装置的巡视和检修提供了参考依据。
【关键词】：接触网滑轮补偿装置卡滞偏磨1、接触网补偿装置的概况随着我国铁路技术的发展，对接触网线索张力和弛度的要求也越来越高，尤其是高铁的要求就更为严格。
因此，接触网补偿装置就成为我们急需重视的一项关键设备，接触网补偿装置的种类很多，有滑轮式、棘轮式、鼓轮式、液压式、弹簧式等，而作为补偿装置中应用最广泛使用最多的滑轮补偿则更是受到极大关注。
滑轮补偿装置常见的故障种类包括卡滞、偏磨等几种。
补偿装置一旦发生故障，轻微时会导致机车受电弓受流条件变坏，严重时可导致受电弓发生离线甚至发生弓网故障，影响机车的正常运行。
图1 滑轮式补偿装置1.补偿坠砣串，2. 限界架，3. 双环杆，4. 补偿定滑轮，5. 支柱，6. 动滑轮2、滑轮补偿装置常见问题分析探讨2.1 补偿绳与双环杆互磨由于滑轮补偿装置采取了接触线和承力索在支柱同侧下锚的形式，易造成承力索补偿绳在运行过程中与接触线锚固连接件双环杆相磨，特别是采用穿孔式线承、线锚角钢时更是如此。
主要表现为下面几种现象，一是无间隙直接相磨；二是尽管调出了间隙，但在风的作用下坠砣摆动蹭磨；三是加装了防磨装置，但在加装前未调出间隙，加装防磨滑轮后，承锚补偿绳在线锚双环杆上形成一个明显的折角，不但降低了传动效率，而且存在安全隐患；长期相磨也将使双环杆截面减少抗拉强度。
图2 补偿绳与双环杆互磨2.2 补偿装置滑轮偏磨滑轮一旦与补偿绳间发生偏磨，如图3所示，极易发生补偿绳脱槽或断线，从而造成塌网事故。
而造成滑轮偏磨的原因也有很多，其中最主要的是下锚角钢不水平导致的：一是补偿装置安装工艺存在缺陷，安装时下锚角钢不水平，有倾角，滑轮受力重心偏移；二是接触网设备在运行过程中，下锚角钢状态位置发生移位，使下锚角钢不水平，造成与其连接的补偿滑轮倾斜，使定滑轮与补偿绳不铅垂，发生定滑轮与补偿绳偏磨的现象；三是线路路基发生变化会导致接触网支柱垂直度发生变化，从而使安装在支柱上的下锚角钢随之倾斜，与下锚角钢连接的补偿滑轮也随之倾斜，这就造成定滑轮与补偿绳不铅垂，使定滑轮与补偿绳发生偏磨。
接触网设备与结构—补偿装置
定位绳弹簧补偿装置
弹簧补偿装置主要用于软横
跨上下部固定绳的张力补偿，
隧道内有时也用弹簧补偿器。
定位绳弹簧补偿装置
对软横跨定位绳进行张力补偿，
防止温度变化导致的定位绳松弛。
在我国哈大线采用。
鼓轮补偿装置
鼓轮补偿采用鼓轮平衡板将接触线
和承力索并行下锚，无中心锚结，张力
制成，每块约重25kg，重量误差不大于
3％，呈中间开口的圆饼状。
铸铁坠砣
圆形铸铁坠砣
方形铸铁坠砣
铸铁坠砣从形状上分圆型铁坠砣和方形铸铁坠砣， 铸铁坠砣一般使用于高速铁路以
及大型桥梁隧道中。圆形铁坠砣用于隧道外，方形铁坠砣主要用于隧道内。
补偿滑轮的结构
补偿滑轮的结构
1:2传动比补偿滑轮组
为满足不同标准张力要求，滑轮
H型（C型）钢支柱时的坠砣限制架结构。安装坠砣限制框架后，在坠砣上加装坠砣
抱箍，使坠砣只能沿着坠砣限制导管方向上下移动。增强了坠砣稳定性，但是要注意防止
坠砣抱箍卡滞限制导管的发生。
H型钢支柱限制架
坠砣限制导管下端可以采用混凝土浇筑的埋入式基础和角钢固定
式限制框架两种类型。
补偿器的a、b值
a值：坠陀杆耳环孔中心至补偿（定）滑轮下沿的距离。
补偿绳与轮体的缠绕关系
理顺补偿绳与轮体之间的缠绕
关系，并使其正确入槽，防止绳股
之间交错、重叠。
大、小轮绕绳圈数应遵循以下
大轮补偿绳缠绕
圈数大于0.5圈
原则：大轮最少缠绕半圈，最多缠
绕三圈半；小轮最少缠绕半圈，最
小轮补偿绳缠绕圈
多缠绕三圈半，缠绕时注意两边对
数大于0.5圈
接触网补偿装置
一、接触网补偿装置1．接触网补偿装置定义接触网补偿装置，又称张力自动补偿器，是指自动调整接触线和承力索张力的补偿器及其断线制动装置的总称。
其安装在锚段的两端，并且串接在接触线、承力索内。
2．补偿装置作用补偿装置的作用是补偿线索内的张力变化，在长度变化（温度引起）后尽量使接触悬挂中的张力及接触线的位置保持基本恒定。
当温度变化时，线索受温度影响而伸长或缩短，由于补偿装置（坠砣）的作用，使线索顺线路方向移动而自动调整线索的张力并借以保持线索的弛度使之符合规定，从而保证接触线悬挂的技术状态。
3．补偿装置的分类接触网补偿装置的种类有：滑轮式、棘轮式、鼓轮式、液压式、气体式、机电张力补偿装置、杠杆式及弹簧式等。
4．补偿装置技术要求对补偿装置的技术要求有一是要灵活；二是要具有快速制动作用。
二、滑轮式补偿装置图2-7-1 滑轮式补偿装置结构图1．主要组成部分滑轮式补偿装置的补偿器由补偿滑轮（滑轮组）、补偿绳、杵环杆、坠坨杆、坠坨块及连接零件组成，见图2-7-1。
（1）补偿滑轮及补偿绳①补偿滑轮补偿滑轮分为定滑轮和动滑轮，定滑轮改变受力方向，动滑轮除改变受力方向外还可省力和移动位置。
补偿滑轮是滑轮补偿装置的核心设备，一般由铝合金铸造而成，由滑轮组、不锈钢丝绳、连接框架及双耳楔形线夹组成，备有1：2（一动、一定），1：3（一动、两定），1：4（两动、两定）三种规格，可满足不同张力要求。
补偿滑轮的传动效率直接影响补偿装置的性能，其传动效率应在98%以上。
②补偿绳补偿绳由不锈钢丝绳制成，其最大工作荷重:1:2型为12kN，1：3型为18kN，1：4型为22kN。
（2）坠砣及坠砣杆坠砣块一般采用混凝土或灰口铸铁制成，每块约重25kg，重量误差不大于3%，呈中间开口的圆饼状。
2．补偿装置的安设与要求补偿装置串联在锚段内线索两端与支柱固定处，根据接触悬挂类型的不同要求补偿装置有不同的结构。
①半补偿时，接触线带补偿器，多采用两滑轮组结构，滑轮组的传动比为1：2，即坠砣块的重力为接触线标称张力的一半。
检修补偿装置—补偿装置检修标准学习(高铁接触网检修)
1.坠砣宜采用铁质或高密度复合坠砣；
2.坠砣块应完整，自上而下编号且叠码 整齐，其缺口相互错开180°。坠砣串 的重量（包括坠砣杆的重量）符合规 定，整串重量偏差小于1%；
3.限制器的安装位置应满足坠砣升降变 化要求。山谷口、高路堤（一般指高 出自然地面5m）、高架桥等“风口” 地段，宜采用防风型坠砣限制架。
第一百一十四条 滑轮、棘轮补偿装置
（三）补偿绳
1.补偿绳不得有散股、断股、接头现象， 且不得扭绞、与其他部件、线索相摩 擦；
2.棘轮装置大、小轮缠绕补偿绳符合要 求；
3.承力索、接触线两下锚绝缘子串应对 齐，允许偏差为±100mm。
第一百一十四条 滑轮、棘轮补偿
（四）滑轮补偿装置
1.滑轮补偿装置安装正确，本体 转动灵活无卡滞（人力用手托动 移动）；
（四）弹簧补偿装置各零部件安装正确。
2.对需要加注润滑油的补偿滑轮 的期限加注润滑油，没有规定者
3.下锚角钢安装水平。定滑轮应 动滑轮偏转角度不得大于45°；
4.同一补偿装置的两补偿滑轮的 下不小于500mm。
（五）棘轮补偿装置 1.棘轮补偿装置安装正确，棘轮本体无裂纹、变形，转动灵 用手托动坠砣能上下自由移动）；
2.对需要加注润滑油的棘轮，应按产 品规定的期限加注润滑油，没有规定 者至少3年一次； 3.制动装置作用良好，制动卡块到大 轮轮齿间的距离符合设计要求； 4.平衡轮与棘轮的间距不小于500mm；
5.棘轮大小轮转动灵活，轮槽上下偏斜不得大于5mm。
第一百一十五条 弹簧补偿装置
（一）弹簧补偿装置刻度牌与环境温度相 对应，补偿绳伸缩长度a值符合安装曲线要 求。
（二）弹簧补偿器本体安装牢固，位置符 合设计要求。本体无裂纹、变形，与下锚 方向在同一直线上。
接触网补偿装置检修作业标准
接触⽹补偿装置检修作业标准接触⽹补偿装置检修作业标准⼀、适⽤范围本标准规定了接触⽹补偿装置的检修周期、质量标准、准备⼯作、检修步骤、处理⽅法、注意事项、附件等内容。
适⽤于朔黄铁路原平分公司接触⽹补偿装置的检修。
⼆、编制依据《接触⽹安全⼯作规程》和《接触⽹运⾏检修规程》铁运[2007]69号⽂、铁道部经济规划研究院铁路⼯程施⼯技术指南TZ10208-2008、朔黄铁路发展有限责任公司企业标准。
三、准备⼯作1.安全防护：计划申报、⼯作票签发与审核、预想会、停电作业、作业结束等⼯作及安全措施，执⾏朔黄铁路《接触⽹停电作业标准》；“V”型天窗作业时注意与相邻带电线路距离，并做好⾏车防护防护。
2.⼈员组织：操作⼈员2⼈。
作业监护、⾏车防护、接挂地线、地⾯辅助⼈员由⼯作领导⼈在单次作业中进⾏安排。
3.⼯器具：作业车、3T和1.5T⼿板葫芦、楔形紧线器、钢丝套、⼤绳、断线钳、⼿锤、温度计、钢卷尺、个⼈⼯具、⼒矩扳⼿、安全⽤具、防护⽤具。
4.材料：φ1.6mm绑线、φ4.0mm铁线、M12钢线卡⼦、补偿绳、楔型线夹、坠砣、补偿滑轮，其它材料根据⼯前调查的检修需要⽽定。
5.资料：补偿安装曲线。
四、质量标准1. a值（补偿绳回头末端⾄滑轮距离）、b值（坠砣底部距地⾯距离）标准值：符合安装曲线的要求。
安全值：安装曲线值±200mm。
限界值：任何情况下a、b值均应⼤于200mm。
2.补偿坠砣及其重量坠砣应完整，坠砣块叠码整齐其缺⼝相互错开180°，坠砣串的重量（包括坠砣杆的重量）符合规定，允许误差不超过2%，坠砣块⾃上⽽下按块编号，铁坠砣应标明重量。
3.补偿滑轮组补偿滑轮完整⽆损、转动灵活（⼈⼒⽤⼿托动坠砣能上下⾃由移动），没有卡滞现象。
对需要加注润滑油的补偿滑轮，应按产品规定的期限加注润滑油，没有规定者⾄少3年⼀次。
4.3.2 定滑轮槽应保持铅垂状态。
同⼀滑轮组的两补偿滑轮的⼯作间距，任何情况下不⼩于500mm。
接触网补偿装置ab值的计算ppt课件
解：已知＆j =17.4 x 10-6 1/ ℃ ＆c=12.0 x 10-6 1/℃
根据公式计算承力索的a0、b0.
a0=300+3 x 900 x 103x 12 x 10-6 (0+20)=948(mm)
b0=300+3
x
900
x
10 3
x
12
接触网补偿装置a、b值的计算
银川供电段
1
补偿器a值是指坠砣串最下面一块 坠砣底面至地面的距离。
a=amin+n·L·＆ (tx-tmin)
b=bmin+n·L·＆ (tmax-tx) a 、b 安装调整温度时的a、b值 amin 设计规定的最小a值 n 补偿滑轮的传动系数 L 中心锚结至补偿器的距离 ＆ 接触线承力索的线胀系数
x
-6 10
(40-0)=1596(mm)
计算接触线的a0、b0.
a0=300+2 x 900 x 103x 17.4 x 10-6 (0+20)=926.4(mm)
b0=300+2
x
900
x
10
3
x
17.4
x
-6 10
(40-0)=1552.8(mm)
3
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tx 安装调整时的温度 tmin 设计时采用的最低温度
bmin 设计规定的最小b值
tmax 设计时采用的最高温度
2
例题;在某直线区段，接触网采用了全补偿链型悬挂，GJ70+GLCA100/215，锚段长度为1800米，其所在地区的最高气温为 +40℃，最低气温为-20 ℃，承力索的传动比为1:3，接触线的传动
【最新精选】接触网常用计算公式
附件一、接触网常用计算公式：1.平均温度t p和链形悬挂无弛度温度t o的计算t max+t min①t p=2t max+t min②t o弹= －52t max+t min③t o简= －102式中t p—平均温度℃（即吊弦、定位处于无偏移状态的温度）；t o弹、t o简—分别表示弹性链形悬挂和简单链形悬挂的无弛度温度℃；t max—设计最高温度℃；t min—设计最低温度℃；2.当量跨距计算公式n∑L I3LD= i=1n∑L I√i=1式中L D—锚段当量跨距（m）；n∑L I3=（L13+ L23+……+ L n3）—锚段中各跨距立方之和；i=1n∑L I=（L1+ L2+……+ L n）—锚段中各跨距之和；i=13.定位肩架高度B的计算公式B≈H+e+I（h/d+1/10）h/2式中B—肩架高度（mm）；H—定位点处接触线高度（mm）；e—支持器有效高度（mm）；I—定位器有效长度（包括绝缘子）（mm）；d—定位点处轨距（mm）；h—定位点外轨超高（mm）；4.接触线拉出值a地的计算公式Ha地=a－hd式中a地—拉出值标准时，导线垂直投影与线路中心线的距离（mm）。
a地为正时导线的垂直投影应在线路的超高侧，a地为负时导线的垂直投影应在线路的低轨侧。
H—定位点接触线的高度（mm）；a—导线设计拉出值（mm）；h—外轨超高（mm）；d—轨距（mm）；5.接触线定位拉出值变化量Δa max的计算公式Δa max=I z－√I2z－E2max式中Δa max—定位点拉出值的最大变化量（mm）；I z—定位装置（受温度影响）偏转的有效长度（mm）；E max—极限温度时定位器的最大偏移值（mm）；由上式可知E=0时Δa=06.定位器无偏移时拉出值a15的确定：（取平均温度t p=15℃）a15=a±1/2Δa max式中a—导线设计拉出值（mm）；Δa max—定位点拉出值的最大变化量（mm）；a15—定位器无偏移时（即平均温度时）的拉出值（mm）。
接触网补偿装置b值调整的作业流程
接触网补偿装置b值调整的作业流程下载温馨提示:该文档是我店铺精心编制而成，希望大家下载以后，能够帮助大家解决实际的问题。
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【优】补偿装置ab值调整最全PPT
环杆，但滑轮工作
间距(即定滑轮和动
轮滑之间的距离)不
得小于500mm。
钢丝套 受力
补偿绳 卸载
a值的调整方法
图示一
手扳葫芦通过紧 线器、钢丝套连 接起来，收紧到
受力时为止。
图示二 其中滑轮组由补偿滑轮和补偿绳组成，补偿滑轮分为定滑轮和动滑轮。
补偿器是一种能自动调节线索张力的装置。
a值是指补偿绳回头末端至滑轮的距离；
b值是指坠砣底部距地面的距离；
手扳葫芦通过紧线器、钢丝套连接起来，收紧到受力时为止。
a值是指补偿绳回头末端至滑轮的距离； a值是指补偿绳回头末端至滑轮的距离；
将坠砣用手扳葫芦、
b值是指坠砣底部距地面的距离； 补偿器是一种能自动调节线索张力的装置。
钢丝套吊在支柱或
手扳葫芦通过紧线器、钢丝套连接起来，收紧到受力时为止。
者限制架上，然后 在离补偿绳回头2米左右的地方， 装上紧线器并在其下方装一个钢线卡子或线夹防滑，然后把手扳葫芦挂在紧线器上。
b值是指坠砣底部距地面的距离； 手扳葫芦通过紧线器、钢丝套连接起来，收紧到受力时为止。
挂在紧线器上。 摇动手扳葫芦使坠砣完全卸载，卸下楔形线夹，按计算好的尺寸做好回头，并把预留的补偿绳卷好，然后连上坠砣杆，手扳葫芦调至
卸载位，摇动手扳葫芦使坠砣受力后，把坠砣卡子卡紧坠砣，拆除所有工具 。 a值是指补偿绳回头末端至滑轮的距离；
递工具材
铁线、个人工具
料
到现场 做好开 工前准 备
调整B值必备料具
楔型线夹 钢线卡子
绑扎线
钢丝套 手扳葫芦
b值的调整方法
步骤一
在离补偿绳回头2米左右的地方 在离补偿绳回头2米左右的地方， 装上紧线器并在其下方装一个钢线卡子或线夹防滑，然后把手扳葫芦挂在紧线器上。
接触网张力补偿装置探讨
接触网张力补偿装置探讨【摘要】介绍了电气化铁道接触网4种类型的张力补偿装置，并对国内使用较多的4种成熟产品，从组成结构、工作性能和运营使用情况三方面进行了对比性的说明探讨。
【关键词】电气化;接触网;补偿装置电气化铁道接触网通常在锚段的两端设置张力补偿装置，张力补偿装置可以用来自动调节接触线或承力索的张力。
当温度变化时，线索由于热胀冷缩会出现伸长或缩短，张力补偿装置能够随着线索的长度变化自动调整线索的张力。
目前国内外接触网系统使用的张力补偿装置，主要有重力补偿装置、弹力补偿装置、液气补偿装置和机电补偿装置四大类型。
重力补偿装置主要是利用轮轴、滑轮、滑轮组等机械原理将，坠砣重力放大传导到接触网上，保持接触网张力趋于恒定，主要产品有棘轮补偿装置、内置式棘轮补偿装置、滑轮补偿装置和鼓轮补偿装置。
弹力补偿装置主要利用弹性形变原理开发研制而成，主要产品有变张力弹簧补偿装置和恒张力弹簧补偿装置。
液气补偿装置是用汽缸中气体和液体的体积变化来控制接触网的张力。
机电补偿装置是通过一个电驱动轴来补偿温度变化引起的接触网悬挂长度变化而产生的张力变化。
由于目前鼓轮补偿装置和液气补偿装置在产品性能和安装维护等方面都明显趋于劣势，国内电化线路基本已经不再采用；变张力弹簧补偿装置仅在日本个别线路使用过，国内没有引进使用；机电补偿装置仅在德国试验使用，产品没有投入运营使用。
本文仅分别对国内比较常用的四种补偿装置，从组成结构、工作性能和运营使用情况三方面进行说明和探讨。
1.棘轮补偿装置1.1组成结构棘轮补偿装置主要由棘轮本体、下锚底座、坠砣限制架、坠砣、断线制动装置等部分组成。
棘轮本体是棘轮补偿下锚装置的核心部件，主要功能是将坠砣的重力通过轮轴原理放大，并传导到接触网线索上；下锚底座一般固定在下锚支柱或隧道壁上，用于起到链接、支撑和固定棘轮本体的作用；坠砣限制架用于限制坠砣动作，防止坠砣风摆和扭转；坠砣一般分为铁坠砣和混凝土坠砣两种类型，可为棘轮补偿装置持续提供重力；断线制动装置能够缩小接触网事故范围，快速回复运营使用。
关于接触网补偿装置维护检修的探讨
关于接触网补偿装置维护检修的探讨摘要：为了能够使接触网处于安全稳定的运行状态，就需要尽可能减少停电检修次数，以便延长铁路线路的运转时间。
通过分析接触网补偿装置的工作特性，能够为补偿装置的检修以及维护工作提供可靠的参考依据，确保补偿装置处于高效运行状态，避免因不必要的检调以及维护造成大量时间以及资源的浪费。
鉴于此，本文围绕滑轮补偿装置和棘轮补偿装置中存在的问题以及维护检修策略展开如下探讨。
关键词：接触网补偿装置；滑轮补偿装置；棘轮补偿装置1.滑轮补偿装置的常见问题及维护检修策略1.1滑轮补偿装置的常见问题1.1.1补偿绳与双环杆互磨滑轮补偿装置使用的是接触网和承力索在支柱同侧下锚的方法，这样一来就很容易造成承力索补偿绳运行过程中和接触线锚固连接杆双环杆摩擦，尤其是在使用穿孔式线锚角钢以及线承式时，磨损程度更为严重。
主要表现为无间隙的直接相磨；尽管调出了间隙，但是由于受到风力因素的影响，坠砣仍然存在着摆动磨蹭的现象；加装了防磨装置，但是，由于在加装之前没有调出间隙，在加装防磨滑轮后，在线锚双杆上承锚补偿绳形成了一个明显的折角，不仅大大降低了传动效率，同时还存在着一定的安全隐患，长时间的相磨降低了双环杆截面的抗拉强度[1]。
1.1.2补偿装置滑轮偏磨滑轮如果在补偿绳之间存在着偏磨问题，就很容易导致补偿绳断线或者脱槽，最终引发塌网事故。
然而，造成滑轮偏磨的原因比较多，其中下锚角钢没有处于水平状态是导致这类问题出现的主要原因。
具体体现在以下方面：（1）补偿装置安装工艺缺陷。
对于下锚角钢的安装，存在着一定的倾斜，使得滑轮的受力重心偏移。
（2）在设备运行的过程中，下锚角钢的位置发生了偏移，导致下锚角钢不水平，使其连接的补偿滑轮倾斜。
（3）线路路基的变化会影响接触网支柱的垂直度，致使安装在支柱上的下锚角钢发生倾斜，和下锚角钢连接的补偿滑轮也会出现倾斜，最终造成了定滑轮和补偿绳之间的偏磨问题。
1.1.3坠砣串卡滞（1）在安装坠砣串的过程中，零件型号的选用不当，比如，线锚使用了短单联碗头挂板，承锚使用了长单联碗头挂板，导致线锚和承锚这两个坠砣串相互磨损。
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接触网张力补偿装置有效调整距离及位置计算 单 辉，黄 河 接触网DOI ：10.19587/ki.1007-936x.2019.05.005接触网张力补偿装置有效调整距离及位置计算单 辉，黄 河摘 要：通过分析影响接触网张力补偿装置调整动作范围的相关因素，根据线路条件得出对补偿装置调整影响较大的由腕臂偏移所产生的抑制阻力的计算式，并可在补偿装置高度和坠砣限制架高度一定的情况下，计算在补偿装置有效调整距离范围内补偿装置的具体位置。
关键词：接触网；张力补偿有效距离；张力补偿位置Abstract: On the basis of analyzing of related factors concerning adjustment of scope of actions for tensioncompensation device of OCS, the formulae are able to be obtained for calculation of resistance suppression generated by the cantilever displacement due to the influence caused by the adjustment of compensation device made in accordance with the line conditions, by which, the actual position of compensation device within effective adjustment distance is able to be calculated as well if the height of compensation device and the height of the weight guiding frame are given.Key words: OCS; effective distance for tension compensation; tension compensation device中图分类号：U225.4 文献标识码：B 文章编号：1007-936X(2019)05-0021-030 引言目前国内电气化铁路接触网所采用的张力补偿装置中，滑轮补偿形式和棘轮补偿形式均涉及补偿装置即坠砣串的调整范围是否有效的问题，补偿装置失效会引发严重的弓网事故。
张力补偿装置的调整距离（有效动作长度）受腕臂偏移产生的抑制阻力、接触悬挂偏移变化量、坠砣串的动作范围以及张力补偿装置的传动效率等因素影响。
21本文重点分析对补偿装置调整影响较大的由腕臂偏移所产生的抑制阻力的计算，进而对补偿装置的调整距离进行计算分析。
1 腕臂偏移所形成的抑制阻力1.1 因水平分力造成的抑制阻力计算腕臂偏移产生的抑制阻力分析如图1所示。
设旋转腕臂由A 点旋转至B 点，忽略接触悬挂偏移的增加量，则有δθ−=x tan C x （1） 式中，C x 为支柱安装限界，x 为腕臂偏移量，δ为悬挂偏移量。
设张力为T ，曲线半径为R ，跨距为L ，则接触悬挂张力的水平分力P 为[1]作者简介：单 辉.常州市轨道交通发展有限公司，工程师； 黄 河.中国中铁八局集团电务工程有限公司，高级工程师。
RL T P ⋅= （2）由式（1）、式（2）可得，伴随旋转腕臂的移动而产生的抑制阻力f 为δθ−⋅⋅=⋅=x tan C x R L T P f （3） 当δ<<C x 时，有x C x R L T f ⋅⋅= （4）图1 腕臂偏移产生的抑制阻力分析1.2 因温度变化造成的抑制阻力计算设线膨胀系数为α，从中锚至所求定位点的距离为X 1，温差为Δt ，则因温度变化引起的接触悬挂偏移量X 为[2]X =α · Δt · X 1 （5） 将式（5）代入式（4），得x1C X t R L T f ⋅Δ⋅⋅⋅=α （6）接触网 电气化铁道 2019年第5期设曲线区段长度为D ，跨距L 中有n 个定位点，从中锚至所求曲线中点的距离为S ，则其抑制阻力之和为∑⋅⋅Δ⋅⋅⋅=nC S t R L T fxα （7）22 由于D = nL ，式（7）可写为 ∑⋅Δ⋅⋅⋅=x C S t R D T f α （8）现设C x = 3.1 m ，Δt = 20 ℃，α = 1.7×10-5，T = 15 kN ，则∑×⋅⋅×=1.31.5R S D f （9） 2 补偿装置调整距离计算设补偿装置的调整距离为E ，标准跨距为L ，每一组旋转腕臂的抑制阻力为f ′，接触悬挂张力为T ，张力变动为a ，补偿装置内部阻力为r ，并设对于标准温度，其低温度的温度差相等，则∑±+′⋅+=⋅0f r f L E f T a （10） 式中，f 0表示由线路坡度、风压、受电弓的滑动、旋转腕臂等所造成的接触悬挂阻力。
一般情况下，f ′ = 30 N ，r = 200 N ；当接触悬挂进行整体调整时，a = 5%，当仅调整接触线时，a = 10%。
3 算例3.1 仅为直线线路的情况随着补偿装置的动作，以接触悬挂变化量最大的锚段关节转换柱的旋转腕臂的偏移造成的悬挂偏移研究调整距离，如图2所示。
图2中，双支接触悬挂间距取200 mm 。
由于悬挂的移动，取B 点旋转腕臂可以旋转的裕度I ′ = 50 mm ，从而按图2中I = C x − 50 mm ，那么悬挂延伸的长度22x I C x −=。
在C x =3.1 m 时，x = 0.555m 。
当接触悬挂长度为L m 时的悬挂延伸长度为x m ，线膨胀系数α =1.7×10-5，温度变化（相对于计算平均温度）Δt =20 ℃时，有20107.1555.05m m ××=Δ⋅=−t x L α=1 632 （m ） 同理可计算当C x = 3.2 m 时，L m = 1 656 m ；当C x = 3.0 m 时，L m = 1 604 m 。
即从悬挂的偏移考虑，支柱限界在相差0.2 m 时，悬挂长度相差52 m 。
而且，在滑轮式补偿装置方面，通过安装坠砣上下部底座角钢的间隔确定坠砣的动作范围，使接触悬挂的长度受到限制。
（b ）图2 锚段关节处悬挂偏移根据通化（2009）1005下锚安装图中（以1005-08为例），线锚角钢安装高度H 2 = 6 820 mm ，接触线下锚高度H = 6 500 mm （导高6 000 mm ），坠砣杆外露240 mm ，补偿绳盘圈直径为200 mm ，补偿绳楔形线夹长度130 mm ，每块混凝土坠砣高度110 mm ，补偿滑轮直径190 mm ，则坠砣串的有效动作范围为[3]I 1 = 6 500 − 240 − 200 − 130 − 110×20 − 190 / 2 = 3 635 mm 。
设滑轮比为1∶3，则接触悬挂的伸缩允许范围为I 2 = 3 635/3 = 1 212mm ，此时所对应的悬挂长度为t I L Δ⋅=α2m = 1 426m 。
其中，Δt 为最高（40 ℃）和最低温度（-10 ℃）差，即50 ℃。
因此，根据坠砣的有效动作范围，所允许的悬挂长度为1 426 m 。
3.2 包含曲线线路情况下调整距离的计算在图3所示线路情况下，设接触悬挂成组一并调整，并为双拉式。
假设在A 点安装补偿装置，求另一端补偿装置安装地点B 。
接触网张力补偿装置有效调整距离及位置计算 单 辉，黄 河 接触网A B图3 包含曲线区段调整距离计算示意图首先，在距A 点的补偿装置为待求的调整距离L 1的任意点C 处有∑+′⋅+=⋅r f EL f T a 11 （11）设a = 0.05，C x = 3.1 m ，T =15 kN ，f ′ =30 N ， E = 50 m ，r = 200 N ，根据式（9）得∑=××=111548.01.36002001.5x xf （12）将相关数据及式（12）代入式（11），可求得x 1 = 374 m ，L 1 = 200 + x 1 = 574m ，从而求得C 点。
其次，对于C 点，可依据式（13）求其至B 点的补偿装置的调整范围L 2。
∑∑+′⋅++=⋅r f EL f f T a 232 （13） 将相关数据代入可求得 N06.2221.3800)450550(1501.31000)550(1001.51132=⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡+×+−×+×−××=+∑∑x x f f 由此 200305045055006.2220001505.021+×++−+=×x x 解得x 2 = -79 m ，L 2 = 550 − 374 + 450 + (-79) = 547 m ，从而求得B 点位置。
4 结语本文从腕臂偏移形成的抑制阻力的计算入手，得出了补偿装置调整距离的计算式，并针对不同线路情况对补偿装置调整距离进行实际计算，在设计或施工中，为在坠砣有效动作范围内合理设置锚柱位置提供了参考。
参考文献：[1] 于万聚. 高速电气化铁路接触网[M]. 成都：西南交通大学出版社，2003.[2] 黄河，吕晶晶. 接触网腕臂偏移问题及b 值控制[J]. 电气化铁道，2009（1）：33-35.[3] 中铁第四勘察设计院集团有限公司，铁道部经济规划研究院. 铁路工程通用参考图时速200公里客货共线铁路，接触悬挂下锚安装图[Z]. 2009.收稿日期：2019-01-21广 告 索 引前插深圳蓝信电气有限公司……………………封面 山东科汇电力自动化股份有限公司………封二 后插施恩禧电气（中国）有限公司………………封三 《电气化铁道》2020年宣传页……………封底23。