挂篮受力验算

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挂篮计算书示例

第一章计算书一、计算依据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)《公路桥涵通用设计规范》（JTGD60-2004）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2004）二、计算参数挂篮主要结构材料表荷载组合Ⅱ：砼重量+挂篮自重+风载+超载；荷载组合Ⅲ：砼重量+挂篮自重+人群和施工机具重；荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载；荷载组合I～Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算；荷载组合Ⅲ用于刚度计算，荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。

三、荷载计算根据设计图纸，各梁段控制砼重综合考虑，取最大梁段荷载节段重量，即1050KN，挂篮自重按50吨计，施工荷载取2.5KN/m2吨。

T1=1050×1.05+500+12.5×5×2.5=1665（KN）3 T2:风荷载根据《公路桥涵通用设计规范》（JTG D60-2004）)，结合工程实际地形有：四、挂篮计算1、外导梁1）、左侧翼板重：0.877*25*4.5=98.66KN 侧板重5.446*10=54.46KN外模导梁受力=98.66*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=188.2KN/4.5=41.83KN/m6计算模型x123456( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )88.2188.21-100.02-100.02剪力图x123456( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )84.5958.01177.1958.01弯矩图内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩 ----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.000000002 0.00000000 88.2108047 0.00000000 0.00000000 88.2108047 84.59416173 0.00000000 88.2108047 84.5941617 0.00000000 -100.024195 58.01403324 0.00000000 -100.024195 58.0140332 0.00000000 -100.024195 0.000000005 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000---------------------------------------------------------------------------------------------- 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)--------------------------------------------------------------------------------------------- 结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结点水平竖直力矩大小角度力矩---------------------------------------------------------------------------------------------- 2 0.00000000 88.2108047 0.00000000 88.2108047 90.0000000 0.000000005 0.00000000 100.024195 0.00000000 100.024195 90.0000000 0.00000000受力：前吊点88.21KN 后吊点100.02KNMmax =177.19KN·M Qmax =100.02KN2）、右侧翼板重：0.911*25*4.5=102.49KN侧板重5.446*10=54.46KN外模导梁受力=102.49*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=192.2KN/4.5=42.72KN/m6计算模型x 123456 ( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )90.0990.09-102.15-102.15剪力图x123456 ( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )86.3959.25180.9659.25弯矩图内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.000000002 0.00000000 90.0876304 0.00000000 0.00000000 90.0876304 86.39403753 0.00000000 90.0876304 86.3940375 0.00000000 -102.152369 59.24837434 0.00000000 -102.152369 59.2483743 0.00000000 -102.152369 0.000000005 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000---------------------------------------------------------------------------------------------- 反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结点水平竖直力矩大小角度力矩---------------------------------------------------------------------------------------------- 2 0.00000000 90.0876304 0.00000000 90.0876304 90.0000000 0.000000005 0.00000000 102.152369 0.00000000 102.152369 90.0000000 0.00000000----------------------------------------------------------------------------------------------结论：受力：前吊点90.09KN 后吊点102.15KNMmax =180.96KN·M Qmax =102.15KNФ32精扎螺纹钢抗拉标准强度fpk=785Mpa ，公称截面面积S=804.2mm 2 可承受极限拉力F=0.785*804.2=631.3KN>102.15KN 吊杆采用Ф32精扎螺纹钢可以满足抗拉要求。

挂篮设计计算书

挂篮设计计算书一、以悬浇段7#块腹板为荷载进行下纵梁设计。

通过分析中间板带受力最大，因此以0.9m宽的板带作为计算单元进行下纵梁设计。

（一）设计荷载：1.砼自重：q1＝γ（b1·h＋b2·b）＝26×（0.2×1.777＋0.138×0.9）＝12.46 KN/m2.施工荷载：q2＝P1·b＝2.5×0.9＝2.25KN/m3.模板荷载：q3＝P2·b＝2.5×0.9＝2.25KN /m4.砼振捣荷载：q4＝P3·b＝2.0×0.9＝1.80KN /m则：q = q1＋q2＋q3＋q4＝18.76 KN /m说明：γ—砼容重；b1—腹板厚度；h—腹板高度；b2—底板厚度；b—板带宽度取0.9m；P1—施工荷载取2.5kn/m2；P2—模板荷载取2.5kn/m2；P3—砼振捣产生的竖向荷载取2.0kn/m2（二）下纵梁按简支梁计算，受力如图1所示图1 下纵梁计算简图M max=qa×（2l－a）/8=18.76×2.7×（3.7×2－2.7）/8＝29.76KN•m 型钢选择：W＝M max/〔σ〕＝29.76×106/170＝175.1 cm3选用I20a型钢：查表I20a型钢截面抵抗矩W x＝236.9 cm3截面惯性矩I x＝2369.0 cm4型钢刚度验算：f ＝qa3b(1-3a/l)/24EI＝18.76×27003×1000×（1－3×2700/3700）/（24×2.1×105×2369×104）＝3.7mm<3700/400=9.25 满足要求。

说明：E—弹性模量取2.1×105Mpa〔σ〕—允许应力取170kn/m2二、前后下横梁计算：（一）荷载1.砼荷载＝V·γ/（l砼·2）＝10.43×26/（6.36×2）＝21.32 KN /m2.模板荷载＝P2·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m3.施工荷载＝P1·b1/2＝2.5×3.0/2＝3.75 KN /m4.振捣荷载＝P3·b1/2＝2.0×3.0/2＝3.00 KN /mΣ＝31.82 KN /m说明：V—砼体积；γ—砼容重取26kn/m3；l砼—砼构件宽度；图2 下横梁计算简图M＝αql2＝0.136×31.82×2.592＝29.03KN /mσ＝M/W＝29.03×103/（108.3×2）＝134.0 N /mm2<170 N /mm2用2[16a型钢W x＝108.3cm3说明：α—计算系数取0.136（二）后下横梁按行走时计算5.底模①面板：6.36×2.9×6×7.85＝868.72 kg②C6.3：6.36×7×6.63＋2.9×4×6.63＝372.1 kg6.下纵梁：6I20a＝4.5×27.91×6＝753.57 kg7.下横梁：2[16a＝9×17.32×4＝623.52 kg8.δ20钢板：0.14×0.14×20×7.85×8＝24.62 kgΣ＝2642.53 kg＝26.43 KN9.侧模支撑：I20a＝4.0×27.91×2＝223.28 kg10.〔6.3型钢平台：（9.0×4＋1.0×40＋0.6×20）×6.63＝583.44kgφ16钢筋栏杆：9.0×2×1.578＝28.5kg11.木板δ50：0.6×9.0×2×0.05×500＝270 kgΣ＝3747.75kg＝37.48 KN取荷载总和的1/2即：37.48/2＝18.74 KN则计算线荷载为：18.74/9＝2.09 KN /m图3 木板受力计算简图M＝ql2/8=2.09×8.52＝18.88 KN·mσ＝M/W＝18.88×103/216.6＝87.17N/mm2说明：σ—表示应力；W—抵抗矩2〕16a型钢查表为216.6cm2 三、前上横梁计算：（一）前上横梁受力由前下横梁计算简图图2所知：P A＝31.5KNP B＝74.98KN(二)前上横梁受力计算简图如图4所示：图4 上横梁计算简图M A＝P A×0.95＝29.93KN•mM中＝48.81 KN•m（三）按强度选择型钢：W X＝M/〔σ〕＝287cm3实际选用2I20a型钢作挂篮前上横梁。

等截面现浇混凝土箱梁三角挂篮安全验算

Ｍｍａ＝ｑ２８＝１ＫＮ．ｘ１／６７ｍ
６ＭＷＸ１７×１７（６ ×ｌ－）＝／＝６０／２２Ｏ６．８＝８ａ小于１５ａ５Ｍｐ，４ＭＰ，安全挠度：ａ＝ｑ／８Ｅ）Ｏ００１＝．１ｍ，ｆｘ５１（４１．０２ｍＯ２ｍｍ４３＝００可忽略不计。此时侧吊杆受力：３８１６＝３Ｎ。Ｎ＝Ａ× Ｚ／５Ｋ２
中图分类号：４文献标识码：Ｕ４Ｂ
某特大桥梁全长１９．ｍ，７９４主通航孔跨径利荷载ｑ３Ｚ５Ｘ６．＝８Ｋ。通过９＝．Ｘ７１／７８．Ｎ４Ｘ２２５４布置为５６ｍ采用单箱单室直腹板断面现浇结构力学计算，出弯矩、： ×２，得剪力箱梁。除边跨３米现浇外，个墩位采用４０４对挂Ｍｍａ＝９ｘ４８ＫＮ３１３ｍａ＝／Ｘ＝９ ×１／１＂ｘＭＷ１４８０３篮施工，每段分呻一块，节段长为：ｍ２（６ ×１—）１ｐ，安全系数为１５４１，８＋Ｘ５６０６９Ｍａ３＝４／＝．９６４ｍ＋２ ×４ｍ＋ ×４５ｍ＋ ×４５２．２．ｍ＋２ ×４．ｍ＋２ × ５安全。４ｍ２５＋ｍ合龙段＋０３ｍ支架现浇，最重３＃梁段Ｑａ＝２Ｋ．Ｔａ＝／＝２ｍｘ３１ＮｍｘＱｄ３１×１－ｍｈ０￣／１６。挂蓝设计荷载：０ｋ（挂蓝自重）（０１５０）１Ｍａ安全系数为２吨２０Ｎ含４，４Ｘ．０Ｘ．＝９ｐ，０４挂蓝自７３ｋ。包含主桁架、重２．Ｎ８底篮、内外模１０１＝．安全。挠度通过结构受力软件计算０／５，９２板、施工平台等。人员机具按３ｋ最重悬浇梁得出挠度ｆａ＝．１ｍ，０Ｎ；ｍｘ０ｍ可忽略不计。０段自重１６吨；挂蓝主桁前端臂受力长度２１２下横梁受力计算２６５后端臂长６５，．ｍ，１．ｍ主桁高度４３两主桁１．ｍ，０工况一：混凝土浇注达到设计尺寸，底篮横片间宽度５５。最大受力作用下，．ｍ８挂篮总体变ｎ梁承受着腹板、板混凝土及附加荷载，底分析此形不超过１ｒ７ｍｏａ工况的受力。下横梁由２５型钢及钢板组焊１ａ４

挂篮检算

杭州湾盐平塘2号桥挂篮受力计算一、挂篮桁架各杆件重量1、前撑杆G1（2根长5.579米[25b槽钢）G1=365.4 kg2、前拉杆G2（2根长4.921米[20b槽钢）G2=260.8 kg3、后拉杆G3（2根长6.788米[20b槽钢）G3=361 kg3、水平横杆G4（2根长6.0米[32b槽钢）G4=579.4kg5、竖杆G5（2根长3.908米[20b槽钢）G5=201.4 kg6、前吊梁G9（2根长15.83米40#工字钢）G9= 2095.6kg7、后锚梁G10（2根长9.2米40#工字钢）G10= 1352 kg8、前吊杆重（φ32精扎螺纹钢）6.313×（4×11+2×7+4×8）=568.2 kg9、桁架系杆（[10槽钢）1500kg10、侧模、底模重量8400+5200=13600kg二、挂篮桁架走行抗倾覆检算走行方式：挂篮桁架与模板分两次走行。

以竖杆G5下为支点，忽略节点板影响，则：M1=（2095.6×5+365.4×2.5×2+260.8×2.5×2+1500×1+568.2×5）×10 =179.5KNmM2=（361×3×2+579.4×3×2+1352×6）×10=137.54KNm如达到抗倾覆系数2.0，则后锚梁配重为：（2M1-M2）/（6×10）=1.6t我部采用两个混凝土预制块作配重，每个预制块重0.8吨，共1.6吨，每个混凝土预制块长1.0米，宽1.0米，高0.4米，内放上、下网片，中心留出φ50mm 孔。

挂篮行走过程中实际抗倾覆系数为2.1。

三、挂篮桁架主要构件内力检算杭州湾盐平塘2号桥悬灌施工最重节块140吨，模板系统重18.1吨。

故挂篮桁架承重为140/2+18.1/2=79.05吨，考虑其它荷载及冲击力，挂篮桁架荷载按100吨检算：对于G1杆承受的压力F1为：4/5.59=（1000×103）/F1 ，F1=1.398×106N对于G2杆承受的拉力F2为：4/5.22=（1000×103）/F2 ，F2=1.305×106N对于G1产生的压应力为（查表得[25b截面积为39.91cm2 ]：由于两槽钢宽为226mm，则：λ=5.579/0.226=24.7查《建筑施工计算手册》P1275页φ=0.972σ1=N/φA=（1.398×106）/（0.972×2×39.91×10-4×2）=90.1Mpa＜215Mpa（可）对于G2产生的拉应力为（查表得［20b截面积32.83cm2］：σ2=N/A=（1.305×106）/（2×32.83×10-4×2）=99.37Mpa＜215Mpa（可）对D点进行受力分析，ΣF D=0，得：F2×sin73.301=F3×sin56.31F3=1.502×106N （拉力）F5= F2×cos73.301+ F3×cos56.31=1.208×106N (压力)F4=F3×sin56.31=1.25×106N（压力）对于G3产生的拉应力（查表得[20b截面积32.83cm2 ]，σ3=F3/A=（1.502×106）/（2×32.83×10-4×2）=114.4Mpa＜215Mpa（可）对于G4产生的压应力（查表得[32b截面积54.9cm2]，两槽钢宽为258mm，则：λ=6.788/0.258=26.31查《建筑施工计算手册》P1275页，φ=0.97σ4=F4/φA=（1.25×106）/（0.97×2×54.9×10-4×2）=58.7Mpa＜215Mpa（可）对于G5产生的压应力为（查表得［20b截面积32.837cm2］，两槽钢宽为226mm，则：λ=3.9/0.226=17.3查《建筑施工计算手册》P1275页，φ=0.986σ5=F5/φA=（1.208×106）/（0.986×2×32.837×10-4×2）=93.3Mpa＜215Mpa（可）四、后锚杆设计计算后锚杆采用直径为32mm精扎螺纹钢，锚固在箱梁腹板两侧。

GL150菱形挂篮计算资料(哈牡)

GL150菱形挂篮检算资料一、计算依据1．连续梁结构图；2．挂篮设计资料；3.铁路桥涵施工规范“TB10203-2002”。

二、计算荷载1.最大节段砼（A1/B1，节段长L=3.5m）自重G1-1=151.74t，考虑荷载冲击系数1.2及砼超灌系数1.03，取G1=151.74*1.2*1.03=187.6t；2. LGL150挂篮自重G2=52.91t；3.施工机具及人群荷载2.5KPa，G3=1.2*3.5*2.5=10t。

以上合计G= G1+ G2+ G3=187.6+52.9+10=250.5t。

三、受力检算（一）主桁架受力检算1.主桁架受力简图如下：2.杆件内力计算⑴支点A、B处支座反力R1、R2计算列方程如下：R1*4.70=-62.6*10*4.8 有R1=（-62.6*10*4.8）/4.70=-510.64KNR2*4.70=50*10*(4.70+4.80)有R2=[50*10*(4.70+4.80)]/4.70=1010.63KN ⑵杆件内力计算①取节点“A”作为研究对象，受力图式如下：（以拉力为正，下同）由力的平衡方程可得，N1*sin(arctg3.0/4.7)=R1=510.64KN解之得N1=949.08KN同理有：N5=-cos(arctg3.0/4.7)*N1=- cos(arctg3.0/4.7)*949.08=-800.00KN（受压）②依据力的平衡，依次可求得N4=-N1*cos(arctg4.7/3.0)=-949.08* cos(arctg4.7/3.0)=-510.64KN（受压）N2=N1*sin(arctg4.7/3.0)= 949.08*sin(arctg4.7/3.0)=800.00KNN3=-500/sin(arctg3.0/4.8)=-943.40KN（受压）③校核选节点“B”作为研究对象，受力图式如下：N3水平分力X=N3*cos(arctg3.0/4.8)= 943.40*cos(arctg3.0/4.8)=800.00KN=N5 (计算正确)N3竖直分力Y=N3*sin(arctg3.0/4.8)= 943.40*sin(arctg3.0/4.8)=500.00KNY+N4=500.00+510.64=1010.64KN=R2 (计算正确)3.杆件容许内力检算⑴根据前述计算可知，主桁架杆件情况如下表所示：⑵根据上表，最大受压杆件为N3号杆件且其杆件长度最大，为应力控制杆件，最大受拉杆件为N1，同时该主桁架杆件均为等截面杆件，因此对N1、N3号分别进行检算满足规范要求即可。

挂篮计算书

附：悬浇梁施工相关验算资料1、荷载计算梁体最大重量为9＃节段混凝土，重量为108吨，节段长度3.5m。

4m节段最大重量为13＃节段梁，重量为94.1吨。

翼缘板混凝土面积为1.01m2,混凝土线荷载为q＝108*10/3.5=308.6KN/m每米钢模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.36 47.1 723.52 10槽钢横肋m 1 54 10 5403 10槽钢围囹m 5 2 10 1004 10槽钢支撑M 26.5 10 265合计1628.5 每米侧模板线荷载为q1＝1.629*10=16.29KN/m每米内模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.9 47.1 7492 10槽钢横肋m 1 53 10 5303 10槽钢围囹m 3.1 8 10 2484 10槽钢围囹m 2.6 4 10 1045 10槽钢m 2.24 4 10 906 5角钢m7 4 10 2807 10槽钢m 2.4 4 10 96合计2097 每米内模板线荷载为q2＝2.097*10=20.97KN/m前吊杆及横梁工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 内模吊杆m 52 6.313 126.32 底模板吊杆m 9.3 6 6.313 352.33 侧模板吊杆m 5.74 6.313 1444 前上横梁m 12 1 160.8 19305 前下横梁m 12 1 107 1284合计3836.6 前吊杆及横梁自重3.84*10=38.4KN施工荷载参照桥规范取3kpa，施工荷载q＝11.6*3=34.8 KN/m5＝11.6*3=34.8 KN/m 混凝土振捣荷载参照桥规范取3kpa，施工荷载q62、底模板检算挂篮底板设7根纵梁，其中外侧2根靠近箱梁腹板，共同承载腹板荷载，底板3根等间距布置，因箱梁荷载分布不均匀，为此，底板纵梁分成腹板和底板两部分计算如下：(1) 腹板纵梁：2根2[36型钢，承载箱梁断面积为3.35m2，分布长度3.5m。

挂蓝力学计算书

现浇预应力混凝土连续梁挂篮力学计算书1.概述该为现浇混凝土连续梁，0号块桥面宽12m ，桥面长15m ，最重1号块长4米混凝土重量为272.2T 。

1~7号块截面长度4m ，8~12节段长5m ，8号块重量234T ，合龙段长2米。

本挂篮结构如下，底模平台纵梁采用320B 工字钢，横梁采用双320B 槽钢，前上横梁主要采用钢板焊接为箱形梁，三角构架截面采用2[400B 槽钢，斜拉带外用20mm 钢板间断焊加强。

挂蓝主要包括主构架、行走及锚固装置、底模架、内外侧模板、前吊装置、后吊装置、前上横梁等组成。

1~8号块施工完毕后，进行挂篮改造（因为4米节段变为5米节段施工），将前三角吊带结长并前移一米，接长主构件的纵梁1米。

2.计算依据本挂篮设计计算依据如下：1、《挂篮施工图纸》2、《铁路桥涵钢结构及木结构设计规范》3、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）4、《设计院设计图》5、《结构设计原理》（人民交通出版社）6、《结构力学：下册》（高等教育出版社）7、《midas 结构计算软件》8、《铁路桥涵施工手册》3.基本参数计算所选用材料的性能参数1、弹性模量： A3型钢：MPa E 5101.2⨯=2、弯曲正应力：A3型钢MPa 145][=σ3、轴向应力：A3型钢MPa 140][=σ4、允许剪应力：A3型钢MPa 85][=τ4.荷载组合与挂篮参数4.1荷载系数1、超载系数：k1=1.052、挂篮空载纵移时的冲击系数：k2=1.33、浇筑砼时的动力系数：k3=1.24.2荷载组合荷载组合Ⅰ：砼自重＋动力附加荷载＋挂篮自重＋人群荷载和机具设备重；荷载组合Ⅱ：砼自重＋挂篮自重＋人群荷载和机具设备重；荷载组合Ⅰ用于挂篮承重系统强度及稳定性计算；荷载组合Ⅱ用于刚度计算；4.3具体荷载挂篮受力最重节段在1#节段。

实际验算时验算1#节段和8#节段受力。

4.3.1砼自重1#节段重量为272.2T ，8#节段重量为234T 。

挂篮设计计算及拼装施工

1、挂篮的分类1）按结构形式：桁架式、三角斜拉带式、预应力束斜拉式、斜拉自锚式；2）按行走方式：滑移式和滚动式；3）按平衡方式：压重式和自锚式。

4）工地一般按挂篮形状：三角挂篮、梯形挂篮、菱形挂篮等。

2、挂篮设计和计算1）挂篮主要结构为：主桁结构、后锚和行走系统、悬吊系统、底篮系统、模板系统。

2）底篮系统：底篮前、后横梁、底篮纵向桁架。

3）悬吊系统：钢带吊带、精轧螺纹钢吊带。

底篮后吊带，锚固在已浇筑段底板上，在底板浇筑时注意预留孔洞，挂篮行走时放开锚固。

翼板模板滑轨锚固在已浇筑翼板上，前方吊带在大横梁。

4）后锚系统：图为自锚型；配重型也必须设锚固。

利用桥面竖向预应力锚固，为了牢固还加千斤顶。

内模板顶模利用滑动轨道跟随挂篮一起行走。

3、挂篮受力计算1）选择有代表性的块段进行计算，一方面考虑块段重量最大的，另一方面选择集中力对已浇筑混凝土端面弯矩最大的。

因为最危险。

2）计算方法挂篮属空间结构体系，所以使用空间有限元分析软件对结构进行各种工况的分析，建立模型。

3）工况分析工况一：挂篮行走工况。

该工况考虑正常挂篮行走时自重效应；结构整体稳定分析。

工况二：浇筑最危险梁段混凝土。

验算挂篮的极限承载力状态，主要是验证挂篮结构强度符合规范要求，同时以挂篮最大变形作为评定挂篮刚度的参考标准；该工况考虑“挂篮自重+施工恒载+ 施工荷载”的共同效应；工况三：浇筑状态，结构整体稳定分析。

选取最危险梁段浇筑工况模拟。

4）各小构件单独验算后锚固吊带（精轧螺纹钢、锰钢带吊带）；行走小车等。

5）一整套计算书和图4、挂篮安装工艺流程5、挂篮安装准备1）0#块已经施工完毕，混凝土强度达到设计要求。

2）在0#块顶（对应腹板位置）测放挂篮轨道位置，并铺找平砂浆，安装轨道，利用竖向预应力锚固。

【配重挂篮不用轨道，安放钢垫块】3）挂篮各构件已经加工完毕，并在地面进行了试拼装。

主桁架、横梁等在地面进行拼装，整体吊装。

6、安装主桁架系统两个主桁片就位后，及时安装后锚固长横梁。

挂篮强度计算

挂篮强度计算一．单个挂篮自重1、承重梁：承重梁1组由4排单层贝雷组成，共2组，上下加加强弦杆：Q1=8×5×0.45=18 t2、底模平台Q2=11.966t3、前上横梁重：Q3=1.542t4、后锚重Q4=0.197t5、ф32精轧螺纹钢筋重Q5=0.62t6、支架、滑道等其他钢材重Q6=1.5t7、内外模板（含支架）重Q7=8t8、脚手板、枕木等重Q8=3t9、施工机械及小型设备重Q9=3t运行时一个挂篮总重Q总=47.825t二、贝雷强度验算：1、贝雷承载：Q总=47.825t-18t+98t=127.825每排贝雷承受：Q，=127.825/8=15.978t根据平行移动定理:I总=I贝+I弦=250500+Aa2×2=250500+25.48×752×2=537150cm4 W E=W贝+W弦=3910+25.48×75×2=7732cm3BC段:Mmax=P×L=7.989×6=47.934t.mбmax= Mmax/ W E=47.934×104/（7732×10-6）=61.99MPa<[б容]=245MPafmax=P=P×BC2×AB/（3EI）×(1+BC/AB)=7.989×62×7）/(3×2.1×105×106×537150×10-8) ×(1+6/7) =1.11×10-2=0.011m〈[f容]=6/250=0.024m贝雷强度满足要求。

2、组合横梁强度验算：1）、组合横梁承受除贝雷自重、上横梁自重、后锚、支架、滑道以外所有的荷载。

Q=Q2+Q7+Q8+Q9+Q箱=11.966+8+3+3+98=123.966t.每根组合横梁承受,Q`=Q/2=61.983t由8个吊带承受.则P=Q`/8=7.748t组合横梁,受力弯距在两吊带之间1.6m处最大,只要这段能承受,则其余部分都能承受.则Mmax=pl/4=7.748×104×1.6/4=30.992t.mбmax=Mmax/W E=30.992×104/116.8×10-6×2=132.7MPa <[б容]=160 MPafmax=pl3/48EI=7.748×1.63×104/（48×2.1×105×106×934.5×2×10-8）=1.68×10-3m=1.7mm<[f容]=1.6/250=6.4×10-3m=6.4mm满足要求.其实组合横梁所受的力由吊带来承受.因为组合横梁由底模纵梁传递到组合横梁的力的位置就是吊点位置,理论上组合横梁可以取消，为了底模纵梁吊装方便而设，因此保险系数大大增加3、底模纵梁（2[36b槽钢强度验算）纵梁所承受力Q总=123..966-2.32=121.646t则每根纵梁承受力P=15.206t则q=15.206/6=2.534t/mMmax=1/8ql2=1/8×2.534×62=11.403t.mбmax=Mmax/W E=(11.403×104)/(702.9×10-6×2) =81.1MPa<[б容]=160 MPafmax=5ql4/384EI=(5×2.534×104×64)/(384×2.1×105×106×12651.8×2×10-8) =8mm<[f容]=24mm底模纵梁2[36b槽钢满足要求.4、底模横梁（I25b工字钢）强度验算横梁承载Q=123.966-2.32-13.62=108.026t每根横梁承载Q`=15.432t则q=15.432/10=1.543t/mMmax=1/8 ql2=1/8×1.543×1.62=0.494t.mбmax=Mmax/W E=(0.494×104)/(422.72×10-6)=12MPa<[б容]=160 MPafmax=5ql4/384EI=(5×1.543×1.64)/(384×2.1×105×106×5283.96×2×10-8)=0.0001m=0.1mm<[f容]=24mm同样横梁满足要求5、吊杆(16根直径32精轧螺纹钢筋)吊杆承载：Q=47.825+98-18-1.542-0.197=126.086t每根吊杆承受:P=7.88t，现按每根吊杆承受12t（考虑1.5的安全系数）则б=P/A=12×104/（0.0162×π）=149.2×106Pa=149.2 MPa远远小于精轧螺纹钢筋的屈服强度(785MPa)满足要求6、上横梁强度计算：上横梁荷载如下图：P=7.88tRA+RB=8P 由于受力平衡且相互对称。

挂篮验算书shuang(L=72m)

新建铁路长株潭城际铁路（CZTZH-2标）易家湾芙蓉南路立交湘潭大桥（40+72+40）m双线连续梁三角形挂篮计算书计算：复核：审核：中铁二十二局集团第四工程有限公司长株潭综合Ⅱ标项目经理部二〇一三年三月书目录1.计算依据 (1)2.计算主要技术参数 (1)3.底模系验算 (4)3.1纵梁验算 (4)3.1.1边纵梁 (4)3.1.2中纵梁 (7)3.2后托梁验算 (10)3.3底模验算 (13)3.3.1底模面板验算 (13)3.3.2横向分配梁（钢楞）验算 (14)4.滑梁验算 (16)4.1外滑梁验算 (16)4.2内滑梁验算 (18)4.3顶模板验算 (20)4.3.1顶模面板验算 (20)4.3.2顶模分配梁(钢楞)验算 (21)5.前托梁与前（上）横梁验算 (22)6.三角形架验算 (27)7.抗倾覆安全系数及后锚梁验算 (30)7.1挂篮满载工作时抗倾覆安全系数 (30)7.2挂篮行走时抗倾覆安全系数 (30)7.3后锚梁验算 (32)8.吊杆验算 (34)9.垂直模板验算 (34)9.1侧模面板验算 (34)9.2内钢楞验算 (36)9.3外钢楞验算 (37)9.4钢筋拉杆验算 (38)书9.5拉杆背杆验算 (38)10 挂篮行走体系锚固验算 (40)11结论 (41)易家湾芙蓉南路立交大桥（40+72+40）m双线连续梁三角形挂篮计算书1.计算依据1.1《钢结构设计规范》GB50017-2003；1.2《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1－2005）；1.3《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752-2010）；1.4《（40+72+40）m连续梁梁部设计图纸》；1.5 对应的挂篮设计图纸；1.6《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；1.7 电算软件：SM Solver（清华大学：《结构力学求解器》）。

2.计算主要技术参数2.1施工荷载2.1.1荷载传递路径荷载传递路径见下图：挂篮的设计计算顺序也是根据荷载的传递路径，一级一级的确定各级结构。

挂篮设计计算书

x=23250cm4
Ix/A）=√(23250/147.04)=158.12cm
Iy0=20370cm4
(Zyo/A)= √(20370/147.04)=138.53cm
Yy0=138.53cm＜Yx9=158.12cm,故验算绕Y0轴方向的压杆稳定性。

杆件的压杆稳定性验算时，一端按铰接计算，压杆计算长度为L3=4.75m,则λ=L3/Yy0=4.75/138.53=3.4 查中心压杆轴向容许应力拆减系数表可得拆减系数值：ψ=0.814
×0.814=130Mpa
=101.61Mpa＜[σ]ψ
计算，可知主桁架压杆稳定性满足要求。

、主桁架变形计算
在挂篮施工过程中，我们关心的是每节段砼浇筑时挂篮的变形情况。

由于在砼浇筑前挂篮自重及模板重量已作用到主桁架上，由此引起的主桁架的变形已经发生，故在计算主桁架变形时不考虑挂篮及模板重量，只考虑每节段梁体重量即可，计算时，按每片主桁架均匀受力进行计算，即不考虑受力
、前、后下横梁
5#段受力分析2#段受力分析
17#段受力分析10#段受力分析
5#段受力分析2#段受力分析
10#段受力分析17#段受力分析
、主桁架销子验算
A=πd 2/4=3.14×1102/4=9498.5mm 2
F=900000N
=F/2A=900000/2×9498.5=47.3MPa
销轴材料为40Cr 材料，并进行调质处理，由《机械设计手册》可知，MPa s 785=σ，则：[]MPa s
3023
5.13
==
σσ
[]ττ<。

挂篮荷载计算

XXX2013年农桥改造工程项目XXX贝雷挂篮计算书目录第1章设计计算说明 11.1 设计依据 11.2 工程概况 11.3 挂篮设计 21.3.1 主要技术参数 21.3.2 挂篮构造 21.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 31.3.4 内力符号规定 4第2章挂篮底篮及吊杆计算 52.1 1#块段重量作用下底篮各项指标计算 52.1.1 腹板下面加强纵梁的计算 51.2 底板下普通纵梁的计算 82.1.3 底篮后横梁受力验算 102.1.4 挂篮前上横梁受力验算 122.1.5 吊带 (或精轧螺纹钢) 计算 16第3章挂篮主桁计算 173.1 荷载组合I(混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载) 173.1.1荷载计算 173.1.2 荷载组合I作用下主桁计算 173.2 荷载组合II(混凝土重量+超载+混凝土偏载+挂篮自重+人群和机具荷载) 203.2.1 荷载计算 203.3 荷载组合III(混凝土重量+超载+挂篮自重+人群和机具荷载) 243.3.1 荷载计算 243.4 荷载组合IV(挂篮自重+冲击荷载) 243.4.1 荷载计算 243.5悬臂端挠度计算 25第4章挂篮支点反力计算 254.1.1 作用荷载 254.2 混凝土作用下挂篮支点反力 27第1章设计计算说明1.1 设计依据①、②、《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50-2011；③、《钢结构设计规范》GB 50017-2003；④、《路桥施工计算手册》；⑤、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；⑥、其他相关规范手册。

1.2 工程概况XXXXXXXXX跨越XXX，主桥桥跨组成为35+55+35m的变截面单箱单室连续梁，采用垂直腹板。

箱梁顶宽8m，底宽4.5m，翼缘板长1.75m，支点处梁高3.2m，跨中、桥台支点处梁高1.8m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。

箱梁顶板厚28cm，底板厚度由梁端和跨中的28cm渐变至桥墩横隔板处的55cm；腹板厚度跨中为45cm，渐变至桥墩处为65cm，在端支点、中支点共设4道横隔梁，在中跨跨中设40cm横隔板。

挂篮设计计算

杨林塘三级航道桥梁工程YLTJJH-QL1标潘家桥挂篮设计及结构计算书杨林塘三级航道桥梁工程YLTJJH-QL1标项目部2013年10月潘家桥主桥挂篮设计及结构受力计算书一、挂篮组成及各部件材料参数本桥挂篮采用我公司自制的三角形轻型挂篮，共由五个主要部分组成：三角形主桁架、横梁系、悬吊系、模板系及行走系。

1、承重三角形主桁架为挂篮悬浇主要受力构件，纵向主梁采用双榀40b型工字钢，前后拉杆及立柱采用双榀40b型槽钢。

双榀槽钢间间隔1.5m加焊2.0cm 厚钢板作缀板，立柱与主梁、拉杆与主梁之间接点采用2.0cm厚钢板焊接加强。

主梁前端、支点及后锚等集中受力处加焊1.5cm厚钢板加劲。

2、横梁系统由前上横梁、前下横梁及后下横梁等组成，挂篮前上横梁固定在主桁架上，前下横梁通过悬吊系吊于前上横梁上，后下横梁浇筑砼时固定在上一梁段底板上，行走时悬吊在侧模纵梁上。

前下横梁和底横梁共同承托底模及梁段底腹板钢筋混凝土的重量。

本挂篮前上横梁设计采用2根I50c工字钢拼组而成，前下横梁、后下横梁采用2根I40b工字钢组合而成。

3、悬吊系统是挂篮的升降系统，位于挂篮的前部，其作用是悬吊和升降底模、侧模及工作平台，以适应悬臂梁段高度的变化。

本挂篮的悬吊采用螺杆式ΦL32精轧螺纹钢筋配套扁担梁、手拉葫芦及螺旋式千斤顶，每根吊杆之受力以<54T为准，其刚度及强度均满足要求。

挂篮后锚采用ΦL32精轧螺纹钢筋，通过连接器与箱梁腹板内竖向预应力钢筋连接锚固，作为后锚的梁内竖向预应力筋在挂篮前移后再行张拉。

4、模板系统由底模、侧模、端模等组成。

挂篮底模平台承受悬浇过程中悬浇块大部分重量，直接影响底板砼成形质量，该部分的设计计算亦极为重要。

底模平台纵梁纵向布置，通过纵梁与底横梁焊接连接。

本桥挂篮底模纵梁在截面上选择I28b工字钢，腹板下采用加密三拼的工字钢，其余部位单根放置，纵梁间距按50cm布置，中间加焊缀板，以提高刚度。

对底模纵梁的设计，对其刚度力求保守，除对线形控制有利，从安全方面考虑，也尤为重要。

有关各种挂篮计算

有关各种挂篮计算一、挂篮验算复核1．验算依据（1）《钢结构设计规范》（GBJ17-88）（2）《公路桥梁钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）（3）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）（4）禹城南互通立交桥主桥设计图纸2．结构参数（1）悬臂浇筑砼箱梁分段长度为： 1#-4#段3.5m，4#-8#段4.0m，合拢段2.0m。

（2）箱梁底板宽6.9m，顶板宽13.5m。

（3）箱梁高度变化范围：4.2m~2.0m，中间按二次抛物线变化。

3．设计荷载：（1）悬臂浇筑砼结构最大重量111t(1#块)（2）挂篮总重46t(包括箱梁模板)（3）人群及机具荷载取2.5KPa。

（4）风荷载取800Pa。

（5）荷载组合：①砼重+挂篮自重+人群机具+动力附加系数(强度、稳定)②砼重+挂篮自重+人群机具 (刚度)③砼重+挂篮自重+风荷载 (稳定)（6）荷载参数：①钢筋砼比重取值为2.6t/m3；②超载系数取1.05；③新浇砼动力系数取1.2；④挂篮行走时的冲击系数取1.1；⑤抗倾覆稳定系数不小于2.0；⑥前后托架刚度取L*0.3%；⑦16Mn钢容许弯曲应力取1.3[бw]=1.3×210=273MPa。

A3钢容许弯曲应力取1.3[бw]=1.3×145=188.5MPa。

4．挂篮结构材料挂篮主桁架和前后横梁材料为16Mn钢，销子材料为45号钢，纵梁、托梁、分配梁等材料为组合型钢（A3）。

二、纵梁计算1、普通纵梁（箱梁两腹板中间段）受力分析2、普通纵梁（箱梁两腹板中间段）强度计算（图1示）R A=qcb/L R B=qca/LM max=qcb[d+cb/(2L)]/L=8415.9×10-3×3500×2500×[750+3500×2500/(2×5000)]/5000=2.4×107N.mm纵梁选用[22a槽钢,其截面特性为:W x=2.176×105mm3I x=2.3939×107mm4σ= M max/ W x=110.3MPa<188.5MPa3、普通纵梁刚度计算当x=d+cb／L=2500时(弯矩最大处)，挠度最大。

悬臂三角挂篮结构强度验算

悬臂梁施工三角挂篮结构强度验算（某跨河桥）铁路桥及公路桥用到的悬臂挂篮施工方法的有很多范例，根据以往的的经验可以改造成符合自己桥梁用的三角形挂篮或菱形挂篮（后者提供机械操作平台）,但是重要的施工技术需要科学的数据计算来支撑，而不仅仅是经验。

鉴于新手在设计挂篮时对其强度演算缺乏系统知识，特发表一篇挂篮施工成功的计算范例，借以抛砖引玉。

1.低模前后吊带估算6004000mm600h1h2P=1151.8kNL1L2后前图1 荷载纵向分布图()()()mmLmmhhhhhhLmmkNhmmkNhhhhh263025705200257040004000214000214000400031400021600/301.0/275.08.11512/40005256.57322212211212121=-==⋅+⋅-⋅⋅⋅⋅+⋅⋅⋅-⋅+=⎩⎨⎧==⎪⎩⎪⎨⎧=⨯+=，解得：kNRkNR799.11818.11512630257005.1625.12378.11512570263005.1=⨯⨯==⨯⨯=前后2.外侧模牛腿2.1荷载外侧模重量：6443.526kg=64.435kN；翼缘板钢筋混凝土重量：1.0725×4.0×25=107.25kN；施工荷载（0.1kN/m2）：2.75×4.0×0.1=1.1kN，合计：172.785kN，每个牛腿上分配：1.1×172.785/2=95.032kN 。

2.2牛腿丝杠丝杠T60×9螺纹，φ63圆钢，Q235。

2.3高强螺栓6个螺栓，折减系数0.7，则抗剪承载能力为0.7 ×6×60.8=255.36kN（可）。

3.侧模吊挂系统挂篮走行时侧模吊挂在主构架上。

荷载：64.435kN。

3.1侧模件7通长角钢强度件7计算跨度619mm，为2[10，I=396.6cm4，W=79.4cm3。

挂篮受力验算书3

挂篮受力计算书一、计算依据1、干溪沟2号特大桥两阶段施工图设计2、《结构力学》、《材料力学》3、《钢结构设计手册》、《钢结构及木结构设计规范》4、《公路桥涵施工技术规范》、《路桥施工计算手册》（交通出版社）5、砼容重取2.6t/m 3，模板外侧模、底模取100kg/m 2，内模及端头模80kg/m 2，涨模系数取1.05，冲击系数取1.1，底篮两侧操作平台人员及施工荷载取5KN/m 2，其他操作平台人员及施工荷载取2KN/m 2。

6、A3钢许用拉应力和压应力取［δ］=140MPa ，许用剪应力取［τ］=85MPa ，销孔孔壁承压许用应力［δbs ］=210 MPa；16Mn 钢许用拉应力取［δ］=170MPa ，销孔孔壁承压许用应力［δbs ］=300MPa ；45#钢许用剪应力取［τ］=125MPa 。

二、挂篮底篮及吊带底篮承受重量为箱梁腹板、底板砼重量及底篮自重。

1、纵梁验算标注单位：cm下横梁纵梁纵梁布置示意图⑴工况1（1#块）砼荷载：57.4m 3×2.6t/m 3×1.05×1.1=172.37t=1723.7KN 。

底模及端头模自重荷载：33.8m 2×100kg/m 2+6.11m 2×80kg/m 2=3868.8kg=38.7KN 。

砼荷载按0#断面面积进行荷载分配，腹板及底板断面面积总和为19.44m 2；模板荷载按底板线性分配在纵梁上。

a 、①号纵梁上的荷载腹板的断面面积为7.16m 2，其砼及模板荷载为：1723.7KN ×7.16/19.44+38.7KN ×0.7/6.5=639.0KN 。

腹板下共有4.5片纵梁，每片①号纵梁的荷载为：639KN/4.5=142KN 。

通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为54.35KN 、87.65KN 。

b 、②号纵梁上的荷载腹板与③号纵梁间的断面面积为0.46m 2，其砼及模板荷载为：1723.7KN ×0.46/19.44+38.7KN ×0.425/6.5=43.3KN 。