规划环镇路箱梁计算书
(参考资料)32m预制箱梁计算书
32m 预制箱梁计算书1. 计算依据与基础资料1.1. 标准及规范1.1.1. 标准•跨径：桥梁标准跨径30m ；•设计荷载：公路-I 级（城－A 级验算）；•桥面宽度：（路基宽26m ，城市主干路），半幅桥全宽13m ，0.5m （栏杆）12.25m （机动车道）+0.5/2m （中分带）＝13m 。
•桥梁安全等级为一级，环境类别一类。
1.1.2. 规范《公路工程技术标准》JTG B01-2013《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）；（简称《通规》）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》） 《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）； 1.1.3. 参考资料《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3）1.2. 主要材料1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40；2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa =× 3）普通钢筋：采用HRB400，400=sk f MPa ，52.010SE Mpa =× 1.3. 设计要点1）预制组合箱梁按部分预应力砼A 类构件设计；2）根据小箱梁横断面，采用刚性横梁法计算汽车荷载横向分布系数，将小箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法计算。
3）预应力张拉控制应力值0.75σ=con pk f ，混凝土强度达到90％时才允许张拉预应力钢束；4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d;5）环境平均相对湿度RH=80％;6）存梁时间不超过90d。
2.标准横断面布置2.1.标准横断面布置图2.2.跨中计算截面尺寸3. 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算3.1. 汽车荷载横向分布系数计算1） 抗扭惯矩计算计算得边梁抗扭惯矩4T I 0.462m =边，中梁抗扭惯矩4T I 0.458m =中，计算结果表明：悬臂对主梁抗扭惯矩贡献很小，为简化计算，可以忽略悬臂影响；同时边、中梁截面几何特性相差不到1％，按主梁截面均相同计算对结果影响不大，以下计算按主梁截面均相同考虑。
箱梁计算书
桥梁设计计算书课程名称道桥工程设计姓名杨鑫龙学号年级与专业 2016交通工程指导教师提交日期目录一、设计资料 (4)1.1设计资料 (4)二、主梁构造布置及尺寸 (4)2.1横截面布置 (4)2.2主梁尺寸 (5)2.3横隔梁布置 (5)2.4主梁截面特性简易计算表 (5)三、主梁内力计算 (5)3.1恒载内力计算 (6)3.2活载内力计算 (8)3.3内力组合 (14)3.4弯矩剪力包络图 (15)四、预应力钢筋截面面积估算及布置 (15)4.1预应力钢筋截面面积估算 (15)4.2非预应力钢筋截面面积估算 (17)4.3预应力钢束的布置 (17)五、换算截面几何特性 (20)5.1换算截面图示 (20)5.2换算截面几何特性计算 (20)六、钢束预应力损失计算 (21)6.1预应力钢筋与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失 (21)6.2锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失 (22)6.3混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (22)6.4预应力钢筋应力松弛引起的预应力损失 (23)6.5混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 (24)6.6预应力钢筋张拉控制应力与各阶段预应力损失组合及有效预应力值25七、持久状况承载能力极限状态计算 (26)7.1正截面强度验算 (26)7.2斜截面抗剪强度验算 (26)7.3箍筋或弯起钢筋设计 (26)八、正常使用极限状态验算 (28)8.1正截面抗裂性验算 (28)8.2斜截面抗裂性验算 (28)8.3变形验算 (30)8.3.1使用阶段挠度计算 (30)8.3.2预加力引起的反拱计算及预拱度的设置 (31)九、主梁持久状况应力验算 (31)9.1跨中截面砼法向压应力验算 (31)9.2受拉区预应力筋最大拉应力验算 (32)9.3斜截面主应力验算 (32)十、主梁短暂状态应力验算 (33)10.1主梁短暂状态应力验算 (33)十一、主梁行车道板的内力计算及配筋 (34)11.1恒载作用 (34)11.2活载作用 (35)11.3主梁肋间内力计算 (35)11.4行车道板配筋计算 (37)11.5行车道板截面复核 (38)十二、横隔梁内力计算及配筋 (39)12.1横隔梁内力计算 (39)12.2横隔梁配筋计算 (42)12.3横隔梁截面复核 (43)十三、主梁端部局部承压验算 (43)13.1端部承压区截面尺寸验算 (43)13.2端部承压区承载力验算 (44)十四、结语 (45)十五、参考文献 (45)十六、附录 (46)附录A：主梁截面尺寸图 (46)附录B:横隔梁配筋图 (46)一、设计资料1.1设计资料(1)设计跨径：标准跨径35.82m（墩中心距离），简支梁计算跨径(相邻支座中心距离)35.22m，主梁全长35.78m。
毕业设计箱梁计算书
箱梁##1等高等宽连续箱梁
汇总计算书
编制人：
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编制日期：2011年11月20日
公司名称：
1
计算资料
1.1 桥面布置
跨径布置：30 30 30 30 m
1.2
设计荷载
设计荷载
1.3 计算材料参数
2纵梁计算
2.1计算资料
汽车冲击系数表
2.1.1二期恒载
纵梁线形荷载表
2.2持久状况承载能力极限状态抗弯强度验算
承载能力极限状态全梁抗弯强度最值验算汇总表
Md Mud Md Mud
特征断面最小配筋率验算汇总表
2.3持久状况承载能力极限状态抗剪强度验算
2.4持久状况正常使用极限状态验算
持久状况标准效应组合特征断面混凝土应力验算汇总表
2.5短暂状况应力验算
2.6钢束引伸量计算
第3号支座反力汇总表
31号横梁计算
3.1计算资料
3.2二期恒载
3.3持久状况承载能力极限状态抗弯强度验算
承载能力极限状态全梁抗弯强度最值验算汇总表
Md Mud Md Mud
全梁最小配筋率最值汇总表
3.4持久状况承载能力极限状态抗剪强度验算
3.5持久状况正常使用极限状态验算
混凝土持久状况标准效应组合应力最值汇总表
持久状况标准效应组合特征断面混凝土应力验算汇总表
持久状况标准效应组合预应力钢筋应力最值汇总表
3.6短暂状况应力验算
3.7钢束引伸量计算
计算钢束示意图
3.8支座反力汇总
第1号支座反力汇总表
第3号支座反力汇总表。
30箱梁模板计算书
目录30m预制箱梁模板计算书 (2)一、工程概况 (2)二、预制箱梁模板体系说明 (2)三、箱梁模板力学验算原则 (2)四、计算依据 (3)五、箱梁模板计算 (3)4.1 荷载计算及组合 (3)4.2 模板材料力学参数 (7)4.3 力学验算 (8)4.3.2 横肋力学验算 (9)4.3.3 竖肋支架验算 (10)4.3.4 拉杆验算 (11)30m预制箱梁模板计算书一、工程概况呼和浩特市2012年南二环快速路工程二标段，在2013年5月份进场施工。
原设计为3km整体现浇，考虑到整体现浇工期长，前期投入大，经项目部前期策划，变更为装配式30m预制箱梁，预制部分梁长为29.4m，梁高为1.6m,设计图纸为国家标准通用图，移梁采用兜底吊，预制数量为1327片，采用预制厂集中生产。
二、预制箱梁模板体系说明箱梁模板分为底模、侧模、芯模三部分，底模焊接在预制台座上，台座设计时需考虑箱梁在预制过程中分阶段受力状态，即：浇注时，底座承受箱梁混凝土自重下的均布力；在预应力张拉后，台座承受箱梁两端支点的集中力。
所以在台座设计时，需在台座两端设置扩大基础来满足集中荷载形式下的承载力需要。
内模在箱梁预制过程中承受腹板混凝土侧向力以及顶板混凝土竖向力，侧模承受底腹板混凝土侧压力。
箱梁侧模承载箱梁外露面混凝土的重量，混凝土侧压力向外传递顺序为：面板→横肋→纵肋→拉杆。
三、箱梁模板力学验算原则1、在满足结构受力（强度）情况下考虑挠度变形（刚度）控制；2、根据侧压力的传递顺序，先后对面板、横肋、纵肋支架、拉杆进行力学验算。
3、根据受力分析特点，简化成受力模型，进行力学验算。
四、计算依据1、《路桥施工计算手册》，人民交通出版社2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）五、箱梁模板计算图4.1 箱梁外模构造尺寸图模板说明：30m预制小箱梁中心梁高1.6m，侧模面板厚5mm，横肋采用1cm铁条，间距40cm；竖肋及支撑架采用10cm槽钢通过横向焊接而成，间距为75cm；上下对拉杆采用27mm圆钢。
30m小箱梁模板计算书Word 文档
30m 小箱梁模板计算书(一)设计原始数据1、模板材料：面板：5mm ；连接法兰：-80×12；横肋：[8#；桁架：槽钢组合（详见图纸）。
2、 桁架最大间距为800mm 一道。
3、施工数据：上升速度V=2.8m/h ；混凝土初凝时间：t o =3h 。
(二)模板侧压力计算F=0.22γc t o β1β2V 1/2其中：γc 为混凝土重力密度，γc =26kN/m 3；t o 为混凝土初凝时间；β1为外加剂影响修正系数，β1=1.1 ； β2为混凝土坍落度影响修正系数. β2=1.15。
计算得：F=0.22*26*3*1.1*1.15*2.81/2=36.32kN/m 2。
考虑可能的外加剂最大影响，取系数1.2，则混凝土计算侧压力标准值：F 1=1.2*36.32=43.58 kN/m 2当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6 kN/m 2，并乘以活荷载分项系数1.4。
F 2=1.4×6=8.4 kN/m 2侧压力合计：F 3= F1+ F2=43.58+8.4=51.98 kN/m 2 1.面板强度、刚度验算竖肋间距为0.8米，横肋间距为0.3米 计算跨径l=0.3米取板宽b=1米，面板上的均布荷载qq=F 3×l=51.98×1=51.98 kN/m考虑到板连续性，其强度、刚度可按下计算： 最大弯矩：M max =2101ql =0.1*51.98*0.3*0.3=0.468KN.m 截面系数：W=3622106006.016161m b -⨯=⨯⨯=δ最大应力：MPa MPa W M 215][7810610468.063max max =<=⨯⨯==-σσ强度符合要求刚度验算：mm mm EIql f 5.187.01012006.0110101.21283.01098.511283365434max <=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==刚度满足要求。
35+50+35米钢箱梁计算书
目录1.工程概况 (1)2.结构计算分析模型 (1)2.1.主要规标准. (1)2.2.主要材料及力学参数 (2)2.3.计算荷载取值 (2)2.4.边界条件 (3)2.5.计算模型 (3)2.6.荷载组合 (4)3.计算结果 (4)3.1.结构成桥力图 (4)3.2.结构成桥应力验算 (7)3.3.主梁刚度验算 (8)3.4.支座反力 (9)3.5.支座部位局部承压计算 (11)3.6.腹板局部稳定计算 (13)3.7.底板局部稳定验算 (13)4.结论 (15)1.工程概况本项目跨径组合为35+50+35 米。
上部结构箱梁梁高2.0 米（箱梁轮廓线高度）。
顶面全宽13.0 米，两侧各设2.25 米宽挑臂，箱梁顶底板设6.0%横坡，腹板间距布置为2.8+2.9+2.8 米。
箱梁顶板厚16 毫米，下设“U”形和板式加劲肋，“U”形加劲肋板厚8 毫米，板式加劲肋160×14 毫米；箱梁底板厚14 毫米，设“T”形加劲肋，加劲肋腹板120×8 毫米，翼缘100×10 毫米，间距300 或350 毫米；腹板厚12 毫米，设三道140×14 毫米板式加劲肋，各加劲肋除支承隔板处断开与支承隔板焊连外，其余加劲肋均穿过横隔板或挑臂并与之焊连。
普通横隔板间距约3 米，厚10 毫米，中部挖空设100×10 毫米翼缘。
桥台简支处支撑隔板板厚20 毫米，桥墩连续处支撑隔板板厚30 毫米，支撑隔板为围焊。
简支处隔板四角不设焊缝通过的切口，保证整个钢箱梁安装完成后的气密性；其他横隔板四角均设置焊缝通过的切口。
挑臂为“T”形截面，腹板厚10 毫米，下翼缘300×14 毫米。
2.结构计算分析模型2.1.主要规标准.（1）《城市桥梁设计规》（CJJ 11－2011）（2）《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）（3）《公路圬工桥涵设计规》(JTG D61-2005)（4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62-2004）（5）《公路桥涵地基与基础设计规》（JTG D63-2007）（6）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）（7）《混凝土结构设计规》（GB50010-2010）（8）《公路桥涵施工技术规》（JTG/T F50-2011）（9）《城市桥梁工程施工与质量验收规》（CJJ 2—2008）（10）《公路桥涵钢结构及木结构设计规》（JTJ025—86）（11）《钢结构工程施工质量及验收规》（GB50205-2001）（12）《铁路桥梁钢结构设计规》（TB 10002.2-2005）2.2.主要材料及力学参数Q345qD：弹性模量E=2.1×105MPa剪切模量G=0.81×105MPa轴向容许应力：200MPa剪切容许应力：120MPa表2-1 钢材容许应力表2.3.计算荷载取值（1）结构设计安全等级：一级（2）永久作用自重：实际结构建立计算模型，由程序自动计算，材料容重取78.5kN/m3；横隔板：横隔板处按节点荷载加载，支点截面45kN，其余隔板处15kN；二期：8cm沥青混凝土铺装：25×0.08×13=26kN/m，墙式护栏按10kN/m计算，共计36kN/m。
米钢箱梁计算书
米钢箱梁计算书公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]目录1.工程概况本项目跨径组合为35+50+35 米。
上部结构箱梁梁高米（箱梁内轮廓线高度）。
顶面全宽米，两侧各设米宽挑臂，箱梁顶底板设%横坡，腹板间距布置为++ 米。
箱梁顶板厚16 毫米，下设“U”形和板式加劲肋，“U”形加劲肋板厚8 毫米，板式加劲肋160×14 毫米；箱梁底板厚14 毫米，设“T”形加劲肋，加劲肋腹板120×8 毫米，翼缘100×10 毫米，间距300 或350 毫米；腹板厚12 毫米，设三道140×14 毫米板式加劲肋，各加劲肋除支承隔板处断开与支承隔板焊连外，其余加劲肋均穿过横隔板或挑臂并与之焊连。
普通横隔板间距约3 米，厚10 毫米，中部挖空设100×10 毫米翼缘。
桥台简支处支撑隔板板厚20 毫米，桥墩连续处支撑隔板板厚30 毫米，支撑隔板为围焊。
简支处隔板四角不设焊缝通过的切口，保证整个钢箱梁安装完成后的气密性；其他横隔板四角均设置焊缝通过的切口。
挑臂为“T”形截面，腹板厚10 毫米，下翼缘300×14 毫米。
2.结构计算分析模型2.1.主要规范标准.（1）《城市桥梁设计规范》（CJJ 11－2011）（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（3）《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)（4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）（5）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）（6）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）（7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（8）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）（9）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ 2—2008）（10）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025—86）（11）《钢结构工程施工质量及验收规范》（GB50205-2001）（12）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB ）2.2.主要材料及力学参数Q345qD：弹性模量E=×105MPa剪切模量G=×105MPa轴向容许应力：200MPa剪切容许应力：120MPa表2-1 钢材容许应力表2.3.计算荷载取值（1）结构设计安全等级：一级（2）永久作用自重：实际结构建立计算模型，由程序自动计算，材料容重取m3；横隔板：横隔板处按节点荷载加载，支点截面45kN，其余隔板处15kN；二期：8cm沥青混凝土铺装：25××13=26kN/m，墙式护栏按10kN/m计算，共计36kN/m。
完整版9米路宽30m连续箱梁下部结构计算书
桥涵通用图30米现浇预应力混凝土箱梁下部构造（路基宽9.0 米，R＝80m）计算书计算：汪晓霞复核：审察：二〇二〇年七月30m 连续箱梁下部构造计算（B＝9m,R=80m ）第一部分基础资料一、计算基本资料1技术标准与设计规范：1)中华人民共和国交通部标准《公路工程技术标准》（ JTG B01-2014 ）2)中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》（ JTG D60-2015 ）3)中华人民共和国交通部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362-2018 ）4)交通部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（ JTG D63-2007 ）2桥面净空：净 -8.0 米3汽车荷载：公路Ⅰ级，构造重要性系数4资料性能参数1)混凝土C30 砼：墩柱、墩柱系梁 ,主要强度指标：强度标准值f ck＝20.1MPa ，f tk＝强度设计值f cd＝13.8MPa ，f td＝弹性模量 E ＝4M pac2)一般钢筋a)HPB300 钢筋其主要强度指标为：抗拉强度标准值 f sk＝300MPa抗拉强度设计值 f sd＝250MPa弹性模量E s＝2.1x10 5MPab)HRB400 钢筋其主要强度指标为：抗拉强度标准值 f sk＝400MPa抗拉强度设计值 f sd＝330MPa弹性模量 E ＝5M Pasc)HRB500 钢筋其主要强度指标为：抗拉强度设计值f sd＝415MPa弹性模量E s＝2.0x10 5MPa5主要构造尺寸上部构造为 2×30m ～ 4×30m 一联 ,现浇连续预应力箱形梁。
每跨横向设 2 个支座。
桥墩墩柱计算高取10 、15 、17 米，直径、 1.6 米。
因无法预计各桥的实际部署情况及地形、地质因素，墩顶纵向水平力，分别按 2 跨一联、 3 跨一联、 4跨一联，墩柱取等高度及等刚度计算。
应用本通用图时，应依照本质分联情况，核实桥墩构造尺寸及配筋可否满足受力要求。
箱梁受力计算书
箱梁受力计算书箱梁支架计算书一、荷载计算1、箱梁自重：G=V*R=1170.5*26=30433KNV：箱梁砼体积，计算得知V=1170.5m3。
R：新浇砼容重，取常数，r=26KN/m3则箱梁荷载：F1=G*r/S= G*r/（A*B）r：安全系数，取安全系数1.2；S：支架底面积，S=A*B；A：支架横向宽度；B：支架长度，即桥梁长度；代入数值：F1 = 30433*1.2/（12+0.5*2）*130.08=21.596KN/m22、施工荷载：取常数，F2=2.5KN/m2；3、砼倾倒荷载：浇筑采用砼输送泵输送，取倾倒荷载F3=2.0KN/m2；4、砼振捣荷载：取常数F4=2.0KN/m2；5、箱梁芯模：芯模为厚2.5cm的杉木，容重为5KN/m3，则F5=R*V/S= R*dR：芯模容重，单位5KN/m3；V：芯模单位体积，单位m3；S：芯模底截面积，单位m2；d：芯模厚度，单位m；代入数值：F5 =5*0.025=0.125KN/m26、底模：底模为厚1.5cm的竹胶板，容重为5KN/m3，则F6= R*V/S = R*dR：芯模容重，单位5KN/m3；V：芯模单位体积，单位m3；S：芯模底截面积，单位m2；d：芯模厚度，单位m；代入数值：F6=5*0.015=0.075KN/m27、方木：底模为厚10cm的杉木，容重为5KN/m3，则F7= R*V/S = R*dR：芯模容重，单位5KN/m3；V：芯模单位体积，单位m3；S：芯模底截面积，单位m2；d：芯模厚度，单位m；代入数值：F7= 5*0.1=0.5KN/m2二、底模板强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板1、模板力学性能弹性模量：E=0.1×105MPa截面惯性矩：I=b*h3/12=30×1.53/12=8.44cm4截面抵抗矩：W= bh2/6=30×1.52/6=11.25cm3底模截面积：A=b*h=30×1.5=45cm22、模板受力计算底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4+F5代入数值：F =21.596+2.5+2.0+2.0+0.125=28.221KN/m2q=F×bF：底模板均布荷载，单位KN/m2；b：底模板宽度，单位m；代入数值：q =28.221×0.3=8.463KN/m跨中最大弯矩：M=qL2/8q：底模板均布荷载值，单位KN/m；L：底模板跨度，单位m。
32m预制箱梁计算书
32m 预制箱梁计算书1. 计算依据与基础资料1.1. 标准及规范1.1.1. 标准•跨径：桥梁标准跨径30m ；•设计荷载：公路-I 级（城－A 级验算）；•桥面宽度：（路基宽26m ，城市主干路），半幅桥全宽13m ，0.5m （栏杆）12.25m （机动车道）+0.5/2m （中分带）＝13m 。
•桥梁安全等级为一级，环境类别一类。
1.1.2. 规范《公路工程技术标准》JTG B01-2013《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）；（简称《通规》）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》） 《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）； 1.1.3. 参考资料《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3）1.2. 主要材料1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40；2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa =× 3）普通钢筋：采用HRB400，400=sk f MPa ，52.010SE Mpa =× 1.3. 设计要点1）预制组合箱梁按部分预应力砼A 类构件设计；2）根据小箱梁横断面，采用刚性横梁法计算汽车荷载横向分布系数，将小箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法计算。
3）预应力张拉控制应力值0.75σ=con pk f ，混凝土强度达到90％时才允许张拉预应力钢束；4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d;5）环境平均相对湿度RH=80％;6）存梁时间不超过90d。
2.标准横断面布置2.1.标准横断面布置图2.2.跨中计算截面尺寸3. 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算3.1. 汽车荷载横向分布系数计算1） 抗扭惯矩计算计算得边梁抗扭惯矩4T I 0.462m =边，中梁抗扭惯矩4T I 0.458m =中，计算结果表明：悬臂对主梁抗扭惯矩贡献很小，为简化计算，可以忽略悬臂影响；同时边、中梁截面几何特性相差不到1％，按主梁截面均相同计算对结果影响不大，以下计算按主梁截面均相同考虑。
箱梁模板计算书
箱梁模板计算书一、测模板支护箱梁边翼板及中翼板处预先加工框架，框架采用10×10cm木方子和10×5cm 木方子组合加工而成。
木框架沿箱梁长度方向每80cm设置一道。
箱梁底模铺设完成后，将框架组装。
并将木胶板贴于木框架上，形成侧模。
侧模板与底模板的接缝要严密，保证其外露面线条流畅、美观。
二、箱梁内模支护箱梁内模板提前加工制作，选用竹胶板和木方子进行拼装，竹胶板强度较高，在工期允许的条件下，拆模后可重复使用。
箱室顶模板采用10×10、10×5的方木盒1.8cm的覆膜胶合板加工而成，根据现场施工情况，内模不再拆除。
肋板及横梁处的模板利用支撑进行加固，支撑每80cm设置一道，施工中，注意肋板及横梁处一期与二期模板连接的严密，可设置通长木条填塞。
模板安装完成后，板面之间要平整，接缝严密，保证结构物外露面美观、线条流畅。
箱梁封端模板必须根据设计图纸中锚具的型号的不同分别加工制作。
拼装制作封端锚模板采用表面平整的5×20cm的大板，用电刨找平刮光。
注意锚具开孔位置的准确。
支护模板前，检查模板外观形状，对于表面凹凸不平等不符合要求的模板严禁使用。
模板使用前，涂刷脱模剂。
模板制作时按《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）进行验收，模板的长度和高度允许偏差为±5mm，模板表面局部平整度允许偏差为1mm。
模板的支护严格按照《公路工程质量检验评定标准》（JTJ071—98）和《质量检查评定标准的补充规定》的规定进行施工及验收：模板支承面高程允许偏差为2，-5mm，模板内部尺寸允许偏差为3，-5mm，轴线偏位允许偏差为8mm，相邻板面高差允许偏差为2mm，模板表面平整度允许偏差为3mm，现浇梁面底允许偏差为0，10mm，预埋件位置允许偏差为3mm，预埋件外露长度允许偏差为±5mm。
三、底模的支护在基底处理完毕后，根据支架的布置间距在横桥向铺设5×20cm的木板，上面搭设碗扣支架，在中横梁处间距为60×60cm，在正常段间距为90×90cm，上下步距为60cm。
箱梁设计计算书
1 设计资料及构造布置1.1 桥梁跨径及桥宽：标准跨径：40m主梁全长：39.96m计算跨径：39 m桥面净空：净11.25+2×11.2 设计荷载:公路I级人群荷载：3kN/m2,每侧栏杆，人行道重量的作用力分别为5kN/m和3.0kN/m 1.3 材料及工艺:混凝土：主梁C50，栏杆及桥面铺装C30钢筋：预应力钢筋采用φj15.2低松弛钢绞线，每束6根；普通钢筋：直径大于和等于12mm的采用Ⅱ级热扎螺纹钢筋，直径小于12mm的均用Ⅰ级热扎光圆钢筋；钢板：锚头下支承垫板、支座垫板等均采用A3碳素钢。
按后张法施工工艺制作主梁，采用直径70mm的波纹管和OVM.1.4 设计依据:《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）《公路工程技术标准》（JTG 001—2004）2. 构造布置:2.1 主梁尺寸的拟定：预应力混凝土简支梁的主梁高度与其跨径之比通常在1/15~1/25之间，本设计主梁高度取用200cm,其高跨比为1/18~1/19之间。
2.2 横断面布置（见图1）依据《公路桥梁设计规范》主梁间距为 3.25米,翼板宽均为270厘米，净11.25+2×1.0米的桥宽选用4片主梁（见图1）2.3 主梁截面细部尺寸：箱梁翼板的厚度主要取决于桥面板系承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时翼板受压要求。
绘制梁截面如图2所示。
2.4主梁截面几何特性的计算跨中截面几何特性计算表检验截面效率指标ρ(希望ρ在0.5以上) 上核心距k u =ΣI/ΣAiyb=47.14cm下核心距kb=ΣI/ΣAiyu=64.81cm截面效率指标ρ= (ku+ kb)/h= 0.559751>0.5 符合要求。
上述计算结果表明，初拟的主梁跨中截面是合理的。
支点截面几何特性计算表检验截面效率指标ρ(希望ρ在0.5以上)上核心距ku=ΣI/ΣAiyb=48.92cm下核心距kb=ΣI/ΣAiyu=55.76cm截面效率指标ρ= (ku+ kb)/h= 0.52>0.5 符合要求。
(整理)现浇箱梁支架计算
4.现浇箱梁施工荷载计算4.1 恒载第一次浇筑阶段①底板部位：0.22*26=5.76KN/m2②端梁、中横梁及腹板部位：1.38*26=35.88KN/m2③箱体组合底模及排架支撑自重：2.6KN/m2第二次浇筑阶段①顶板、翼板部位：0.25*26=6.5KN/m2②端梁和中横梁及腹板部位：0.45*26=11.7KN/m24.2 施工活载施工人员和施工料具行走运输或堆放荷载 2.5KN/m2振捣砼产生的荷载 2.0KN/m24.3 综合设计荷载值箱梁空腹部位：（5.76+6.5+2.6）*1.2+（2.5+2.0）*1.4=24.1KN/m2单肢立杆承载面积：1.2m*0.9m=1.08m2箱梁翼板部位：（6.5+2.6）*1.2+（2.5+2.0）*1.4=17.2KN/m2单肢立杆承载面积：1.2m*0.9m=1.08m2箱梁端梁、中横梁及腹板部位：（35.88+11.7+2.6）*1.2+（2.5+2.0）*1.4=65.6KN/m2单肢立杆承载面积：0.6m*0.6m=0.36m25.支架稳定承载力设计值计算5.1 支架允许承载力本工程采用碗扣式支架，立杆为Φ48.5*3.5mm钢管，可调顶托螺杆高度a≤300mm。
钢管几何特性：截面积A=4.89cm2=489mm2截面回转半径r=15.8mm钢抗压强度f =205KN/mm2*0.85=174.25KN/mm2旧材折算 Q235支架立杆的横杆步距1200mm时立杆长细比按扣件式钢管脚手架计算λ=（h+2a）/r=（1200+2*300）/15.8=114 查表得φ=0.489=φ*A*f=0.489*489*174.25=41.7KN单杆稳定承载力Nd5.2 支架设计承载力验算=41.7KN。
①空腹部位：单杆实际承受最大轴向力 N=24.1*0.9*1.2=26.0KN＜Nd=41.7KN。
②腹板部位：单杆实际承受最大轴向力 N=65.6*0.6*0.6=23.6KN＜Nd③翼板部位：单杆实际承受最大轴向力 N=17.2*1.2*0.9=18.6KN＜N=41.7KN。
新规范35m箱梁计算书
第一章概述总体概述上部箱梁构造为5×35连续小箱梁，桥宽12.25米，由4榀小箱梁联结构成，布置图如下图所示。
设计荷载公路Ⅰ级。
本计算只对边梁单榀箱梁进行分析，模的主要规范有：1．《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）2．《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）3.《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）(一)技术指标设计荷载：公路Ⅰ级。
桥面宽度：0.5＋11.25+0.5=12.25米，单幅桥。
标准桥面横坡：2%跨径：35米斜度：0°，10°,20°,30°,40°主梁片数：4片梁。
预制梁长：34.3米。
预制梁高：1.8米。
桥面铺装：9cm沥青混凝土。
混凝土调平层: 8cm50号混凝土。
(二)相关参数相对温度 75%桥面板与其它部分的温差为±5°预应力管道成形为钢波纹管管道摩擦系数u=0.25管道偏差系数λ=0.0025l/米钢筋回缩和锚具变形为6mm(三)主要材料1．混凝土材料预制箱梁、横隔板 50号混凝土现浇连续段、封锚端、湿接缝 50号混凝土现浇桥面层50号混凝土主梁采用50号混凝土，力学性能见表1.1混凝土力学性能表表1.12预应力筋均采用符合ASTM A416-96a标准的高强低松弛270级钢绞线，公称直径φj15.24mm，公称面积为140mm2，标准强度为MPaR by1860=，，控制张拉应力为1395MPa。
弹性模量为MPaEy51095.1⨯=。
（四）预应力布置预应力构造分为两种类型：顶板索和腹板连续索。
预制小箱梁采用OVM型锚具及配套的设备。
箱梁顶板负矩钢束采用BM15型锚具及配套的设备，管道成孔采用波纹扁管，且要求钢波纹扁管的钢带厚度不小于0.35mm。
预应力张拉采用引伸量和张拉吨位双控。
并以引伸量为主。
引伸量误差不得超过-5%~10%。
（五）施工工序⑴预制主梁，张拉预应力钢束。
箱梁计算书
S123分离式立体交叉上部结构计算书一、设计依据1、交通部部颁《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)；2、交通部部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)；3、交通部部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)；4、交通部部颁《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)；5、交通部部颁《公路桥梁抗震设计细则》(JTG-TB02-01-2008)；6、交通部部颁《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)；7、Dr.Bridge系统--<<桥梁博士>>V3.2版；8、交通部部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)；9、交通部部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)；10、交通部现行的其他《规范》、《规程》、《办法》。
二、技术指标1、路线等级：高速公路，双向6车道；2、计算行车速度：100公里/小时；3、抗震设防烈度：地震动加速度峰值0.10g；桥梁为B类，设防措施标准为Ⅷ度；4、环境类别：Ⅰ类；5、桥面布置：单幅：0.5米(护栏)+14.50米（行车道）+0.5米(护栏)=15.5米；6、设计荷载：公路-Ⅰ级；7、桥跨布置： 25+32+32+25m；8、温度荷载：按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)4.3.10.3取用a、体系整体升温25度；b、体系整体降温25度；c、梯度温度(升温)●顶板顶层处：14℃●顶板顶层以下10cm：5.5℃●顶板顶层以下40cm：0℃d、梯度温度(降温)●顶板顶层处：-7℃●顶板顶层以下10cm：-2.75℃●顶板顶层以下40cm：0℃9、预应力材料力学特性：钢绞线的弹性模量：1.95×105MPa锚下张拉控制应力：1339.2MPa波纹管摩擦系数：0.25波纹管偏差系数：0.0015锚具单端回缩变形：6mm9、车道荷载横向分布系数：3.0810、不均匀沉降：5mm11、结构体系：连续梁；构件类别：预应力混凝土A类构件。
箱梁毕业设计计算书
解得 =5 ＜ξb =0.53×203=108
s= = =400
故选取5 钢筋，钢筋间距为20cm,此时所提供给的钢筋面积为565 ＞400 。
由于 ，其高度其有效高度h=18cm,净保护层a=4cm，选用 钢筋，则
有效高度：
由公式：
解得
可知，跨中、支点处配筋相同，均为
按《公预规》5.2.9条规定，矩形截面受弯构件的截面尺寸应符合下列要求：
26.51×109
⑤
180000
1110
19980×104
0.486×109
-690
85.70×109
86.19×109
合计
1032400
=420
=780
43381×104
15.68×109
157.74×109
173.43×109
i= i i
毛截面重心至梁顶的距离：
ys=Σ i/Σ i
毛截面惯性矩计算公式:
本桥位在考虑它的使用、经济、美观的同时，我们还要着重解决其在工程实际中的问题。在建桥实践中，该桥采用20m跨径，采用预应力混凝土结构。为减少施工中的麻烦，特采用装配式结构。使桥梁构件的尺寸和形式趋于标准化，便于预制和施工，并节省大量支架模板和劳动力，缩短工期。
（二）设计拟应用的现场资料综述
桥位地质情况，从上到下的土层均为砂土、黏性土、砂砾。
47.53
35.65
21.25
0
=L0.5（１－２α）
0
4.88
7.25
9.75
一期恒载 （ ）
一号梁
1223.42
917.63
546.98
0
0
125.61
186.62
3-30m连续箱梁计算书
长深公路遵化（承唐界）至南小营段公铁分离立交桥工程3×30m连续箱梁计算1.工程概述本工程为长深公路遵化（承唐界）至南小营段上跨唐遵铁路分离式立交桥工程。
交叉点铁路里程为唐遵TK54+429m，交叉点斜角角度为110º。
桥梁起点里程为K20+546.9m（耳墙尾），终点里程为K21+185.1m（耳墙尾），桥梁全长638.20m。
2.设计依据3.设计标准及技术规范3.1.中华人民共和国交通部发布《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）3.2.中华人民共和国交通部发布《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）3.3.中华人民共和国交通部发布《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）3.4.中华人民共和国交通部发布《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004-89)4.技术标准4.1.道路等级：公路-Ⅰ级，设计车速80km/h；双幅双向四车道。
4.2.桥面宽度：桥面全宽26.0m，双幅净11.5m宽机动车道+0.75m 钢波形梁护栏+0.5m钢筋混凝土墙式护栏，两幅间距0.5m。
4.3.轨顶限高：桥梁底部距既有规划铁路轨顶不小于7.6m，以满足铁路双层集装箱运输的要求。
4.4.地震基本烈度：地震动峰值加速度0.1g-0.15g，地震动反应谱特征周期为0.4-0.45。
4.5.桥梁纵坡：纵坡3.0﹪。
4.6.竖曲线半径：5000m。
4.7.桥梁横坡：2.0﹪。
4.8.桥面铺装：10cm沥青混凝土面层+10cmC40号混凝土调平层。
5.主要材料5.1.混凝土预制箱梁、边横梁：C50混凝土。
现浇接头、湿接缝：C50混凝土。
混凝土调平层：C40混凝土。
5.2.钢材5.2.1.预应力钢绞线：采用高强度低松弛型，公称直径d=15.2mm(Sφ)。
5.2.2.普通钢筋：采用HRB335(φ)。
5.2.3.其它钢材：采用A3钢。
5.3.其它5.3.1.锚具及管道成孔：预制箱梁锚具采用OVM.M15型锚具及其配套设备，管道成孔采用预埋金属波纹管；箱梁连续接头处顶板锚具采用BM15型锚具及其配套设备，管道成孔采用预埋金属波纹管。
箱梁架设安全计算书
附件：计算书在计算过程中，钢材的允许应力全部为)M (145][pa =σ，盖梁C30混凝土的强度取设计强度值为)M (30][pa =σ，梁体C50混凝土的强度取设计强度值为)M (50][pa =σ。
一、临时墩受力验算已知平车重45 kN ，4个跑轮承重，最重的梁体为710 kN ，所得单个跑轮压在钢轨上的力为：)kN (1004458710=+=跑轮F由下图可计算出横移钢轨的中和轴距下侧的距离为：y x =24.65cm ，x 得到临时墩上的集中荷载在钢轨上跨中的弯矩为：)m N (25006100)3.273.277(10100413⋅=-⨯⨯⨯=M由此得到跨中弯矩对钢轨的作用应力为：)M (40.731048.518625006-pa =⨯=σ<)M (145][pa =σ，满足安全要求。
二、盖梁之间横移受力验算已知盖梁上横移轨道的布置如附图2、附图4所示，且架桥机的自重为600 kN ，天车与滑车系统总重为50 kN ，最重的梁体为710 kN 。
由此得到架桥机作用在横移钢轨上的力有：)kN (176.258710250600=+⨯+=架桥机F由附图3可得到横移钢轨的抗扭弯矩为：w x =1928.66cm 3横移至跨中时的弯矩是最大的，则弯矩为：)m N (63.9914025.21025.176413⋅=⨯⨯⨯=M由此得到跨中弯矩对钢轨的作用应力为：)M (40.511066.1928 99140.636-pa =⨯=σ<)M (145][pa =σ，满足安全要求。
三、挡块承压验算由上可知架桥机作用在横移钢轨上的力为：)kN (176.258710250600=+⨯+=架桥机F 且作用力通过钢轨、挡块上的枕木，最后作用到挡块上的受力面积为)(12975.0)22025.0114.0(25.02m s =⨯+⨯=所以得到架桥机通过钢轨、枕木，最后作用到挡块上的压应力为：)M (36.10.12975 10176.253pa =⨯=σ<)M (30][pa =σ，满足安全要求四、运梁钢轨压力验算在梁体倒运过程中，经过临时墩横移到桥面，再调转平车方向，纵移喂梁，可以根据下面计算得到平车通过钢轨对桥面的压应力。
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规划环镇路箱梁计算书一、工程属性箱梁类型双室梁A(mm) 4000B(mm) 1 C(mm) 2000D(mm) 950 E(mm) 270F(mm) 180 G(mm) 2000H(mm) 1 I(mm) 3325J(mm) 1 K(mm) 220L(mm) 960 M(mm) 225箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式平行于箱梁断面底板底的小梁间距l1(mm) 300翼缘板底的小梁间距l4(mm) 300 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.6立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 900箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900模板支架搭设的高度H(m) 7.3 立杆计算步距h(mm) 1200立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 300 斜杆或剪刀撑设置每行每列有斜杆箱梁模板支架剖面图三、荷载参数四、面板计算面板类型覆面竹胶合板 厚度t(mm) 15 抗弯强度设计值f(N/mm 2) 35 弹性模量E(N/mm 2) 9898 抗剪强度设计值fv(N/mm 2)1.6计算方式简支梁取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm，则其：截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、翼缘板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k +Q2k)=1.2×1(25×0.315+0.5+0.4)+1.4×1(2.5+2)=16.83kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×1(25×0.315+0.5+0.4)+1.4×0.7×1(2.5+2)=16.256kN/m取两者较大值q=max[q1，q2]=max[16.83，16.256]=16.83 kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=1(25×0.315+0.5+0.4)=8.775kN/m计算简图如下：l=l4=300mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×16.83×0.32=0.189kN·mσ=M/W=0.189×106/37500=5.04N/mm2≤f=35N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×16.83×0.3=2.524kNτ=3V/(2bt)=3×2.524×103/(2×1000×15)=0.252N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！ 3)、挠度变形验算 ω=5q ˊl 4/(384EI)=5×8.775×3004/(384×9898×281250)=0.332mm≤[ω]=l/150=300/150=2mm 满足要求！2、底板底的面板显然，横梁和腹板处因混凝土较厚，受力较大，以此处面板为验算对象。
同上计算过程，h 0＝1.399m ，l ＝l 1=300mm项次 抗弯强度验算 抗剪强度验算 挠度变形验算 验算值 σ＝15.84N/mm 2τ＝0.793N/mm 2ω＝1.359mm允许值 f ＝35N/mm 2f v ＝1.6N/mm 2[ω]=l/150=300/150=2mm 结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型 方木 截面类型100mm×100mm 截面惯性矩I(cm 4) 833.33 截面抵抗矩W(cm 3) 166.67 抗弯强度设计值f(N/mm 2) 13 弹性模量E(N/mm 2) 9600 抗剪强度设计值fv(N/mm 2)1.4计算方式简支梁1、横梁和腹板底的小梁横梁底立杆的跨数为1跨，腹板底立杆的跨数有1跨，按简支梁 梁计算小梁 承载能力极限状态的荷载设计值： 活载控制效应组合：q 1=1.2b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4b(Q 1k +Q 2k )=1.2×0.3(25×1.399+0.5+0.4)+1.4×0.3(2.5+2)=14.805kN/m h 0--验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q 2=1.35b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4×0.7b(Q 1k +Q 2k )=1.35×0.3(25×1.399+0.5+0.4)+1.4×0.7×0.3(2.5+2)=15.852kN/m 取两者较大值q=max[q 1，q 2]=max[14.805，15.852]=15.852 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=0.3(25×1.399+0.5+0.4)=10.762kN/m计算简图如下：l=l b=900mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×15.852×0.92=1.605kN·mσ=M/W=1.605×106/(166.67×103)=9.63N/mm2≤f=13N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×15.852×0.9=7.133kNτ=3V/(2bt)=3×7.133×103/(2×100×100)=1.07N/mm2≤f v=1.4 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI)=5×10.762×9004/(384×9600×8333300)=1.149mm≤[ω]=l/150=900/150=6mm 满足要求！4)、最大支座反力计算小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.5kN/mm2）承载能力极限状态R max1＝0.5ql＝0.5×0.9×15.558＝7.001kN正常使用极限状态Rˊmax1＝0.5qˊl＝0.5×10.762×0.9＝4.843kN 2、箱室底的小梁同上计算过程，按三等跨梁计算小梁，h0＝0.439m，l c=0.93、翼缘板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k +Q2k)=1.2×0.3(25×0.315+0.5+0.4)+1.4×0.3(2.5+2)=5.049kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×0.3(25×0.315+0.5+0.4)+1.4×0.7×0.3(2.5+2)=4.877kN/m 取两者较大值q=max[q1，q2]=max[5.049，4.877]=5.049 kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=0.3(25×0.315+0.5+0.4)=2.632kN/m计算简图如下：l=l a=900mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×5.049×0.92=0.511kN·mσ=M/W=0.511×106/(166.67×103)=3.066N/mm2≤f=13N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×5.049×0.9=2.272kNτ=3V/(2bt)=3×2.272×103/(2×100×100)=0.341N/mm2≤f v=1.4 N/mm2 满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI)=5×2.632×9004/(384×9600×8333300)=0.281mm≤[ω]=l/150=900/150=6mm 满足要求！4)、最大支座反力计算横梁和腹板底的小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.5kN/mm2）承载能力极限状态R max3＝0.5ql＝0.5×0.9×4.629＝2.083kN正常使用极限状态Rˊmax3＝0.5qˊl＝0.5×2.632×0.9＝1.184kN六、主梁计算1、横梁和腹板底主梁承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.6×7.001＝4.201kN正常使用极限状态：pˊ＝ζR max1ˊ＝0.6×4.843＝2.906kN计算简图如下，l＝l a＝900mm1)、抗弯强度验算M=1.26kN·mσ=M/W=1.26×106/(4.25×103)=296.471N/mm2> f=205N/mm2标高调节层小梁计算，抗弯强度验算，不符合要求！请减小横梁和腹板底的小梁间距或标高调节层的小梁间距或横梁和腹板底立杆的横向间距或选择合适的小梁。
2)、挠度变形验算ω=3.587≤[ω]=l/150=900/150=6mm满足要求！3)、最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力（Q1k取1kN/mm2）R max4＝8.32kN /ζ=8.32/0.6=13.867kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.6×0＝0kN，p＝ζR max2ˊ＝0.6×3.526＝2.116kN，按简支梁梁计算。
3、翼缘板底主梁承载能力极限状态：p＝ζ R max3＝0.6×2.083＝1.25kN正常使用极限状态：pˊ＝ζR max3ˊ＝0.6×1.184＝0.71kN 计算简图如下：1)、抗弯强度验算M=0.322kN·mσ=M/W=0.322×106/(4.25×103)=75.765N/mm2≤f=205N/mm2 满足要求！2)、挠度变形验算ω=0.443≤[ω]=l/150=900/150=6mm 满足要求！ 3)、最大支座反力计算翼缘板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力（Q 1k 取1kN/mm 2） R max6＝4.062kN /ζ=4.062/0.6=6.77kN七、可调托座计算由"主梁计算"可知：1、横梁和腹板底可调托座最大受力R max4 ＝13.867kN≤[N 1]=46kN 满足要求！2、箱室底可调托座最大受力R max5 ＝0kN≤[N 1]=46kN 满足要求！3、翼缘板底可调托座最大受力R max6 ＝6.77kN≤[N 1]=46kN 满足要求！八、立杆计算立杆钢管类型(mm) Φ48×2.8 回转半径i(mm)16 截面面积A(mm 2)398抗压强度设计值f(N/mm 2)205因架体每行每列有斜杆 ，根据《规范》JGJ166-2008：l0＝h＝1200mmλ＝l0/i=1200/16=76 ≤230满足要求！查表得υ＝0.7441、横梁和腹板底立杆立杆所受轴力N1＝R max4+G3k H＝13.867+0.15×7.3＝14.962kNσ＝N1/(υA)＝14.962×103/(0.744×398)=50.528N/mm2≤f=205 N/mm2满足要求！2、箱室底立杆立杆所受轴力N2＝R max5+G3k H＝0+0.15×7.3＝1.095kNσ＝N2/(υA)＝1.095×103/(0.744×398)=3.698N/mm2≤f=205 N/mm2满足要求！3、翼缘板底立杆立杆所受轴力N3＝R max6+G3k H＝6.77+0.15×7.3＝1.095kNσ＝N3/(υA)＝7.865×103/(0.744×398)=26.561N/mm2≤f=205 N/mm2满足要求！九、可调（固定）底托计算由上节计算可知N max＝max[N1，N2，N3]＝[14.962,1.095,7.865]＝14.962kN≤[N2]=56kN满足要求！十、基础计算地基土类型粘性土垫板底面面积A(m2) 0.25地基承载力设计值f a(kPa) 200 地基承载力折减系数mf 1 垫板底面的平均压力P＝N max/(mf×A)=14.962/(1×0.25)＝59.848kPa≤fa＝200kPa 满足要求！结论和建议：1.标高调节层小梁计算，抗弯强度验算，不符合要求！请减小横梁和腹板底的小梁间距或标高调节层的小梁间距或横梁和腹板底立杆的横向间距或选择合适的小梁。