LD5T-15M计算书

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15米跨钢栈桥结构受力计算书

钢栈桥结构受力计算书编制时间：二OO八年十二月十日栈桥计算书一、结构形式钢栈桥总长345m，宽6m，跨径15m。

栈桥横断面结构如下图：1、北栈桥北栈桥利用闽江北岸的防汛石堤作为起始平台，布置于桥上游，平台面顶高程+5.3m，设栈桥顶面高程为+5.88m，作用有二：一可抵御最高水位+5.71m（考虑涌水效应，预计最高水位实际达到+6.0m），二可就地利用防汛石堤作为进场道路。

北栈桥总长195m，桥跨选用13×15m，标准跨15m采用两根直径630mm的钢管桩基础，平均长度17m，桩间下横联采用一根直径350mm的钢桩，剪刀撑槽16，上横梁采用双I50a，主纵梁采用3排双贝雷桁梁，其上分配梁I20@1.5m，纵梁I12.6@0.4m，平台面采用厚10mm的钢板（5m宽）。

平台面宽6m，其中5m作为车行道，上游侧0.3m作为电缆通道，下游侧0.7m作为人行道及泵管通道。

钢栏杆布置在平台外侧。

北栈桥桥位处河底高程-3～-4m，大型施工船舶随时可以进场施工，拟准备租用回转扒杆浮吊进行震动沉钢桩、横梁安装、纵梁安装及桥面系安装。

预计施工时间20天。

2、南栈桥南栈桥利用浅滩回填33m后进行钢栈桥起始段施工，主要施工方法有两种：若河底高程大于-1.5m（图纸显示大约70m宽河滩高于此高程）采用回填至1.0m，履带吊低潮位涉水施工；若河底高程小于-1.5m（由于挖沙船施工，河滩水深近10m，即底高程-5m左右）采用浮吊施工。

南栈桥长150m，标准截面同北栈桥。

二、荷载布置1、上部结构恒重（6米宽计算）⑴δ10钢板：6×1×0.01×7.85×10=4.71KN/m⑵I12.6纵向分配梁:2.27KN/m⑶I20a横向分配梁:1.12KN/m⑷贝雷梁（每片287kg含支撑架、销子）:287×6×10/3/1000=5.74KN/m⑸I50a下横梁:4.7KN/根2、活荷载⑴45t砼车⑵履带吊65t:自重60t+吊重20t⑶施工荷载及人群荷载：4KN/m2考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距不小于24米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车。

LDB 5t吊车计算书

LDB 5t吊车计算书一、设计依据《钢结构设计规范》 GB50017-2003《钢结构设计手册》中国建筑工业出版社 2004.1《钢结构施工及验收规范》 GB50205-2001《钢结构工程质量检验评定标准》 GB50221-2001《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分析》 GB/T11345-1989《钢结构焊缝外形尺寸》 GB10854-89《装配通用技术要求》 JB/ZQ 4000.9《焊接件通用技术要求》 JB/ZQ 4000.3《碳钢、低合金钢焊接构件焊后热处理方法》 JB/T6046-1992《紧固件机械性能》 GB 3098《建筑结构载荷规范》GB 50009-2001《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《起重机设计手册》中国铁道出版社 1997二、材料参数钢材弹性模量E=206x103N/mm2；剪变模量G=79x103N/mm2；线膨胀系数α=12x10-6 /℃；质量密度ρ=7850kg/m3。

表1 钢材强度设计值三、设计载荷载荷包括自重载荷、起升载荷、风载荷、温度载荷、冰雪载荷等。

结构计算采用极限应力法，因此，载荷值取值比一般较大。

1自重载荷钢结构自重由程序自动统计计算，结构自重×1.1来考虑节点重量。

加载时按均布载荷加载于梁底部平面。

梁自重约1766kg，工字钢底部平面面积≈128*8522/1000000=1.09m²。

则q=（1766kg×9.8m/s²/1.09）×1.1≈15878N/m²2起升载荷起升载荷主要考虑，电动葫芦起升，起升为5t。

根据起重机设计规范要求，考虑到突然离地起升或下降制动的情况，对承载结构和传动机构将产生附加的动载作用。

这一动载作用可通过将起升载荷乘以大于1的起升载荷系数φ2考虑。

系数φ2的取值方法（ISO 8686-1；1989）。

LD型单梁桥式起重机简单快速计算表

起重机主梁设计参数输入PQ－起重载荷100000S－跨度19500L1-悬臂长度0C1－无悬臂时吊钩距轨道0G操－司机室载荷0l－司机室重心距轨道中0PGx-电动葫芦载荷10040Vq－起升速度7Vx-小车运行速度20Vd-大车运行速度30n-葫芦车轮总数8n0-葫芦主动车轮数4L0－主梁总长19500PZ－估算主梁自重载荷44760H1－主梁总高1210B0－主梁上盖板宽度500b-主梁工字钢下翼缘宽132t-主梁工字钢下翼缘厚15d-主梁工字钢腹板厚11.5t0-补强板厚度10A－主梁截面积yc-主梁垂直方向形心584.3yC1－主梁形心至上盖板距625.7Ix－主梁垂直方向惯性矩4506104628Iy-主梁水平方向惯性矩638967772S-型钢梁跨端截面的静面矩15368600Wxyc-主梁下表面抗弯模量7711970.953Wxyc1－主梁上表面抗弯模量7201701.499W3－主梁工字钢点3水平抗弯模量9681329.879Wy-主梁上表面水平抗弯模量2555871.088许用应力值和动力系数σs-材料的选用Q235-B 235[σ]-许用应力175.3731343[τ]-剪切应力101.2517263Φ1－起升冲击系数 1.1Φ2－起升动载系数1.20951.2095Φ2min－查表 1.15β2－查表0.51Vq-稳定的最高起升速度0.116666667主梁强度计算qνβφφ2min 22+=移动计算载荷ΣP－集中载荷131994固定载荷（这里只计算主梁均布载荷）Fq-均布载荷2.295384615σx-主梁下翼缘应力98.99978937σ上-主梁上翼缘应力106.0143218水平载荷(跨中)产生的弯曲应力A、主梁质量产生的水平惯性力，以水平均布惯性载荷算法1FH-主梁质量产生的水平惯性载荷0.642707692小车位于跨中截面总弯矩下的应力∑+=QG x P P P 21φφ)824(211qL l G PL I Y x s s x c φφσ++∙=)824(2112qL l G PL I Y s s x φφσ++∙=上nn F F qH 0μ=μ-滑动摩擦系数0.14算法2FH-主梁质量产生的水平惯性载荷0.062107731Φ5-动力效应系数1.5m－主梁或桥架的重量单位长度重量0.23422292a-运行加速度0.176776695Vd-大车运行速度0.5B、小车质量和总起升质量产生的水平惯性力算法17860PH-小车质量和总起升质量产生的水平惯性力7702.8算法25502PH-小车质量和总起升质量产生的水平惯性力2977.424625m2-小车质量与总起升质量之和11228.57143小车在跨中,截面在水平作用下产生的弯矩(司机室略去)按简支梁近似计算算法1My-小车在跨中,截面在水平作用下产生的弯矩68099850算法2My-小车在跨中,截面在水平作用下产生的弯矩17467003.12主梁上翼缘外表面自由边上产生的应力算法1σy-主梁上翼缘外表面自由边上产生的应力26.64447762算法2σy-主梁上翼缘外表面自由边上产生的应力 6.834070466工字钢下翼缘外表面自由边上点3产生的应力算法1σy3-主梁工字钢翼缘外表面边上产生的应力7.034142091算法2σy3-主梁工字钢翼缘外表面边上产生的应力 1.804194603主梁上翼缘总应力（最大）：σ上+σy＝132.6587994主梁下翼缘总应力（最大）：σx+σy3＝106.0339315扭转载荷产生的应力（因对主梁强度影响较小，此处不计算）B－偏心载荷产生的双力矩maF H 5φ=nn P P P Gx Q H 0)(+=μam P H 25φ=482L P L F My H H +=y yy W M =σ33y yy W M =σωωωσI B =w－工字梁截面的主扇性面积Iw－工字梁截面主扇性惯性矩工字钢下翼缘局部弯曲应力小车最大轮压K－轮压不均匀系数，k=1.3-1.7 1.3P-小车轮在工字钢表面最大轮压21449.0251翼缘根部横向应力σgx－翼缘根部横向应力-37.7502842翼缘根部纵向应力σgz--翼缘根部纵向应力-5.1477663力作用点横向应力σpx－力作用点横向应力18.8751424力作用点纵向应力σpz-力作用点纵向应力58.3413485翼缘外边缘纵向应力σbz-翼缘外边缘纵向应力51.47766工字钢与轮压作用点计算并查表数据(用作1-5计算数据)c-工字钢腹板与轮压作用点间距36.862s-工字钢与葫芦车轮缘距离4e-车轮作用点距离27.388R－葫芦走轮踏面曲率半径167)(21Q Gx P P nKP φφ+=2t PK g x gx ±=σ2t PK g z gz =σ2t P K px px =σ2t PK p z Pz =σ2tPK b z bz =σ)(5.0d b c-=ξes a c -+=Re 164.0=ζ-查表系数0.611817427查表得：Kgx 1.1Kgz 0.15Kpx 0.55Kpz 1.7Kbz1.5t^2-工字钢下翼缘厚与补强板厚和的平方625应力合成公式：点1合成应力：117.372172点2合成应力：148.8041269点3为单向应力，合成应力为点3合成应力：157.5115915σ0-工字梁下翼缘下表面的整体弯曲拉应力98.99978937σz-计算点的σgz和σpz,带应力正负号σx-计算点的σgx和σpx,带应力正负号σbz-轮压作用的翼缘外边缘下表面的纵向局部弯曲应力主梁跨中截面强度，工字钢下翼表面合成应力合格性判断合格电动葫芦位于跨端时，跨端截面剪应力可略去本计算S-型钢梁跨端截面的静面矩mm^315368600δ-型钢梁截面中性轴处的腹板厚度mm 12Qmax-最大支反力156612τmax－最大切应力44.51197102主梁刚度的计算：主梁跨中垂直刚度f-主梁跨中下挠值17.96356841[f]-许用下挠值27.85714286实际刚度1085.530422主梁悬臂垂直刚度f-主梁悬臂下挠值0[f]-许用下挠值0实际刚度#DIV/0!跨中合格性判断合格][)()(0220σσσσσσσ≤+-++z x x z ][30σσσσσω≤+++bz ][)2(11max max τφφδδτ≤+-+==qL L l L G P I S I S Q s s x x 700][483S f EI PS f x =≤=350][3)(112L f EI L S PS f x =≤+=Nmm mm mmNmmNm/min m/min m/min 个个mmNmm mm mm mm mm mm mm2 mm mm mm4 mm4 mm3 mm3 mm3 mm3 mm3 Mpa Mpa Mpam/sNN/mmMpaMpai/a k1 k2 k3 k4 k5 0.5 0.45 0.16 0.27 0.68 0.5 0.55 0.5 0.13 0.28 0.72 0.55 0.6 0.54 0.11 0.3 0.77 0.62 0.65 0.57 0.09 0.29 0.84 0.7 0.7 0.6 0.08 0.28 0.9 0.790.0066N/mm 16.07142857N/mm kg/mm m/s^2 m/sNNkg N.mm N.mm Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa MpaN Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa mm mm mm mmmm0.65查表查表查表查表查表MpaMpaMpaMpamm3mmNMpammmmmmmm。

15m梯形钢屋架计算书

梯形钢屋架课程设计梯形钢屋架课程设计计算书1．设计资料：1、车间柱网布置：长度96m ；柱距6m ；跨度15m。

2、屋面坡度：1：10。

3、屋面材料：压型钢板。

4、荷载1）静载：屋架及支撑自重0.45KN/m²。

2）活载：屋面活荷载0.5KN/m²。

5、材质Q235B钢，焊条E43XX系列，手工焊。

6、屋架采用平坡梯形屋架，无天窗，外形尺寸（取一半）如图1 所示图12 . 结构形式与选型屋架形式及几何尺寸如图所示根据厂房长度(96m>60m)、跨度及荷载情况，设置上弦横向水平支撑2道，下弦由于跨度为15m故不设下弦支撑。

如图2图23、垂直支撑垂直支撑必须设置。

对于本屋架结构，在跨度中央设置一道中间垂直支撑，在屋架两端各设置一道垂直支撑。

垂直支撑只设置在有横向水平支撑的同一柱间的屋架上，如图 3 所示。

图34 . 荷载计算屋面活荷载0.5KN/m ²进行计算。

荷载计算表荷载名称标准值（KN/m²）设计值（KN/m²）屋架及支撑自重 0.45 0.15×1.35＝0.608 可变荷载总和 0.50.7荷载组合方法：1、全跨永久荷载1F ＋全跨可变荷载2F2、全跨永久荷载1F ＋半跨可变荷载2F3、全跨屋架（包括支撑）自重3F ＋半跨屋面板自重4F ＋半跨屋面活荷载2F5 内力计算屋架构件内力组合表杆件名称杆件编号单位荷载 F ＝1 静载作用（KN/m ²）活载（KN/m ²）0.7 杆件内力计算内力在左在右全跨全部恒载3.578 屋架支撑0.608大型屋面板1.89在左在右全部组合一组合二组合三在左在右全部上弦杆AB 0.000.000.000.000.00 0.00 0.00 0.000.000.000.000.000.000.000.00 BC -4.69 -2.16 -6.23 -22.28 -3.79 -8.86 -4.09 -11.77 -3.28 -1.51 -4.36 -143.84 -138.02 -86.01 -143.84 CD -4.68 -2.16 -6.22 -22.25 -3.78 -8.85-4.08-11.75 -3.28 -1.51 -4.35 -143.63 -137.83 -85.89-143.63DE -6.21 -3.93 -9.00 -32.19 -5.47 -11.73 -7.42 -17.01 -4.34 -2.75 -6.30 -207.85 -197.30 -116.34 -207.85 EF-6.20 -3.92 -8.99 -32.17-5.47-11.72 -7.42-16.99 -4.34 -2.75 -6.29 -207.70 -197.15 -116.26 -207.70下弦杆ab -1.21 -2.82 -3.49 -12.49 -2.12 -2.29 -5.34 -6.60 -0.85 -1.98 -2.44 -80.62 -72.00 -28.38 -80.62 bc 1.87 -0.83 1.01 3.60 0.61 3.53 -1.57 1.90 1.31 -0.58 0.70 23.25 26.51 29.44 29.44 cd 2.07 0.72 2.31 8.26 1.40 3.91 1.36 4.36 1.45 0.51 1.62 53.33 52.43 36.52 53.33斜腹杆aB -5.06 -2.05 -6.51 -23.31 -3.96 -9.56 -3.87 -12.31 -3.54 -1.43 -4.56 -150.49 -144.99 -92.14 -150.49 Bb 3.38 1.83 4.68 16.76 2.85 6.39 3.46 8.85 2.37 1.28 3.28 108.19 103.28 62.69 108.19 bD -2.15 -1.79 -3.42 -12.25 -2.08 -4.06 -3.39 -6.47 -1.51 -1.25 -2.40 -79.09 -74.28 -41.31 -79.09 Dc 0.73 1.55 1.83 6.55 1.11 1.38 2.93 3.46 0.51 1.08 1.28 42.27 38.11 16.21 42.27 Cf 0.38 -1.54 -0.71 -2.54 -0.43 0.72 -2.90 -1.34 0.27 -1.07 -0.50 -16.41 -12.29 2.99 -16.41竖杆Aa -0.50 0.00 -0.50 -1.79 -0.30 -0.95 0.00 -0.95 -0.35 0.00 -0.35 -11.55 -11.55 -8.63 -11.55 Cb -0.93 0.03 -0.91 -3.27 -0.56 -1.77 0.06 -1.73 -0.65 0.02 -0.64 -21.10 -21.18 -16.07 -21.18 Ec -0.95 0.03 -0.93 -3.34 -0.57 -1.80 0.05 -1.77 -0.67 0.02 -0.65 -21.58 -21.66 -16.42 -21.66 Fd 0.08 0.08 0.85 3.03 0.52 0.15 0.15 1.60 0.06 0.06 0.59 19.58 16.68 3.90 19.586 杆件设计1、上弦杆整个上弦采用等截面，按EF杆件的最大设计内力设计，即N=－255KN上弦杆计算长度：在屋架平面内：0x0l l 1.508m==，0yl2 1.508 3.016m==×上弦截面选用两个不等肢角钢，短肢相并。

15米高杆灯路灯混凝土基础计算书

15米路灯基础计算书本次路灯基础设计依据《架空送电线路基础设计技术规定》DLT5219-2014规范要求进行计算求得。

目前，一般路灯基础的深度满足灯杆高度的1/6~1/8要求，基础的长与宽根据路灯的灯型而定一般是600mm-1200mm 之间。

本项目15米路灯基础规格1200×1200×2000mm ，其预埋螺杆6-M24×1500。

1、基本数据（1）基本数据：灯杆高16.2m ，灯杆上口径D1=0.12m ，下口径D2=0.252m ，平均0.186m ，预埋螺栓N=6根，其分布直径d1=0.5m 。

（2）灯具迎风面积：6×0.25×0.3=0.45m 2。

（3）灯臂迎风面积：4×0.076=0.304m 2。

（4）灯杆迎风面积：16.2×0.186=3.013m 2。

2、风压计算项目所在地为汕头，常年处于台风冲击地区，本次以12级台风取值，取风速36.9m/s ，风压W k =36.92/1600=0.85kPa3、风荷载弯矩计算（1）灯具：0.45×0.85×15=5.74KN ·m（2）灯臂：0.304×0.85×15=3.88KN ·m（3）灯杆：3.013×0.85×16.2/2=20.74KN ·m合计：5.74+3.88+20.74=30.36KN ·m 。

4、基础稳定按深埋理论计算灯杆混凝土基础埋深h=2m ，宽b=1.2m ，长b=1.2m 。

h/b=1.8/1.2=1.5,查表6.1.3-1，根据内插法，取K 0=1.1。

故基础计算宽度b 0=bK 0=1.2×1.1=1.32m 。

32θ-13μ==3714.0213⨯-=11.03 其中θ查表6.1.4，取0.714故得该基础极限倾覆力矩：m KN h mb M j •=⨯⨯==95.4503.11232.148μ330其中土质为可塑土，m=48KN·m。

5吨电梯计算书一

XXXX5000/0.5—J交流调频调压调速载货电梯计算书XXXXXXX有限公司目录1.前言2.电梯的主要参数3.传动系统的计算3.1曳引机的选用3.2平衡系数的计算3.3曳引机电动机功率计算3.4曳引机负载转矩计算3.5曳引包角计算3.6放绳角计算3.7轮径比计算3.8曳引机主轴载荷计算3.9额定速度验算3.10曳引力、比压计算3.11悬挂绳安全系数计算3.12钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算4.主要结构部件机械强度计算4.1轿厢架计算4.2轿底应力计算4.3轿厢壁、轿门壁、层门壁强度、挠度计算4.4轿顶强度计算4.5绳轮轴强度计算4.6绳头板强度计算4.7机房承重梁计算5.导轨计算5.1轿厢导轨计算5.2对重导轨计算6.安全部件计算6.1缓冲器的计算、选用6.2限速器的计算、选用6.3安全钳的计算、选用7.轿厢有效面积校核8.轿厢通风面积校核9.层门、轿门门扇撞击能量计算10.井道结构受力计算10.1底坑预埋件受力计算10.2层门侧井道壁受力计算10.3机房承重处土建承受力计算10.4机房吊钩受力计算11.井道顶层空间和底坑计算11.1顶层空间计算11.2底坑计算12.电气选型计算（变频器的容量，应急电源容量、接触器、主开关、电缆计算）13. 机械防护的设计和说明14. 轿厢地坎和轿门至井道内表面的距离计算15. 轿顶护栏设计16.轿厢护脚板的安装和尺寸图17.开锁区域的尺寸说明图示18.操作维修区域的空间计算(主机、控制柜、限速器、盘车操作)19.轿厢上行超速保护装置的选型计算（类型、质量范围）20.引用标准和参考资料1.前言本计算书依据GB7588、GB/T10058、GB/T10059、GB10060等有关标准及有关设计手册，对KJDF5000/0.25—J（VVVF）载货电梯的传动系统、主要部件及安全部件的设计、选用进行了计算、校核。

2.电梯的主要参数2.1额定载重量：Q=5000kg2.2空载轿厢重量：P1=1650kg2.3补偿链及随行电缆重量：P2=100 kg（适用于提升高度30m，随行电缆以40m计）2.4额定速度：v=0.25m/s2.5平衡系数：=0.452.6曳引包角：=1802.7绕绳倍率：i=22.8双向限速器型号：XS12B （河北东方机械厂）2.9安全钳型号：AQ5A （河北东方机械厂）2.10轿厢、对重油压缓冲器型号：YH3/80 （河北东方机械厂）2.11钢丝绳规格：16NAT819S+FC1370/1770ZS2.12钢丝绳重量：P3=800kg2.13对重重量：G=3900 kg2.14曳引机型号：YJ300 （常熟市顺达电梯曳引机厂）3.传动系统的计3.1曳引机的选用曳引机选用常熟市顺达电梯曳引机厂产品，曳引机主要参数：规格：YJ300 额定载重：Q=5000 kg 轿厢额定速度：V=0.25m/s 曳引轮直径：D=725 绳槽：16×6转速：985rpm额定转矩：5446.5N ·m 额定功率：18.5kW 悬挂比：2：1 最大轴负荷：22500 kg 曳引机自重：1050 kg 、3.2平衡系数的计算ψ＝（G －P1）/ Q ＝（3900－1650）/5000＝0.45 ∴满足规范要求 3.3曳引机电动机功率计算=13.48kW选用电动机功率：18.5kW 。

158m连续梁计算书

预应力砼连续箱梁QJX计算成果（施工图设计）一、设计规范1、《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)。

2、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)。

3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)。

4、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)。

5、《公路桥梁抗风设计规范》(JTJG/T D60-01—2004)。

6、《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/T B02-01-2008)。

7、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)。

二、概述1、项目概况箱梁采用C60砼，单箱单室箱形断面，根部梁高H根＝10.5m，跨中及边跨端部梁高H中＝4.0m，H根/L＝1/16，H中/L＝1/42。

箱梁梁高变化采用2次抛物线，变化范围为悬浇段末端至根部外侧处，梁高变化方程为：H=0.001003048x²+4.0(m)。

箱梁底板厚度变化采用2次抛物线，由箱梁根部120cm渐变到跨中35cm；底板厚度方程：H=0.000138113x²+0.35(m)；箱梁横坡由腹板高度调整，顶板横向设置2%的横坡，底板保持水平。

跨中断面中支点断面3、钢束描述箱梁采用三向预应力体系，包括纵向预应力、横向预应力和竖向预应力。

纵桥向顶板预应力钢束采用15-22和15-25Φs15.2高强低松弛钢绞线，腹板采用15-19Φs15.2钢绞线，中跨底板采用15-22Φs15.2钢绞线，边跨底板采用15-19、15-22Φs15.2钢绞线，边跨顶板采用15-25、15-22Φs15.2钢绞线。

钢绞线抗拉强度标准值fpk＝1860MPa，张拉控制应力为0.75fpk＝1395MPa（部分钢束张拉控制应力为1360MPa）。

除边跨顶板接长束为单端张拉外均采用两端张拉。

顶板横向预应力钢束采用15-3Φs15.2高强低松弛钢绞线，钢绞线抗拉强度标准值fpk＝1860MPa，均采用交错单端张拉。

单跨15m桥板梁计算书

交通桥计算书一、设计资料1、计算跨径：m 15=l ，主梁片数3片，间距1.7m ；2、设计荷载：公路—II 级3、使用材料：板采用C25混凝土、HRB335钢筋；钢筋混凝土重度取3/25m kN =板γ；14.7108.2100.245=⨯⨯=c s E E ，板面铺装C30混凝土，取3/24m kN =装γ。

4、各部分主要尺寸：图1.1 主梁结构布置图图1.2 主梁结构布置图图1.3 支座垫板位置计算跨径：m l 15=；板全宽：B=6m板厚：t=0.2m ，铺装层厚度：最厚处110mm 、最薄处60mm ，平均厚度85mm ； 5、设计环境：环境类别为Ⅱ类 6、设计依据：（1）中华人民共和国行业标准：公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004），简称《桥规》，人民交通出版社，2004年；（2）中华人民共和国行业标准，公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD62-2004），简称《公预规》，人民交通出版社，2004年。

二、行车道板计算 1、单位面积上的荷载集度q桥面铺装层：在行车道部分设置双向横坡，平均铺装层厚度为0.085m ； 0.085×1.0×25=2.125kN/m 桥板： 0.2×1.0×25=5kN/m 栏杆： 1.0×2÷6=0.333kN/m 路缘： 0.24×0.4×2×25÷6=0.08kN/m总计：gk= 2.125+5+0.333+0.08=7.538kN/m ；每米宽板条的恒载内力:m kN gl M g .37.63.1538.7212122.min -=⨯⨯-=-= kN gl Q g A 80.93.1538.7.=⨯==2、汽车车辆荷载产生的内力将车辆荷载后轮作用于绞缝轴线上，后轴作用力为1402PKN =，轮压分布宽度为如图2.2所示车辆荷载后轮着地长度20.2a m =，宽度为20.60b m =，则m H a a 37.0085.0220.0221=⨯+=+= m H b b 77.0085.0260.0221=⨯+=+=荷载对于悬臂根部的有效分布宽度：m l d a a 07.365.0240.137.0201=⨯++=++=由于这是汽车荷载局部加载在T 梁的翼板上，故冲击系数取1 1.3μ+=。

15米高杆灯路灯混凝土基础计算书

15米高杆灯路灯混凝土基础计算书本文介绍了一份15米路灯基础计算书，该文是根据《架空送电线路基础设计技术规定》DLT5219-2014规范要求进行计算求得的。

一般路灯基础的深度满足灯杆高度的1/6~1/8要求，基础的长与宽根据路灯的灯型而定，一般在600mm-1200mm之间。

本项目的15米路灯基础规格为1200×1200×2000mm，其预埋螺杆为6-M24×1500.在基本数据方面，灯杆高16.2m，灯杆上口径D1=0.12m，下口径D2=0.252m，平均0.186m，预埋螺栓N=6根，其分布直径d1=0.5m。

灯具迎风面积为6×0.25×0.3=0.45m2，灯臂迎风面积为4×0.076=0.304m2，灯杆迎风面积为16.2×0.186=3.013m。

考虑到项目所在地为汕头，常年处于台风冲击地区，本次以12级台风取值，取风速36.9m/s，风压Wk=36.92/1600=0.85kPa。

在风荷载弯矩计算方面，灯具为0.45×0.85×15=5.74KN·m，灯臂为0.304×0.85×15=3.88KN·m，灯杆为3.013×0.85×16.2/2=20.74KN·m，合计为30.36KN·m。

在基础稳定方面，灯杆混凝土基础埋深h=2m，宽b=1.2m，长b=1.2m。

h/b=1.8/1.2=1.5，查表6.1.3-1，根据内插法，取K=1.1.故基础计算宽度b=bK=1.2×1.1=1.32m。

μ=33/1-2θ3=1-2×0.7143=11.03/2，其中θ查表6.1.4，取0.714.故得该基础极限倾覆力矩为Mj=mbh348×1.32×23/μ=45.95KN·m，其中土质为可塑土，m=48KN·m。

L=15米空心板结构计算书

中国水利水电第一工程局有限公司-勘测设计院L=15m 车行桥空心板结构计算书1 毛截面几何特性计算1.1 基本资料1.1.1 主要技术指标桥跨布置:1 15.00 m ，桥梁全长15.00 m 。

跨径:标准跨径：15.00 m 计算跨径：14.64m 。

桥面总宽:8.50 m ，横向布置为0.50 m （防撞护栏）+7.50 m （行车道）+0.50 m （防撞护栏。

）设计荷载：城—B 级，参考CJJ 77-98《城市桥梁设计荷载标准》 1.1.2 材料规格普通钢筋采用335,235HRB R ; 空心板块混凝土采用C25;桥面铺装采用C30防水混凝土。

1.2 截面几何尺寸图1.2.1桥面横断面布置图图1.1 横断面图1.2.2板块结构几何尺寸(a) 中板截面(b) 边板截面图1.2 截面几何尺寸图1.3 毛截面几何特性计算本设计预制空心板的毛截面几何特性采用分块面积累加法计算，先按长和宽分别为板轮廓的中国水利水电第一工程局有限公司-勘测设计院中国水利水电第一工程局有限公司-勘测设计院32237.5000.100 4.000/18.000/30/m m m m g m m kN m kN m A m C kN mγγ=A ⨯=⨯⨯2===铺装层断面面积，单位：混凝土重度，单位：参考规范：CJJ 77-98《城市桥梁设计荷载标准》结合实际情况，按各板平均分担来考虑。

则每块空心板分摊到单位延米桥面系重力为:'218.000/ 3.000/6kN m g kN m ==2.1.3 铰缝自重（第二阶段结构自重）3g 因为，铰缝由C30混凝土填充,因此其自重为:232.2可变作用效应计算本桥汽车荷载采用城—B 级，参考CJJ 77-98《城市桥梁设计荷载标准》它由车道荷载组成。

《桥规》规定桥梁结构整体计算采用车道荷载。

2.2.1 汽车荷载横向分布系数计算根据截面几何尺寸特点,利用《桥梁结构电算程序设计》,得出各块板的横向分配影响线竖标值见表2-2。

电动吊篮计算手册

精心整理吊篮计算书一、前端悬挑1.7M计算书丝绳2根。

）4根×25m×0.295kg/m=29.5kg(3)额定载重：300kg(4)承重钢丝绳D=8.3mm，额定破断拉力S=53KN。

、抗倾覆计算2．精心整理根据高处作业吊篮GB19155-2017（）在正常工作状态下，吊篮悬挂机构的抗倾覆力矩与倾覆力矩的比值C不得小于3。

Wt计算简图C*L*W≤M*L+S*L bowWtuwti C--配重悬挂支架稳定系数，大于或等于3；Wt W--起重机构极限工作载荷，单位为千克；-配重质量，单位为千克-配重悬挂支架质量，单位为千克；（长4，w-配重悬挂支架外侧长度，单位为米-支点到配重悬挂支架重心的距，单位为米-配重悬挂支架内侧长度，单位为米故3*1.7500+29.5+30）1000*41.1*229 4230.44263.35即配重质量100千克单个配重重量25kg抗倾覆G（取值）=40块x25(kg/块)=1000kg40块。

配施工现场安装配重总数量3、钢丝绳安全系数计算：n=S×a/WW:额定载重量、悬吊平台自重和钢丝绳自重等所产生的重力之和W=（500+29.5+300）*10/1000=8.29KNS:单根承重钢丝绳额定破断拉力KN，D=8.3mm钢丝绳S=53KN 受力钢丝绳根数a:精心整理n＝53kN×2/8.29kN＝12.78根据高处作业吊篮GB19155-2017(6.6.1) 8钢丝绳安全系数不应小于结论：安全。

本计算书计算时按照本工程最高楼栋25米计算。

二、前端悬挑1.5M计算书）1、荷载计算参数(1)6米钢制平台，自重500kg(包含提升、安全锁、电控箱、电机)(2)钢丝绳φ8.3mm、按60m高、钢丝绳根数4根（安全钢丝绳2根、工作钢丝绳2根。

）4根×60m×0.295kg/m=70.8kg,480kg额定载重：(3)．精心整理(4)承重钢丝绳D=8.3mm，额定破断拉力S=53KN。

五层框架结构计算书参考

摘要本项目为B大学教学办公楼，建筑高度为17米，共五层，总建筑面3500㎡，设计年限为50年，抗震设防烈度为6度，结构类型为多层钢筋混凝土框架结构，楼板为双向板，楼梯采用板式楼梯，基础采用柱下独立基础。

框架结构内力计算时，在竖向荷载作用下框架内力近似计算时采用分层法，在水平荷载作用下框架内力近似计算时采用改进反弯点法（D值法）。

在计算过程中对梁的弯矩进行了调幅，板内力计算采用弹性理论计算方法。

对建筑中出现的墙体均直接放在梁上，墙、板的重量传给梁，梁再传给柱，传力路线明确。

关键词框架结构独立基础板式楼梯分层法D值法目录第一章建筑设计资料及做法说明1.1 建筑设计资料 (1)1.2 建筑做法说明 (1)第二章结构布置及选型2.1 结构布置 (4)2.3 梁柱截面、梁跨度及柱子高度的确定 (4)2.3 框架计算简图 (5)2.4梁、柱惯性矩、线刚度、相对线刚度计算 (5)第三章菏载计算3.1竖向荷载统计 (9)3.2竖向荷载作用下的横向框架受荷 (10)3.3水平荷载作用下的横向框架受荷 (19)3.4 风荷载作用下横向框架的侧移验算 (20)第四章荷载内力分析4.1 竖向荷载内力分析 (23)4.2 横向荷载（风荷载）内力分析 (34)第五章内力组合5.1框架梁内力组合 (43)5.2 框架柱内力组合 (44)第六章框架梁柱配筋设计6.1 横向框架梁截面设计 (47)6.2 横向框架柱截面设计 (49)第七章双向板设计7.1支撑梁的假定 (52)7.2荷载计算 (52)7.3内力计算 (53)7.4配筋计算 (54)第八章板式楼梯设计8.1梯段板设计 (57)8.2 平台板设计 (60)8.3 平台梁设计 (62)第九章雨篷设计9.1 雨篷板设计 (66)9.2 雨篷梁设计 (68)参考文献 (74)致谢 (75)B大学教学办公楼设计引言一、建筑层次虽然现今社会高层建筑得到广泛的应用，在城市中的高层建筑是反映这个城市经济繁荣和社会进步的重要标志，但是对于多层建筑体系仍占着十分重要的地位，其作用不亚于高层建筑的作用，比如在教学楼、工业厂房、住宅楼等很多领域中都要用到他，甚至有些建筑必须采用他。

15米熟料库计算书

15M矿渣库计算书一、自重计算：1、基础自重：3.14×7.62×3×27＝14690KN。

2、支撑筒壁自重：3.14×（7.752-7.452）×11.7×27＝4525KN支柱部分：1×1×11.7×27=316KN3、5.500平台：3.14×7.452×0.3×27=1412KN（折算板厚300mm）4、库底板自重：3.14×7.92×1.3×27=6880KN5、库壁自重：3.14×（7.752-7.52）×28.2×27＝9115KN6、库顶自重：3.14×7.752×0.3×27＝1528KN（折算板厚300mm）7、料重及填料重：3.14×7.52×28.2×11＝54789KN活载计算：1、库顶：3.14×7.752×4＝755KN2、 5.500平台：3.14×7.452×4=697KN3、设备荷载：20×15×2=600KN总计：14690+4525+316+1412+6880+9115+1528+54789+755+697+600＝95307KN二、桩基计算选用直径1000，承载力极限值：14000KN。

总20根。

95307/20＝4766KN<7000KN三、风载计算基本风压：0.5四、未进行地震验算取3个质点（等分），标高分别为38.00、25.20、12.60。

各质点重力荷载代表值为33374、59612、59612。

根据构筑物抗震设计规范5.2.1规定得Gqe＝129660。

地震影响系数为0.12。

F ek=0.12×129660＝15560 F1=（33374×38/33374×38+59612×25.2+59612×12.6）×15560＝5604KNF2＝（59612×25.2/3521546）×15560＝6638KNF3=(59612×12.5/3521546)×15560＝3319KNM＝5604×38+6638×25.2+3319×12.6＝422049KN.M422049×10.075/1468＝2897KN5000+2897＝7897KN<1.5×5500＝8250KN五、隧道计算1、顶板计算一（按固接计算）：M1＝-ql2/12=-1040KN.MM2= ql2/24=520KN.M=1040×106/（300×765×0.9）＝5035mm 上层钢筋：As配筋：Ø25@100=520×106/（300×765×0.9）＝2518mm 下层钢筋：As配筋：Ø22@150顶板计算二（按铰接计算）：M＝ql2/8=1560KN.M下层钢筋：A=1560×106/（300×765×0.9）＝6797mms配筋：Ø25@902、隧道壁计算：轴压比为30748×103/（14.3×500×18000）＝0.24六、基础计算（建筑桩基技术规范5.6.6）一、抗冲切计算（承台厚H＝2500）γ0F l ≤αft u mh0F l＝F-iQα＝0.72/（λ+0.2）1、库壁：F＝（24200+2470）×1.2+1098×1.4+3.14×18×1390.83＝112151KNλ＝0.72/（0.59+0.2）＝0.911αft u m h0＝0.911×1.43×52042×2400＝162712KN112151<162712 故满足！2、隧道：F=(5076×1.2+5×18×615.62)/2＝30748KNλ＝0.72/（0.625+0.2）＝0.873αft u m h0＝0.873×1.43×18000×2400＝53930KN53930>39537 故满足！二、抗剪计算计算3处：1、库壁外侧：根据建筑地基基础设计规范P84βhs＝0.76，λ＝0.3，β＝1.75/1.3＝1.346βhs βftbh=0.76×1.346×1.43×2×3.14×9350×2400＝206147KN>5500×21＝115500KN2、库壁内侧：βhs＝0.76，λ＝0.59375，β＝1.75/1.59375＝1.098βhs βftbh=0.76×1.098×1.43×2×3.14×7575×2400＝136240KN>5500×14＝77000KN3、隧道内侧：βhs ＝0.76，λ＝0.625，β＝1.75/1.625＝1.077 βhs βf t b 0h 0=0.76×1.077×1.43×17790×2400＝49974KN>5500×7＝38500KN七、局压计算（由于承台混凝土等级低于桩混凝土强度）根据混凝土设计规范 F l ≤1.35βc βl f c A lnβc ＝1，βl ＝lb A A ＝3，fc ＝14.3，A l ＝3.14×5002＝785000mm 2 1.35×1×3×14.3×785000＝45463KN>5500秦海峰2007-8-10。

15m钢板桩计算书

深基坑支护设计 1设计单位：X X X 设计院设计人：X X X设计时间：2013-12-04 11:01:17---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 排桩支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]----------------------------------------------------------------------[ 截面验算 ]基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力) σnei = Mn / Wx= 6.080/(2200.000*10-6)= 2.764(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力) σwai = Mw / Wx= 177.948/(2200.000*10-6)= 80.885(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足式中:σwai———基坑外侧最大弯矩处的正应力(Mpa);σnei———基坑内侧最大弯矩处的正应力(Mpa);Mw ———基坑外侧最大弯矩设计值(kN.m);Mn ———基坑内侧最大弯矩设计值(kN.m);Wx ———钢材对x轴的净截面模量(m3);f ———钢材的抗弯强度设计值(Mpa);---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 1.00m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 3.783圆弧半径(m) R = 14.816圆心坐标X(m) X = -1.413圆心坐标Y(m) Y = 5.004---------------------------------------------------------------------- [ 抗倾覆稳定性验算 ]---------------------------------------------------------------------- 抗倾覆安全系数:p, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。

15m落地式扣件钢管脚手架计算书

落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

双排脚手架，搭设高度15.0米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.50米。

钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。

脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设3层计算。

栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。

基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.4150。

地基承载力标准值90kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.300×1.500/2=0.225kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2×0.040+1.2×0.225+1.4×2.250=3.468kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.468×1.0502/8=0.478kN.mσ=0.478×106/5260.0=90.852N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值 q=0.040+0.225+2.250=2.515kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.515×1050.04/(384×2.06×105×127100.0)=1.520mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

LD-5T单梁起重机操作规程

LD-5T单梁起重机操作规程
1、适应岗位
1.1适应岗位
起重机操作工
1.2适用机型
本操作规程适用机型：LD-5T单梁起重机
2、主要技术参数（仅供参考，以设备出厂说明书为准，本操作规程以LD-5T单梁起重机为例）
规格型号LD
额定起重量5T
运行速度地面操作20～30m/min
电动机功率2*0.8kw
转速1380 转/分
电动葫芦起升8M
起升速度8 m/min
电源3相；50HZ；380V。

工作环境非露天
工作级别A5
3、LD-5T单梁起重机示意图
4、启动前准备和检查。

5、操作
6、工作完毕停机
7、禁止事项：
7.1 严禁超荷吊物。

7.2 严禁带故障操作。

7.3 严禁湿手或带湿手套操作行车控制钮盒，在操作前应将手上的油或水擦拭干净，以防油或水进入操作按钮盒造成漏电伤人事故。

8注意事项：
8.1 吊物时确保吊环旋入物件深度大于吊环直径的1.5倍。

8.2 不准急升急降，将重物悬在空中时间不得超过5分钟，不要在吊件摇摆时移动。

8.3 行车移动时必须严密注意吊件高度，吊件移动必须平稳缓慢。

8.4 操作中如有异常声音或危险现象，立即停止使用，并通知相关人员检查处理。

8.5 行车在操作时必须时刻不忘操作安全，及时提醒他人注意安全。

8.6 维修时行车必须处在空载、断开电源状态，并挂上“禁止合闸”的警示牌。

5吨电梯计算书二

前续 5吨电梯计算书一10.2层门侧井道壁受力计算1. 预留门洞上方应为钢筋混凝土墙或设置钢筋混凝土过梁（过梁高≥350），以固定层门装置（用膨胀螺栓），钢筋混凝土墙或过梁厚度不应小于120mm ，其耐压强度应不低于24MPa 。

2. 技术参数：（1) 门距：宽×高=1600×2250；（2) 型式：旁开门；（3) 层门自重：ΣP=70kg ；（4) 层门装置自重：ΣP=100kg ；（5) 膨胀螺栓规格及数量：2—M12；（6) 层门装置、层门重心位置离墙距离：L=60mm（7) 层门装置固定架螺栓离支架上平面距离：l=78mm 3. 膨胀螺栓受力计算：允许承受拉力：N 1=10101N 剪力：N 2=7257N式中：F 1——每只膨胀螺栓所受拉力，N ； F 2——每只膨胀螺栓所受剪力，N ；膨胀螺栓强度满足NN ln L g M F n1010177.64011<=⋅⋅⋅=∑NN ngM F n72578332<=⋅=∑4.若预留门洞上方为非混凝土结构，须作特殊处理，其强度应不低于上述要求。

10.3机房承重处土建承受力计算1.土建图标定值：R1=387200NR2=312500NP1=180000NP2=120000N2.计算值：r1=150877Nr2=125000.Np1=69230 Np2=40000N3.安全系数：n a=R1/r1=2.6n b=R2/r2=2.5n c=P1/p1=2.6n d=P2/p2=3土建承重满足10.4机房吊钩受力计算机房吊钩允许受力标定值：[F]=3000kg实际受力：F=1880kg<[F]=3000kg吊钩受力满足1.井道顶层空间和底坑计算11.1顶层空间计算顶层高：4300mm底坑深：1650mm轿厢尺寸：1930×2530×2300轿厢、对重缓冲距：350 mm缓冲器行程：80 mm1.当对重完全压在它的缓冲器上时：①轿厢导轨长度应能提供不小于0.1+0.035V2（m）的进一步制导行程。

简支小箱梁15米中板

15米跨径简支箱梁计算书本计算书为简支箱梁的计算，计算跨径15m，以下各项计算，均按A类预应力混凝土构件相应指标控制。

1. 计算内容⑴持久状况极限状态①抗弯承载能力计算②抗剪载能力计算⑵持久状况正常使用极限状态计算。

①正截面抗裂验算――正截面混凝土拉应力验算。

②斜截面抗裂验算――斜截面混凝土主拉应力验算。

⑶正截面混凝土压应力验算⑷预应力钢筋最大拉应力验算。

⑸主梁最小配筋率验算⑹主梁挠度验算⑺主梁裂缝宽度验算⑻主梁翼板持久状况极限状态抗弯承载能力及裂缝宽度验算2. 计算方法构件纵向计算均按平面杆系理论，并采用桥梁博士计算。

⑴将计算对象作为平面梁划分单元作出构件离散图；⑵根据箱梁的实际施工过程和施工方案划分施工阶段；⑶进行荷载组合，求得构件在施工阶段和使用阶段时的应力、内力和位移；⑷根据规范中所规定的各项容许指标，验算构件是否规范规定的各项要求。

3. 计算依据及参数取值⑴《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）。

⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）。

⑶主要材料及设计参数根据设计文件及规范取值，见表-1。

⑷预应力钢筋按规范中提供的钢绞线参数确定。

主要材料及参数表-14.荷载取值与荷载组合⑴荷载取值①一期恒载主要是箱梁自重。

混凝土容重取26KN/m3，箱梁按实际断面计取重量。

②现浇层不参与结构受力，作为二期恒载输入。

③防撞护栏（波形护拦）和沥青混凝土桥面铺装仅作为二期恒载施加，不参与构件受力，防撞墙荷载按边梁80％，中梁20％分配，见表-2。

箱梁二期恒载表-2③活载汽车荷载采用公路I级荷载，考虑多车道加载时的横向折减系数计算结果为：活载横向分布系数表-3⑵荷载组合①短期效应组合②长期效应组合5. 计算结果⑴构件构造①箱梁跨中横断面图图-1 箱梁跨中横断面图（单位：cm）具体构造请参见构造图②构件计算模型图-2箱梁计算模型图③钢束根数（nΦs15.2）: 14Φs15.2⑵持久状况极限状态抗弯承载能力计算及抗剪截面尺寸检算①持久状况极限状态抗弯承载能力计算根据《公桥规》第5.1.5条的规定，桥梁构件的承载能力极限状态计算应满足：γ0M d≤R冲击系数=0.3图-3为承载能力计算结果。

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LD5－15电动单梁起重机
计算书
一、主要技术参数：
1、起重量：Q＝5000 kg
2、跨度：LK＝15m
3、升高：H＝9 m
4、操作形式：地操
5、大车运行速度：V大车＝20 m/min
6、工作制度：J C＝25%
7、电动葫芦：CD15－9
8、葫芦自重：G葫＝452 kg
9、葫芦最大轮压：P葫＝1363 kg
10、葫芦行走速度：V小＝20 m/min
11、葫芦起升速度：V升＝8 m/min
二、主梁计算：
1、主梁断面尺寸：（如图，产品实际尺寸）
①、主梁U型槽：400×450×5
②、侧板：5×330
③、工字钢：I30T
2、断面特性：
F＝172.39 cm2
Y1＝38 cm
Y2＝49 cm
I X＝142696 cm4
I Y＝22443
W＝3755.16 cm3
q＝1.437 kg/cm
3、主梁强度计算：
根据电动单梁桥式起重机的结构形式特点，可以不考虑水平惯性力对主梁造成的应力，水平平面
内载荷对主梁的扭转作用可以忽略不计。

主梁强度计算按第二类载荷组合，对活动载荷由于小车轮距很小，可近似一集中载荷来验算主梁
跨中断面弯曲正应力和跨端端面剪应力。

跨中断面弯曲正应力包括梁的弯曲应力和小车轮压在工字钢下异缘引起的局部弯曲应力，两部分
合成后进行强度校核。

梁的整体弯曲正应力在垂直平面内按简支梁计算，在水平面内按刚性的框架计算。

①、垂直载荷在下异缘引起的弯曲正应力
y1 PL KⅡqL2
σ＝（＋)
I X 4 8
式中：P计垂直载荷
P计＝ψⅡQ+KⅡG葫
＝6497kg
G葫－葫芦自重G葫＝452
ψⅡ－动力系数J C＝25％时ψⅡ＝1.2
KⅡ－冲击系数K＝1.1
Y1－主梁跨中断面形心轴x－x距离
Y1＝39
I X－主梁跨中断面对x－x的惯性矩
I X＝142696 cm4
q＝主梁单位长度重量
q＝1.437 kg/cm
38 （1.2×5000＋1.1×452）×1480 1.1×1.437×14802
σ＝〔+ 〕 142696 4 8 ＝×（2403964＋432796）＝755.43 kg/cm2
②、主梁工字钢下异缘局部弯曲应力计算
a、主梁轮压作用点位置i及系数ξ
i＝a＋c－e
式中：i－轮压作用点与腹板表面之间的距离
c－轮缘同工字钢异缘边缘之间的距离
取c＝0.4 cm
a＝
I30T工字钢b＝128 d＝11.5 t＝20
a＝＝5.825
e＝0.164R 5t葫芦走轮踏面曲率半径R＝167
＝0.164×16.7＝2.739
i＝a＋c－e＝5.825＋0.4－2.739＝3.486
ξ＝＝＝0.598
b、工字钢下异缘局部弯曲应力计算
根据ξ＝0.598
查K－ξ曲线图得
K1＝1.05
K2＝0.2
K3＝0.58
K4＝1.55
K5＝1.25
1点处的局部弯曲应力：
P 1624
σ1x＝－1.05 ＝－1.05 ＝－426.4 kg/cm2
t2 4
1.2Q＋1.1G葫 1.2×5000＋1.1×452
P＝＝＝1624
4 4
P 1624
σ1y＝K2＝0.2×＝81.2
t2 4
3点处的局部弯曲应力
P 1624
σ3x＝K3＝0.58 ＝235.5 kg/cm2
t2 4
P 1624
σ3y＝K4 ＝1.55 ＝629.3 kg/cm2
t2 4
5点处的局部弯曲应力
P 1624
σ5y＝K5 ＝1.25 ＝507.5 kg/cm2
t2 4
c、工字钢合成应力弯曲强度计算：
合成应力包括跨中整体弯曲应力和小车轮压在工字钢下异缘引起各危险点的局部弯曲应力。

按第四强度理论公式计算
σ＝σx2＋σy2－σxσy≤〔σ〕
1点处的合成应力为
σ＝（－426.4）2＋（81.2＋755.43）2＋426.4×（81.2＋755.43）
＝181816.96＋699949.76＋356739
＝1112.9 kg/cm2≤〔σ〕＝1800 kg/cm2
3点处的合成应力为
σ3＝235.52＋（629.3＋755.43）2－235.5×（629.3＋755.43）
＝55460.25＋1917477.17－326104
＝1283.3 kg/cm2＜〔σ〕＝1800 kg/cm2
5点处的合成应力为
σ5＝σ5y＋σ＝507.5＋755.43＝1262.9＜〔σ〕＝1800 kg/cm2
主梁强度满足要求。

4、主梁刚度计算
单梁起重机对主梁的垂直静刚度和水平静刚度进行验算，并必须符合要求，而对动刚度可不必验算。

（特别对地操）
①、垂直静刚度：
PL3
f垂＝
48EI x
式中：f－主梁垂直静刚度cm
P－静载荷P＝Q＋G葫＝5000＋452＝5452
L－跨度L＝1480 cm
E－弹性模量
I x－主梁断面垂直惯性矩＝142696 cm2
5452×14803 5452×14803
f垂＝＝＝1.228 cm 48EI x 48E×142696
f垂 1.228 1 1
＝＝＜＝〔〕
L 1480 1205 700
垂直刚度满足要求。

②、水平静刚度
P′水L3
f水＝≤〔f水〕＝
48EI y
式中：P′水－主梁水平惯性力
P′水＝＝＝272.6 kg
I y－主梁水平惯性矩
272.6×14803
f水＝＝0.39
48E×22443
〔f水〕＝＝0.74
f水 0.39 1 0.74 1
＝＝＜＝
1480 1480 3795 1480 2000
水平静刚度满足要求。

结论：主梁强度、垂直刚度、水平刚度均满足要求。

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