仙女特大桥现浇梁支架设计及验算书
某特大桥跨省道现浇连续梁模板支架检算书
某特大桥跨省道现浇连续梁模板支架检算书新建铁路福厦线DKXXXX特大桥跨XX省道现浇连续梁模板支架检算书计算：复核：二OO七年八月五日连续梁模板支架检算书第一章检算说明根据福厦铁路客运专线的总体施工组织设计和现场的实际情况，XX 特大桥（DKXX）跨XX省道33#～36#段桥梁处于跨既有202国道段，采用支架现浇施工，根据施工组织设计布置方案，对现浇连续梁施工模板及支架进行施工荷载受力检算。
一、计算依据１、《铁路混凝土工程施工技术指南》；２、《客运专线桥梁工程施工技术指南》；３、《路桥施工计算手册》；４、《钢结构设计与计算》；５、《地基基础设计施工手册》；６、设计文件图纸。
二、检算内容1、模板检算2、支架检算3、钢管支架检算4、3m+2*4m+2m通道检算5、地基承载力检算第二章模板检算一、内模计算内模由模板，横（纵）肋方木，分配梁组及钢管支架组成，模板肋采用10×10小方木，分配梁采用12×12小方木，钢管支架采用Ф48×3.5m扣件式钢管支架，顶部及两侧设U形顶托支撑，纵向布距采用0.7m，横向根据横截面的尺寸不同，适当调整，为施工作业方便，中部步距1.2m。
（一）顶模板受力计算S=1.9m290×3060×30根据《路桥施工计算手册》和《建筑技术》查得，并综合考虑浸水时间，竹胶合模板的力学指标取下值：［σ］=12 Mpa，［τ］=1.3 Mpa， E=5×103 Mpa竹胶合模板选用厚度18mm，1米宽竹胶合模板的截面几何特性计算结果如下：w=1bh²/6=1×1000×18²/6=54000mm³=54cm³I=1bh³/12=1×1000×18³/12=486000mm4 =48.6cm4中间部分竹胶合模板按照底部纵梁3×0.40米跨度的连续梁进行计算，结构形式及计算模式如下：q44cm根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：①混凝土:q1=1.9×26/4.20=11.8Kpa②人群机具：q2=150kg/m2=1.5Kpa③倾倒：q3=4Kpa④振捣：q4=2.0Kpa⑤其他荷载：q5根据实际情况不考虑1、强度计算荷载组合采用①+②+③+④+⑤，所以q=11.76+1.5+4.0+2.0=19.3Kpa 转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：q=19.3×1=19.3KN/m根据《路桥施工计算手册》查得：Mmax=0.1×q×L²=0.1×19.3×0.40²=0.31KN/mσmax=Mmax/W=0.31/54000=5.7 Mpa＜［σ］=12 Mpa，满足要求Ｑmax=1.1×q×L=1.1×19.3×0.40=8.49KNτmax=(Ｑmax×s)/(Ix×b)= (Ｑma×bh²/8)/(bh³/12×b)=1.5Ｑmax/b/h=1.5×8.49/1000/18=0.71Mpa＜［τ］=1.3 Mpa 满足要求2、刚度验算荷载组合采用①+⑤，所以q=11.8Kpa转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：q=11.8×1=11.8KN/m根据《路桥施工计算手册》查得：fmax=0.677qL4/100EI=0.677×11.8×109×0.44/100/5/486000 =0.84mmfmax/L=0.84/400=1/476＜1/400 满足要求（二）10×10cm方木受力计算箱梁内顶模采用竹胶合模板，竹胶合模板底部使用小方木作为纵肋把荷载传递给支架横梁，根据《路桥施工计算手册》查得，木材的力学指标取下值（按照红松顺纹计算）：［σ］=12 Mpa，［τ］=1.3 Mpa，E=9×103 Mpa小方木选用截面10×10cm的红松，截面几何特性计算结果如下：w=1bh²/6=1×10×10²/6=166.7cm³I=1bh³/12=1×10×10³/12=833.3cm4根据下部横梁的排布形式，小方木按照跨度0.7米的简支梁进行计算，计算模式如下：q70cm根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：①模板：底模15Kg/m2 q1=0.15Kpa②混凝土：q2=1.9×26/4.20=11.8Kpa③人群机具：q3=150Kg/m²=1.5Kpa④倾倒：q4=4Kpa⑤振捣：q5=2.0Kpa⑥其他荷载：q6根据实际情况不考虑１、强度计算荷载组合采用①+②+③+④+⑤+⑥所以q=0.15+11.8+1.5+4.0+2.0=19.45Kpa转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=19.45×0.4=7.78KN/m根据《路桥施工计算手册》查得：Mmax=0.125×q×L²=0.125×7.78×0.7²=0.48KN·mσmax=Mmax/W=0.48×103/166.7=2.9Mpa＜［σ］=12 Mpa，满足要求Ｑmax=0.5×q×L=0.5×7.78×0.7=2.7KNτmax=(Ｑmax×s)/(Ix×b)= (Ｑmax×bh²/8)/(bh³/12×b) =1.5Qmax/b/h=1.5×2.7×103/100/100=0.40Mpa＜［τ］=1.3 Mpa 满足要求2、刚度验算荷载组合采用①+②+⑥，所以q=2.65+11.8=14.45Kpa，转化为的小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=14.45×0.4=5.78KN/m根据《路桥施工计算手册》查得：fmax=5qL4/384EI=5×5.78×0.74/384/9/833.3×105=0.24mmfmax/L=0.24/700=1/2917＜1/400 满足要求（三）12×12cm方木受力计算竹胶合模板底部使用小方木作为纵肋把荷载传递给支架横梁，支架顶横梁方木采用12×12cm。
现浇梁支架施工方案及脚手架详细验算
现浇梁支架施工方案及脚手架详细验算一、工程概况1、概述本标段胜利路互通式立交桥主线桥全长462m，共四联22跨，跨径组合为（17.5m+5×22m+17.5m）+（17.5m+2×22m+25m+19m）+（2×19m+22m+25m+17.5m）+（17.5m+3×22m+17.5m）；桥宽为变宽22.5m～43.16m，桥形采用单箱多室，桥标准梁形单箱三室，翼缘板宽2.5m，梁体为等高1.4m。
梁体为部分预应力A类构件，设置钢筋砼防撞栏，上设栏杆扶手，伸缩缝采用浅埋式Em-80型伸缩缝，桥面铺装采用钢纤维防水砼和沥青面层。
根据既有地面标高和桥梁设计标高计算主线桥支架用量约为7万空间立方米。
主线桥第二联S9~S10上跨既有湘桂线铁路，需采用φ400mm钢管架空(贝雷架)预留湘桂铁路单线限界通道。
本工程工期短，合同工期为8个月，由于前期施工受施工现场地下管线和高压电线影响，工期已滞后约一个半月，为保证合同工期，我部拟一次性投入四联的模板、支架材料。
2、材料选用和质量要求1）本工程脚手架为连续箱梁承重用，选用落地扣件式多排钢管脚手架，现浇梁外模采用122×244×12优质竹胶板。
2）钢管规格为φ48×3.5mm，且有产品合格证。
钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。
钢管应涂刷防锈漆作防腐处理，并定期复涂以保持其完好。
3）扣件应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。
新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。
旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
二、脚手架基础处理：脚手架搭设支架前，必须对既有地基进行处理，以满足箱梁施工过程中承载力的要求。
支架现浇连续梁m跨支架检算书
目录1 检算依据 (1)2 工程概况 (1)3 结构设计 (2)3.1总体思路 (2)3.2支架结构设计 (2)3.3荷载取值 (4)4 材料主要参数及截面特性 (4)5 支架检算 (5)5.1检算模型 (5)5.2强度检算 (5)5.2.1贝雷梁 (5)5.2.2型钢 (7)5.2.3钢管 (9)5.2.4方木 (9)5.2.5竹胶板 (10)5.3刚度检算 (10)5.4整体稳定性检算 (12)6 基础检算 (13)6.1系梁局部承压检算 (13)6.2钻孔桩基础检算 (14)7 结论 (15)第3联、第6联现浇连续梁15m跨支架检算书1 检算依据⑴《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ D62--2004）⑵《公路桥涵设计通用规范》（JTJ D60 --2004）⑶《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）⑷《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）⑸《钢结构设计规范》（GB50017-2003）⑹《路桥施工计算手册》（人交版）⑺《结构力学》、《材料力学》（高教版）⑻《结构设计原理》（人交版）⑼《建筑钢结构焊接规程》（JGJ81-2002）⑽《装配式公路钢桥多用途使用手册》（人交版）⑾《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）2 工程概况南京江北滨江大道SG5标第3联3×43m连续梁及第6联3×55m连续梁设计为等高度预应力混凝土箱梁。
连续梁采用等高度预应力混凝土连续箱梁，梁高300cm，单箱双室斜腹板截面。
其中箱梁顶板宽1889cm，底板宽979cm，外侧悬臂板长357cm，端部厚20cm，根部厚55cm；箱梁顶板厚25cm，顶板厚25cm，腹板由中支点至跨中分三段变化，厚度变化为85～65～45cm。
箱梁在中、边支点处设有横梁，其中端横梁厚120cm，中横梁厚200cm。
梁体混凝土采用C50耐久性混凝土，3×43m连续梁1幅需C50混凝土1898.3m3，3×55m连续梁1幅需C50混凝土2358.9m3。
上跨高速支架验算书
跨高速大桥现浇预应力箱梁支架和跨路门洞受力验算书一、验算目标1、计算依据⑴设计图纸。
⑵箱梁砼浇注方法：采用分两次浇注完成（荷载计算按一次浇注计算）。
⑶模板支架使用材料、规格及其力学性能。
⑷《路桥施工计算手册》。
⑸《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。
⑹《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）。
2、检算内容⑴支架和门洞整体稳定性检算。
⑵底模、纵横向木枋的强度、挠度检算。
⑶地基承载力检算。
3、检算数据⑴方木按照市场上最普遍的红松考虑，弹性模量9×103Mpa ,抗弯强度[12]Mpa；抗剪强度[1.9]MPa，容重取木材最大容重7.5KN/m3。
⑵检算要求所有方木的弯曲最大正应力均小于其容许应力[12]MPa。
⑶立柱杆件容许应力按[215]MPa进行计算。
⑷所有杆件的挠度变形量均小于[L/400]。
二、主跨门洞设置方案及相关验算门洞采用1m宽1m高C25砼基础，D530mm的钢管柱作支墩，布置在基础中心，柱顶布置双排焊接36b工字钢作支墩横向枕梁；采用40H型钢作纵向过梁，纵梁全桥横向布置；门洞通行宽度设计8.5m，(每侧超出标线0.5m宽的安全距离)计算跨度L=8.5+1=9.5m，按9.5m验算受力及刚度。
（以下材料为单个门洞数量）（1）门洞支墩：中支墩为2排D530×12 mm的钢管柱，边支墩为1排，箱梁底板下6根，横向中心距2.2m，两侧翼板各1根，距邻根2.485m，共16根，单根长度4.0m；钢管顶端设600×930mm厚度10mm的钢板，共16块,钢管底端设730×730mm厚度10mm 的钢板16块,与预埋在砼基础上的同尺寸钢板焊接。
（2）门洞纵梁： 40H型钢，底板以下间距0.727m，腹梁位置加密并排2条，翼板下0.9m，底板12.8m范围布20根，两侧翼板共布4根；双柱墩间纵梁型钢焊接，单根长度12m，共24根；两侧纵向H钢梁采用标准满焊连接处理；（3）门洞枕梁：双排单层焊接36b工字钢，4根，长18m；（4）门洞纵梁横向分布方木：10×10cm,间距20 cm;底板弧度利用多层方木找出;（5）牛腿与剪刀撑：钢管支墩上端设牛腿。
【精品】现浇箱梁支架、模板及汽车通道验算书(加风荷载)
A、B匝道桥现浇箱梁支架、模板及汽车通道验算书一、现浇箱梁支架基底处理、支架安装及底模铺设支架搭设前，对支架地基进行严格处理，保证具有足够的承载力。
把支架布设尺寸加1米范围的垃圾、腐植土等清除并整平压实；在支架搭设范围内回填30cm厚透水性较好的拆方土,填土表面做成与箱梁顶面横坡一致，并用压路机碾压密实（经试验检测密实度不小于93％）,铺设混凝土加固地基及防治冬期雨水浸泡，并在支架四周挖40×40cm以上的排水沟，防止因雨水浸泡地基引起支架沉降.地基处理好后再按支架纵距，延横桥向加铺宽15cm、厚10cm 以上的方木。
A匝道桥1～4号墩、B桥1～3号墩采用‘碗扣’式支架满堂式布设，均以现浇箱梁中线为轴线沿桥梁纵向60cm间距均匀布设支架,横桥向支架间距60cm均匀布设,横杆步距1。
2米；A桥1—4＃墩及B桥1~4号墩台按支架横桥向按桥墩平行布置;碗扣支架底托放置于处理地基表面铺设的方木上，以保证支架底托受力均匀传至地基,同时保证支架整体性、稳定性良好。
根据地面与现浇箱梁标高计算支架顶托、底托高度，确保精确度，顶、底托伸出长度不大于35cm。
顶托上沿现浇箱梁中线方向铺设10×15cm方木，上面横向铺设10×10cm方木（间距90cm)，在木方表面贴1。
5cm厚的酚醛覆面防水胶合板。
在铺设方木及底板和胶合板时，精确测量底板标高，并考虑方木与底板的压缩量、支架的沉降量和张拉预留拱度影响。
保证模板的强度、刚度、平整度、表面光洁度需符合规范要求,防止棱角损坏。
二、支架、方木受力计算：A匝道桥1—4＃墩上为1.8m高C50预应力混凝土连续箱梁，B桥墩上为C50预应力混凝土箱梁,箱梁高度为1.8m，支架布置间距相同。
如通过安全验算即可，梁高1。
8m处的腹板及横隔梁范围内设置纵0。
6m、横0。
6m，而且横梁使用宽15cm、厚10cm木方，因0.9×0.6矩形布置方式杆件的受力比0。
现浇支架检算书
目录一、碗扣支架方案总体说明： (2)1、材料规格： (2)2、支架布置： (2)二、碗扣支架现浇梁方案检算 (2)1、已知条件 (2)2、最大截面部分碗扣式支架检算 (2)3、横桥向分配梁（方木）验算: (7)4、纵向分配梁（方木）验算： (9)5、模板验算： (11)6、I40a工字钢纵梁计算 (11)7、内模系统支撑体系检算 (12)8、立杆地基承载力计算 (13)XXX特大桥现浇连续梁支架检算书一、碗扣支架方案总体说明：1、材料规格：支架采用碗扣式钢管架，立杆主要采用3.0m、2.4m、1.8m几种，横杆采用0.9m、0.6m、0.3m三种规格。
2、支架布置：第一跨和第三跨支架的纵向间距按60cm控制，横向间距按60cm 控制，横向和纵向水平杆步距1.2m，顶托上横向设置12cm×15cm方木分配梁，上铺10cm×10cm方木做为纵向分配梁，间距20cm，模板采用1.8cm厚竹胶板。
二、碗扣支架现浇梁方案检算1、已知条件箱梁尺寸：顶面宽4.9m，底板宽3.2 m，梁高2.8～5.0m，梁长144m。
根据设计图纸，梁总重23670.8 kN。
①施工人员，机具、材料荷载：P1=2.5kN/m2②砼冲击及振捣砼时产生的荷载：P2=2.5kN/m2③梁体钢筋砼自重荷载：P3=26.5kN/m3④模板、支架自重荷载：P4=1.5kN/m22、最大截面部分碗扣式支架检算⑴梁体钢筋砼自重荷载（如图1所示）：4905003207018020070图1、箱梁横断面图（单位：cm ）91.8712.4724.791.8712.47图2、横断面砼荷载分布（单位：KN ）a 、翼缘板处：P 31=12.47kN/m 2b 、腹板处：P 32=91.87kN/m 2c 、底板处：P 33=24.7kN/m 2（2）两侧翼缘板处满堂支架受力检算两侧翼缘板处碗口式脚手架布置按顺桥向间距60cm ，横桥向间距90cm ，横杆步距120cm 。
XX特大桥(32+48+32)m连续梁墩边跨现浇段支架检算书
XX通道工程MHTJ-28标段仙江特大桥（32+48+32）m连续梁26#墩、29#墩边跨现浇段支架检算书目录1 计算资料 (1)1.1工程概况 (1)1.2边跨现浇段支架布置 (1)1.3材料参数 (2)2 底模板受力检算 (2)2.1计算荷载 (2)2.2底模验算 (2)2.312CM×12CM方木验算 (3)2.4I40A工字钢验算： (4)3 支架受力检算 (4)3.1钢管立柱间I40A验算 (5)3.2砂箱验算 (6)3.3钢管柱验算 (6)4 地基承载力计算 (8)5 侧模板受力检算 (8)6 结论 (8)仙江特大桥（32+48+32）m连续梁26#、29#墩边跨现浇段支架检算书1计算资料1.1工程概况仙江特大桥（32+48+32）m连续梁为纵向预应力结构，横、竖向均为钢筋混凝土结构，设计采用悬臂灌注施工。
梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。
箱梁顶宽7.6m，底宽4.2m，顶板厚度0.35cm，支点加厚至0.65m；腹板厚分别为0.4m～0.6m～0.7m，按折线变化；底板厚0.35～0.5m，按曲线变化，支点处按折线变化到0.65m和0.8m。
底板设30cm×30cm梗胁、顶板设30cm×90梗胁。
全联在端支点、中支点处设横隔板，横隔板设有孔洞。
中支点横隔板厚1.6m，端支点横隔板厚1.2m。
箱梁在端支点、中支点底板设置0.8×0.7进人洞。
梁全长为113.3m，计算跨度为（32+48+32）m，中支点截面中心梁高3.8m，跨中截面中心梁高2.8m及边跨9.65m直线段截面中心梁高为2.7m，梁底按圆曲线变化曲线半径R=236.881m；边支座中心线支至梁端0.65m。
边支座横桥向中心距3.2m，中支座横桥向中心距2.8m。
边跨现浇段长7.65m，梁高2.8m，桥墩顶部范围内顶板厚65cm，腹板厚70cm，底板厚65cm。
边跨现浇段钢筋混凝土62.2m3，重161.8t。
现浇桥梁满堂支架设计验算
按照最不利位置计算，腹板下模板跨度为 200 mm
最大荷载为：
a 、 钢筋及砼自重：
26 kN/m3 × 0.60 m =
b 、 模板及主次龙骨：
0.5 kN/m2
15.6 kN/m2
c 、 施工人员及设备荷载： 2.5 kN/m2
d 、 振捣荷载：
2 kN/m2
荷载组合：
标准值： q1 = （a+b）× 1 = 16.1 kN/m 设计值： q2 = [1.2×（a+b）+1.4×（c+d）] × 1 = 15mm厚模板按三跨连续梁计算，支撑跨径取 l = 200
d 、 振捣荷载：
2 kN/m2
荷载组合：
标准值： q1 = （a+b）× 0.30 = 5.298 kN/m
设计值： q2 = [1.2×（a+b）+1.4×（c+d）] × 0.3 = 8.25
按简支梁计算，支撑跨度取
l = 1200 mm
kN/m
弯矩： Mmax = q2l2/ 8 = 1484568 N·mm 强度验算： 最大弯应力σmax = Mmax / W = 1484568 /
10.1设计依据:
(1) 设计图纸及相关详勘报告 (2) 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） (3) 《钢结构设计规范》（GB50017-2003） (4) 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) (5) 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》(JGJ231-2010) (6) 《铝合金结构设计规范》（GB50429-2007） (7) 《混凝土结构工程施工规范》(GB50666-2011) (8) 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） （9）《公路桥涵施工技术规范》（JTG T F50-2011） （10）《建筑施工手册》（第四版）
乌江特大桥下横梁计算书
目录一、设计依据 (2)二、索塔下横梁现浇支架结构设计 (2)三、计算参数 (3)四、计算荷载 (3)五、贝雷计算工况 (6)六、整体建模计算 (6)七、钢管稳定性计算 (14)八、整体稳定性计算 (15)九、牛腿计算 (15)1、Φ630×10mm钢管斜撑预埋件计算 (15)2、Φ630×10mm钢管斜撑焊接计算 (16)3、牛腿1、2预埋件计算 (17)4、牛腿1、2焊接计算 (18)乌江特大桥索塔下横梁现浇支架设计计算书一、设计依据1、乌江特大桥主桥下部结构施工图设计；2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）——人民交通出版社；3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）；4、《钢结构设计手册》（第二版）——中国建筑工业出版社；5、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）；6、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；7、《装配式公路钢桥多用途使作手册》（黄绍金刘陌生编著）——人民交通出版社；二、索塔下横梁现浇支架结构设计索塔下横梁现浇支架采用钢管桩基础，上部承重结构采用贝雷，塔身预埋牛腿及钢管立柱为支撑结构。
在下塔柱分叉处设置2根φ800×16钢管竖向支撑，在塔身+264.3m处设置4根φ630×10钢管斜撑支持承重梁减小跨径及变形。
钢管支撑之间利用索塔塔柱施工的水平支撑联系，平联高度不超过11m，以降低钢管的自由高度，防止发生失稳现象；钢管顶纵桥向设置3I56a工钢横梁；I56a工钢横梁上为贝雷桁架片，横桥向设置21排，承重梁通过塔身预埋牛腿支撑在塔身上；分配梁采用I20型钢，横桥向间距0.5m一道；I20分配梁上设置横向[6.3槽钢作为底模龙骨，间距为30cm，底模采用6mm厚钢板。
图1 下横梁现浇支架总体布置图三、计算参数现浇支架支架均采用16Mn 和A3材料，A3钢轴向允许应力[σ]＝140Mpa ，弯曲应力[σw]=145 Mpa ，剪应力[τ]=85 Mpa 。
现浇混凝土上部支架设计及荷载验算
上部现浇混凝土结构支架设计及荷载验算一工程概况大航桥上部结构为预应力等截面梁，采用支架上现浇法施工采用采用扣件式钢管满堂脚手架现浇，本文将对支架进行施工设计，所需设计数据如下：1、长度：34m2、架设高度：4.4m3、横坡： 2％4、梁高：0.6m5、桥面宽度：12.75m（两侧翼板宽为1.375m，底宽10m）二荷载分析根据施工结构截面图及施工方案可以看出：上部结构的端部的重量可以看为由台帽承担，其余部位可以分为两个单位进行分析计算，以便合理的设置现浇支撑，（砼截面几何计算式省略，重量以桥纵向每延米为计算单位，砼密度取2.6t/m3）。
1、翼板部位：0.316×2.6＝0.822 t/m2、底板部位：6×2.6＝15.6 t/m三方案分析由计算结果得出上部结构梁不同部位的结构荷载不等，变化不等,且构架高度也不变，根据结构各部位自重、形状、现场条件，以及施工要求综合分析，选用φ48㎜，壁厚t=3㎜，无缝优质钢管作为满堂支架。
扣件式钢管支架具有整体性好，搭设间距不受约束，搭设和拆卸时间长。
其组成主要有立杆、横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑和斜撑。
连接采用钢管直角连接、搭接连接或对接连接，三种扣件容许荷载分别为6KN、5KN、2.5KN。
此种钢管支架必须搭设在坚实的地基上，因此，在边跨现浇段范围内需进行地基处理，处理方案为：用碎石土分层夯实,每层30cm，其上浇筑一层20cmC25混凝土加强，其上加垫层采用厚度为20㎜的竹胶板。
四构架组合1、搭设高度：指从处理好的地基至箱梁板底间的垂直距离。
根据场地实际情况确定钢管高度约为440㎝，搭设时将根据现场实际情况选用。
2、横向立杆的设置：按照边跨现浇段自身结构不同，在不同位置按不同步距设置钢管，分别为：底板位置间距为60cm，翼板位置间距为100cm，横向每排17根。
3、纵向立杆的设置：间距分别90cm,共38排，在拱脚位置适当加密,并设置。
现浇梁支架验算
槽形梁现浇支架计算书一编制依据 ⑴ 《钢结构设计规范》（国家标准 GB50017─2003） ⑵ 《建筑施工计算手册》 ⑶ 《路桥施工计算手册》 ⑷ 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 二 工程概况 贝雷梁的计算跨径为 32.6 米，采用 15 片单排单层不加强型，计算时底板区 域内由 12 片贝雷共同承担，腹板区域内由 7 片贝雷共同承担。
贝雷梁的计算示 意图如下： 三 支架设计情况 1、槽形梁自重荷载：1088t 两侧腹板各重 337t 每侧翼板区域内为 414t 2、模板重 两侧腹板各重 75t，底板模板重 15t。
自重采用软件自动添加。
混凝土荷载按 26KN/m3 施加于横向分配方木上，具体如下： 腹板：26×3.1=80.6KN/m2 底板：26×0.6=15.6KN/m2 模板荷载按 2KN/m2 施加于横向分配方木上。
倾倒振捣及人群荷载按 6KN/m2 施加于横向分配方木上。
荷载施加按 1.2（自重+混凝土荷载+模板荷载）+1.4（施工荷载）考虑。
四 建模概况 4.1 建模总说明 荷载采用均本次支架验算采用 midas/civil 软件整体建模， 杆件采用梁单元模 拟，约束采用固结、弹性连接模拟，布荷载、自重模拟。
整体模型如下图：4.2 建模材料 建模材料采用 M16 钢、Q235 钢及方木，材料性质见下表：材料性质表 序号 1 2 3 名称 16Mn 方木 Q235 弹性模量 2.1×105MPa 9×103MPa 2.1*100MPa 材料容重 310Mpa 7.5KN/m3 允许弯曲应力 360Mpa 10MPa 125MPa 允许剪应力 260MPa 1.2MPa 215MPa4.3 建模截面 本次建模所选用的截面如下： 钢管立柱：φ630×10mm 桩顶分配梁：三拼 I40a 工钢 贝雷梁：321 型 横向分配方木：20×20cm截面性质见下表： 序号 1 2 3 4 材料名称 钢管立柱 桩顶分配梁 贝雷梁 横向分配方木 截面 Φ630×12 3I45a 150*300 20×20 截面面积(cm2) 232.98 304.8 154 400 W（cm3） 3532.3 4772.9 3578.5 666.65 I（cm4） 111268 63942.6 250497.2 133334.4 建模约束 钢管立柱采用底部固结， 桩顶分配梁与钢管立柱采用弹性连接，贝雷梁与桩 顶分配梁采用弹性连接，横向分配方木与贝雷梁采用弹性连接。
现浇支架施工方案及安全验算
现浇支架施工方案及安全验算摘要：支架现浇在涵闸及桥梁施工中应用极为广泛，近年来国内不断有支架坍塌事故发生，大多都造成相当严重的后果，特别是现浇支架在浇筑过程中发生坍塌，会造成重大人员伤亡。
我们要从源头上遏制此类安全事故的发生，支架方案的选择及安全验算是把好安全的第一道关口。
我2013年参与了如皋市丁磨路西延如海河大桥施工，本文以该工程为例，讨论现浇支架施工及安全验算。
关键词：现浇支架；设计方案；安全验算如皋市丁磨路西延如海河大桥主桥采用梁拱组合结构。
连续梁采用33+55+33m悬臂浇筑变截面预应力砼连续箱梁。
连续箱梁为单箱三室箱型截面，箱梁顶板宽24m，底板宽14m，翼缘板悬臂长5m。
边跨支架现浇段长4.5m，梁高1.8m。
采用碗扣支架现浇。
一、边跨现浇段支架设计方案1、支架形式本工程拟搭设满堂支架，高度6m其结构形式如下：（1）、支架基础：支架基础采用1cm钢板满铺。
（2）、纵向立杆设置：全段底板处均为间距60cm。
（3）、横向立杆设置：横向立杆均按间距90cm布置。
（4）、水平杆及剪刀撑设置：在高度方向横杆步距120cm，每三排横向立杆和每三排纵向立杆各设置一道剪刀撑。
2、支架搭设（1）、基础处理整平要支架搭设处地面并压实，全程使用水准仪进行实时测量，确保地面水平。
整平后满铺1cm钢板，钢板接缝点焊连接成整体。
（2）、测量放线用全站仪放出箱梁中心线，然后按照设计参数用钢尺放出底座十字线，并标示清楚。
（3）、安放底托按标示的底座位置先安放底托，然后将旋转螺丝顶面调整在同一水平面上。
注意底座与地基的密贴，严禁出现底座悬空现象。
（4）、安装立杆、横杆和顶托支架从一端开始搭设安装立杆。
立好立杆后，设置扫地杆和第一步大小横杆，扫地杆距基面10-25厘米，支架未交圈前随搭设随设置抛撑作临时固定。
调整立杆垂直度和位置后并将碗扣稍许扣紧，一层立杆、横杆安装完后再进行第二层立杆和横杆的安装，直至最顶层，最后安放顶托，并依设计标高将U型顶托调至设计标高位置。
高速公路桥梁现浇支架受力验算计算书
⾼速公路桥梁现浇⽀架受⼒验算计算书现浇⽀架受⼒验算计算书1、⽀架受⼒检算太平互通中桥箱梁断⾯较⼤，本⽅案计算以中桥左幅（互通匝道加宽）为例进⾏计算，右幅桥可参照执⾏。
太平互通中桥整幅为3×25m等截⾯预应⼒混凝⼟箱形连续梁，左幅箱梁为渐变宽20.709m～23.357m（斜⾓），右幅箱梁宽为12m；左幅箱梁为单箱四室截⾯，悬臂长2.31m，梁⾼1.5m等⾼，右幅箱梁为单箱双室截⾯，悬臂长2m，梁⾼1.5m等⾼；箱梁跨中底板厚25cm，靠⽀点段加厚到50cm，跨中顶板厚25cm，靠腹板段加厚到50cm，跨中腹板厚（左幅57.8cm，右幅50cm），靠⽀点段加厚到（左幅80.8cm，右幅70cm）。
箱梁顶宽从2607.5cm 渐变⾄2057.8cm。
左幅箱梁顶宽从2070.9cm渐变⾄2335.7cm。
对荷载进⾏计算及对其⽀架体系进⾏检算。
箱梁构造图见第2页“左幅梁体⼀般构造图”1.1荷载计算1.1.1荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施⼯过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁⾃重荷载，新浇混凝⼟密度取2600kg/m3。
⑵q2——箱梁内模、底模、内模⽀撑及外模⽀撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶q3——施⼯⼈员、施⼯材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算⽀架⽴柱及替他承载构件时取1.0kPa。
⑷q4——振捣混凝⼟产⽣的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
⑸q5——新浇混凝⼟对侧模的压⼒。
⑹q6——倾倒混凝⼟产⽣的⽔平荷载，取2.0kPa。
⑺q7——⽀架⾃重，经计算⽀架在不同布置形式时其⾃重如下表所⽰：左幅梁体⼀般构造图1.1.2荷载组合1.1.3荷载计算⑴箱梁⾃重——q1计算根据太平互通中桥现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截⾯、Ⅱ－Ⅱ截⾯、Ⅲ－Ⅲ截⾯（墩顶及横隔板梁）等三个代表截⾯进⾏箱梁⾃重计算，并对三个代表截⾯下的⽀架体系进⾏检算，⾸先分别进⾏⾃重计算。
现浇箱梁支架设计与验算
2011年11月19日 ，安徽省巢湖市散兵 镇水泥厂支架倒塌， 造成5死4重伤。
到底该计算些 什么呢？
立杆
模板 木方
支撑立杆的轴向应力验算 立杆的稳定性验算 立杆下混凝土抗压强度验算
线性荷载强度验算 （也叫容许应力验算）
挠度验算
首先，先明确以下几个概念（见下图）：
下面，我以净月福祉大路立交桥工 程为例，介绍一下现浇箱梁支架设计与 验算：
现浇箱梁支架设计与验算
支架支撑体系是整个混凝土现浇箱梁施工的 根本，因为即便是混凝土外观出现蜂窝、麻面甚 至是露筋等现象，还可以通过后期修饰加以补救 ，只要补救得当，对主体结构是没有太大影响的 。但支撑体系一旦出现问题，轻则造成大面积漏 浆，混凝土浇筑被迫中断；重则出现支架大面积 垮塌的重大安全事故。
重视扣件的紧固重视扣件的紧固很多时候工人们不太重视扣件的紧固总是以很多时候工人们不太重视扣件的紧固总是以浇筑前再统一找一遍浇筑前再统一找一遍为借口实际浇筑前确实安排了为借口实际浇筑前确实安排了一部分人紧固扣件但比较高的位置工人们往往得过且一部分人紧固扣件但比较高的位置工人们往往得过且众所周知纵横杆件的作用是将各立杆连接成一个众所周知纵横杆件的作用是将各立杆连接成一个整体使其不单独受力同时减少立杆弯曲现象的发生整体使其不单独受力同时减少立杆弯曲现象的发生
该桥施工为3月份，广东正进入梅雨季节，并时常伴有4 级以上大风。支架搭设前由项目部技术员编制了专项施工方 案，方案中荷载取值为：1.2永久荷载+1.4可变荷载。由于项 目部距总公司较远，项目部自行模仿公司总工审批签字后即 组织施工。为图方便，项目部就近选取含泥量较高的河砂装 袋后进行支架预压，预压计算量采用了方案中的总荷载。由 于吊机站位的原因，砂袋吊装采取人工调运的办法：即以支 架为支点，采取滑轮吊装。另外，在支架预压过程中项目部 接到上级文明施工检查通知，为创造良好形象，项目部在支 架外侧统一安置密目式安全网，并悬挂大幅警示标志。同时 ，为防止大风影响，在支架上安置了16道缆风绳。
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汉宜铁路HYZQ－6标五分部仙女特大桥（32m+48m+32m）现浇梁支架设计及验算书计算：复核：审核：中国葛洲坝集团股份有限公司汉宜铁路项目经理部五分部二OO九年五月二十五日目录一、计算依据 (2)二、计算原则 (2)三、工程概况 (2)四、江汉大道现况简介 (2)五、支架设计情况 (3)1、地基处理 (3)2、满堂支架 (4)3、门洞支架 (4)六、满堂支架受力验算 (5)七、门式框架受力验算 (7)仙女特大桥现浇箱梁支架设计及验算一、计算依据1、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；2、《铁路桥涵地基和基础设计规范》；3、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社出版）；4、《建筑施工结构计算实用手册》；5、《汉宜施(桥)-63》；6、《肆桥参（2009）22611-Ⅳ》。
二、计算原则1、在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制；2、综合考虑结构的安全性；3、尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法；4、对部分结构的不均布、不对称性采用较大的均布荷载。
三、工程概况新建铁路武汉至宜昌铁路仙女特大桥，位于枝江市仙女镇，与已建成通车的江汉大道（枝当线）于DK251+675.9～DK251+717.3处发生立体交叉，交叉角度为86°46′，交叉后桥下净空不小于5.5米。
仙女特大桥全长1369.93米，共42孔，其中25#～26#墩上跨枝当一级沥青公路，跨径为48m。
连续梁全长为32+48+32=112米，顶板厚度34～65cm，腹板厚度50～70～95cm，底板厚度30～90cm，桥面宽度12. 6米，梁体为单箱单室、变截面结构。
四、江汉大道现况简介江汉大道是湖北省一条重要的省级公路，路面为沥青砼路面。
江汉大道路面现宽18m，两侧绿化带各宽5.0m，两侧非机动车道各宽4.5m。
与铁路线路相对位置见下图：备注：以上尺寸单位m；五、支架设计情况1、地基处理⑴跨江汉大道处在即有道路上搭设四孔门式框架。
中间两孔净宽4.25m，边孔净宽2m，净高为4.5m。
门式框架基础为砼条形基础，砼采用C20砼，条形基础长14m，高1m，中间基础宽2m，两侧基础宽1.5m。
⑵其他部位采用碗扣式满堂支架。
满堂支架基础在原地面清表30cm压实后填筑50cm厚砂砾石并浇注30cm厚C20砼面层进行硬化处理。
基础每边比支架搭设范围宽1m，控制压实度不小于90%，平整度不大于10mm，并设置1%的单向横坡。
对承台基坑回填范围内要用压路机净碾多遍，达到90%压实度要求，避免不均匀沉降。
为防止流水软化支架地基，浇筑30cm厚C20砼作为封闭层，设置1%单向横坡，每5~8m设横向涨缩缝，在桥中心设纵向涨缩缝。
地基处理结束后，在支架搭设范围地基基础四周80~160cm范围内设顺桥向排水沟（水沟横断面为60×80cm）并挖集水井，集水井设置在线路右侧顺桥向排水沟的大里程桩号处，排水沟根据集水井的位置设置排水纵坡，雨水汇集于集水井后，用水泵排至施工便道排水边沟内，确保地基基础不受雨水浸泡。
2、满堂支架满堂支架采用WDJ碗扣式多功能钢支架，支架布置主要分二个区域进行设计。
⑴第一区域：一般结构区翼板处支架立杆横向间距1.2m，纵向间距0.6m，横杆步距1.2m；腹板处支架立杆横向间距0.3m，纵向间距0.6m，横杆步距1.2m；底板处支架立杆横向间距0.6m，纵向间距0.6m，横杆步距1.2m。
⑵第二区域：中横梁区翼板处支架立杆横向间距1.2m，纵向间距0.3m，横杆步距1.2m；腹板处支架立杆横向间距0.3m，纵向间距0.3m，横杆步距1.2m；底板处支架立杆横向间距0.6m，纵向间距0.3m，横杆步距1.2m。
⑶为增大体系稳定，支架外围四周设剪刀撑，内部沿桥梁纵横向每4排立杆搭设一排剪刀撑，剪刀撑与地面夹角45°~60°。
3、门洞支架跨江汉大道采用工字钢柱门式框架施工，门式框架净宽4.25m，净高4.5m。
工字钢柱采用两排I56b工字钢作支墩，上铺I56b工字钢作承重梁。
六、满堂支架受力验算1、荷载计算（1）梁体自重由于梁体不规则,故本计算取一个典型横断面,计算其横截面积s,按荷载全部集中在箱梁底板面积上计算,砼容重按25KN/m3计算。
梁体自重：g1= P/S= r×s×1/S=25×11.598×1/5.636=21.486 KN/m2=51.47KN/m2（2）施工机具及人员荷载：g2=3KN/m2（根据经验取值）（3）振捣砼时产生的荷载：g3=3KN/m2（根据经验取值）（4）模板及支架配件自重：g4=2.7KN/m22、荷载组合模板支架立杆的轴向力设计值N，应按下列公式计算：N=1.2∑NGk+1.4∑NQk=1.2×(g2+g3)+1.4×(g1+g4)= 1.2×(3+3)+1.4×(51.47+2.7) = 83.04KN/m2∑NQk——模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和；∑NGk——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。
3、受力验算（1）纵梁受力验算纵梁采用（6×12）cm方木，间距0.3m/道，作用在纵梁上的均布荷载q=20.71×0.9=18.64KN/m。
W=375cm3I=2812.5cm4木材抗弯设计值为9.5MPa，弹性模量E=8.5×103MPa1）、跨中最大弯矩M= ql2/8=18.64×0.92/8=1.887KN.m2）、纵梁弯拉应力σ=M/W=1.887×1000×1000/（375×1000）=5.032MPa＜[σ]=9.5MPa可满足要求。
3）、纵梁挠度变形f=5ql4/384EI=（5×20.71×0.94×100）/（384×8.5×2812.5）＝0.7mm＜l/400=1.5mm可满足要求。
（2）横梁受力验算横梁采用（15×15）cm方木，间距0.9m/道，作用在纵梁上的均布荷载q=74.736×0.3=22.42KN/m。
1）、跨中最大弯矩M= ql2/8=22.42×0.32/8=0.252KN.m2）、纵梁弯拉应力σ=M/W=0.252×1000×1000/（375×1000）=0.672MPa＜[σ]=9.5MPa可满足要求。
3）、横梁挠度变形f=5ql4/384EI=（5×22.42×0.34×100）/（384×8.5×2812.5）＝0.11mm＜l/400=1.5mm可满足要求。
（3）碗扣式支架受力验算1）、强度计算：每根立杆承受荷载计算图见下图，模板支架立杆的轴向力设计值N，则有P=N×La ×Lb=83.04×0.6×0.6=29894NLa —管架横距，取0.6m ，Lb —管架纵距，取0.6 m 。
用Φ4.8*3.5mm 钢管搭升支架面积：A=489.3mm2按强度计算,支柱受力应力为=N/A=29894N/489.3mm 2=61.1N/ mm 2<215 N/ mm2，故强度符合要求。
2）稳定性计算: N/（ψ×A ）≤ƒN ——计算立杆段的轴向力设计值； ψ—轴心受压构件的稳定系数；ƒ——钢材的抗压强度设计值，查钢材强度为215MPa ；长细比:λ=L/I=1200/15.78=76其中L 为计算长度，一般取横杆步距（步距L 取1200mm ）,钢管回转半径i=15.78mm由长细比可查得轴心受压稳定性系数ψ=0.675N/（ψ×A ）=29894/(0.675×489.3) =90.51N/mm 2<215 N/mm 2，故支架稳定情况可满足要求。
七、门式框架受力验算门式框架上的满堂支架由于前面已经验算，此处不再进行计算。
1、纵桥向工字钢检算依照膺架设计，1#临时支墩及~5#临时支墩之间膺架主纵梁为15组I56b 工字钢，其中梁底中心间距为80cm ，腹板中心间距为60cm ，两边翼板间距130cm 。
（1）荷载组合单根工字钢自重1.15KN/m ；梁底工字钢所受均布荷载为：25.52×1+1.15＝26.67KN/m ； 腹板工字钢所受均布荷载为：28.13×1+1.15＝29.28KN/m ； 翼板工字钢所受均布荷载为：9.92×1+1.15＝11.07KN/m ； （2）I56b 工字钢截面参数及力学性能指标 截面抵抗矩：361045.2mm W ⨯=， 截面惯性矩：481085.6mm I ⨯=， 面积矩 361045.1mm S ⨯= 弹性模量：MPa E 51006.2⨯=， 容许弯曲应力：[]MPa 170=σ （3）受力检算 1）箱梁底受力验算箱底工字钢纵梁受力模型如图所示：根据受力模型可知为对称受力结构，通过计算可有受控截面弯矩为： M 边跨max ＝1207/512×q ＝2.36×26.67＝62.94KN.m M 中跨max ＝3401/1024×q ＝3.32×26.67＝88.54KN.m 受控截面剪力计算为：V 1支墩＝V 5支墩＝1929/1792×q ＝1.08×26.67＝28.8KN V 2支墩＝V 4支墩＝4343/1792×q ＝2.42×26.67＝64.54KN V 3支墩＝21504/1792×q ＝12×26.67＝320.04KN5#支墩4#支墩3#支墩1#支墩2#支墩a、强度检算σ＝M max/W＝88.54×1000/2450/10-6＝36.14MPa<[]MPa170=σb、剪应力检算τmax=Q max S/b/I=320.04×103×1.45×10-3/0.168/6.85/10-4=4.03Mpa <[τ]=120Mpa可知满足要求。
2）腹板受力验算腹板工字钢纵梁受力模型如上图所示。
根据受力模型可知为对称受力结构，通过计算可有受控截面弯矩为：M边跨max＝1207/512×q＝2.36×29.28＝69.1KN.mM中跨max＝3401/1024×q＝3.32×29.28＝97.21KN.m受控截面剪力计算为：V1支墩＝V5支墩＝1929/1792×q＝1.08×29.28＝31.62KNV2支墩＝V4支墩＝4343/1792×q＝2.42×29.28＝70.86KNV3支墩＝21504/1792×q＝12×29.28＝351.36KNa、强度检算σ＝M max/W＝97.21×1000/2450/10-6＝39.68MPa<[]MPa170=σb、剪应力检算τmax=Q max S/b/I=351.36×103×1.45×10-3/0.168/6.85/10-4=4.43Mpa <[τ]=120Mpa可知满足要求。