课程设计

1.3 板的设计

20mm厚水泥砂浆面层0.02mm×20 kN/m3=0.4kN/m2

80 mm钢筋混凝土板0.08 m×25 kN/m3 =2.00 kN/m2

12 mm纸筋灰板底粉0.012mm×17 kN/m3=0.2kN/m2

小计gL=2.6kN/rT12

板的可变荷载标准值：Qk=8kN/m2。

永久荷载分项系数取1.2；因楼面均布可变荷载标准值大于4.0 kN/m2，可

变荷载分项系数应取1.3。于是板的荷载基本组合值：

p= YCgk+yQqk=1.2×2.6 kN/m2+1.3×8 kN/m-= 13.52kN/m2，近似

取p= 13.5kN/m2。

1.3.2 板计算简图

次梁截面为200 mm x500 mm，现浇板在墙上的支承长度不小于100 mm，取

板在墙上的支承长度为120 mm。承载力按内力重分布设计，板的计算跨度：

边跨L01=Ln1+h/2=2300mm-200mm/2-120mm+80mm/2=2120mm<1.025Ln1

中间跨L02=Ln2= 2300 mm - 200 mm=2100mm

因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算取五跨。以l m宽板带作为计算单元，计算简图如下：

1.3.3 板弯矩设计值

由《建筑结构设计——基本教程》（后简称《基本教程》）中表2-3可查得，

板的弯矩系数Am分别为：边跨内1/11；离端第二支座-1/11；中跨内1/16；中间

支座1/14。故

M1,=-MB =p/L01/11 =11.4 x2.122 x 2.122/11 kN.m=-4.66kN.m

Mc=-pL02 x L02/14=-11.4 x2.1 x 2.1/14 kN.m=-3.59 kN.m

M2 =pL02 x L02/16 =11.4x2.1 x 2.1/16 kN.m=3.14kN.m

1.3.4板正截面受弯承载力计算

对于一类环境，C30混凝土，板的保护层厚度为15 mm，板厚80 mm，^。=

80 mm - 20 mm= 60 mm;ai =1.0,．厂=11.9 kN/mm2,,=】. 27 kIN'/mm2;HPB235

钢筋，，：=210 kN/mm-。

板配筋的计算过程列于表1 -l，支座截面的受压区高度系数f均小于

1.3.5板裂缝宽度验算

裂缝宽度验算属正常使用极限状态，采用荷载的标准组合。按弹性方法计

算截面弯矩，考虑可变荷载的最不利布置，有

Mk=(aggk+akqk) /02

式中g。——折算永久荷载（考虑支座的转动约束），g。=3 kN/m +6 kN/m/2：

6 kN /m;

g。——折算可变荷载，q。=6 kN/m/2 =3 kN/m;

理。——五跨连续梁满布荷载下相应截面的弯矩系数，查《基本教程》附录

B．1.4可得；

d。——五跨连续梁最不利荷载布置下相应截面的弯矩系数，查《基本教

程》附录B．】．4可得。

受弯构件的受力特征系数d。．=2.1，光面钢筋的相对粘结特征系数p：0.7．

C25混凝土抗拉强度标准值^=1.78 N/mmz；保护层厚度（一15 mm<20 mm.

取c= 20 mm。计算过程见表1-2，裂缝宽度均小于一类环境规范允许值

0.3 nlm。

1.3.6

截面韵短期刚度由下式确定：，二

E。A。^：

B s=一6a￡lp

r1. 15砂+0.2+r3.5y；

其中aE =E。/E。=210 000/28 000=7.5，矩形截面^y=0。各截面的短期刚度如

表l -3所示

可见，支座截面刚度与跨内截面剐度相差不到2倍，可按等刚度杆件计算挠

度，并取跨内最小截面刚度为3. 347 0×10llN．IT11112。长期刚度按下式确定：曰：——肘t____ 9一

彪。(0-1) +M Bs =(3 +0.8×6)(2一1)+歹x3.347 0xloIl N.tlll112

=1. 793 0×10llN.1111112

1 边跨挠度最大，对于等跨连续梁可仅验算该跨挠度。永久荷载满布，可变荷

载1.3、5跨布置，由《基本教程》附表B．1.4，相应的挠度系数分别为0. 6442×10。2和0. 9731×10≈，于是挠度

△= (0. 644三二生10 -2gr +0. 973jxlo q口立羔：7.2 mm< /0/200：10.1 mm

满足要求。

1.3.7 绘制板施工图

板采用弯起式配筋0 q/g =2.2<3，支座钢筋弯起点离支座边距离z。／6：

_337 mm，取350 mm；弯起钢筋延伸长度口= /n/4：500 mm。分布钢筋采用

中8@ 250,As= 201 Inn12，大于受力钢筋的15%；与主梁垂直的附加负筋采用中8@ 200，伸入板中的长度取/0/4= 500 mm；板角配置508双向附加构造负筋，伸出墙边/0/4= 500 mm；长跨方向的培边配置中8@ 200，伸出墙边长度应满足≥/0/7= 289 mm，取300 mm；短跨方向的墙边除了利用一部分跨内弯起钢筋外，中间板带另配置中8@360，边板带另配置中8@400，伸出墙边300 mm。

板的配筋如图1.4所示。

1.4 次梁设计

次梁的计算单元宽度为2.2 m。按考虑内力重分布设计。根据本车间楼盖

的实际使用情况，楼盖次梁和主梁的可变荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。1.4.1 次梁荷载计算

永久荷载标准值：

板传来永久荷载 2.99 x2.2 kN/m =6. 578 kN/m

次梁自重0.2×(0.5 -0. 08)×25 kN/m =2. 10 kN/m

次梁粉刷0. 02×(0.5 -0. 08) x2×17 kN/m =0. 286 kN/m

........__....,.......．一．.......．二．..................,,,,，一

小计gk=8. 964 kN/m

可变荷载标准值：qk =6 x2.2 kN/m =13.2 kN/m

荷载基本组合值：p= yGgk+yQqk=1.2×8.964 kN/m+1.3×13.2 kN/m

= 27. 92 kN/m

1.4.2次梁计算简图

次梁在砖墙上的支承长度为240 mm。主梁截面为300 mm×650 mm。计算

跨度：

边跨Z01=2.j+ a/2 =6 600' mm - 120 mm - 300 mm/2 +240 mm/2 =6 450 mm<

1.025 Z.i=1.025 x6 330 mm =6 488 mm，取lol=6 450 mm

中间跨202=Z，2 =6 600 mm -300 mmg+q=27.92kN/m

=6 300 mm[I]：[皿

因跨度相差小于10%，可按等跨连续

梁计算。次梁的计算简图如图1.5所示。

1.4.3 次梁内力计算

一图1.5次梁计算简图

由《基本教程》中表2-3、表2-4可分

别查得次梁弯矩系数和剪力系数。

弯矩设计值：

M,= - MB =p/ii/ll =27. 92 kN.mx6.452/11 kN.m=105. 59 kN'm

肘，一-pf22/14:-27. 92 x6. 32/14 kN.m=-79. 15 kN.m

M2 =p/02/16=-27. 92 x6. 32/16 kN-m=69. 26 kN-In

剪力设计值：