轮压的计算.doc
一、轮压的计算：
参考同类型规格相近的起重机，估计小车总重为8.5吨，近似认为由四个车轮平均承受。吊钩位于小车轨道的纵向对称轴线上，根据小车架布置图偏离主、从动轮之间的中心线为115毫米。
根据起重小车架的平衡方程式，可分别求出主动轮和从动轮的轮压： 主动轮：
22601130
124521?+?=
G Q P 式中：P 1——主动轮轮压；
K τ——小车轮距，K τ=2260毫米。
公斤92172260
21130
8500124525750max 1=??+?=
P （满载）
公斤2331min
1=P
（空载）
同理，可得从动轮轮压：
公斤79072260
211308500101525750max
2=??+?=P （满载） 公斤2293min
2=P
（空载）
二、电动机的选择： 1.运行阻力的计算：
（1）小车满载运行时的最大摩擦阻力：
(
)K
D
G P d K G Q 附
轮
架
摩满*+++=μ2
式中 （Q+G ）——额定起重量加吊钩重量，（Q+G ）=25750公斤；
G
架
——小车自重，G 架=8500公斤；
K ——滚动摩擦力臂，K=0.05厘米； μ——轴承摩擦系数，μ=0.015；
K
附
——附加摩擦阻力系数，K 附=1.5；
D
轮
——车轮直径，D 轮=40厘米；
d ——轴承内径，d=10厘米；
()公斤摩满
3215.140
10
015.005.028********=??+??+=P （2）小车满载运行时的最大坡度阻力：
()
K G P
G Q 坡架摩满
*++=
式中
K
坡
——坡度阻力系数，K 坡=0.002
()公斤摩满
5.68002.0850025750=?+=P
（3）小车满载运行时的最大静阻力：
公斤坡满摩满静满
5.3895.68321=+=+=P P P
2.选择电动机，确定减速器： (1)满载运行时电动机的静功率：
（千瓦）小车静满静m
6120**=
*
ηP
N V 式中
P
静满
——小车满载运行时的静阻力，P 静满=389.5公斤；
V
小车
——小车运行时速度，V 小车=32min
m
；
η——小车运行机构传动效率，η=0.9；
m ——电动机个数，m=1.
千瓦静26.219.06120325.389=???=N （2）选择电动机：
N K N 静电*= 式中
K
电
——电动机启动时为克服惯性的功率增大系数，取K 电=1.2；
千瓦7.226.22.1=?=N
选择SBA112B 型电动机。 （3）确定减速器： 减速器的传动比：
V
n
n
D n
i 小车
轮
**=
=
π 式中
V
小车
——小车运行速度，V 小车=32米/分；
n ——电动机转速，n=1350转/分；
D
轮
——小车车轮直径，D 轮=0.4米。
分转轮/478.254.014.332
=?=
n
99.52478
.251350==i 起动时的惯性力：
公斤平满架
惯3491.081
.98500
25750=?+=
*++=
a G P g
G Q
起动时期减速器输入功率：
()()千瓦小车
惯
静
29.49
.06120323495.3896120=??+=
*?+=
η
V P P N
根据起动时期的输入功率，减速比，输入转速及工作类型，选择减速器i=50,P=5.0005千瓦（n=1350转/分）。
根据减速器的传动比，计算出实际的运行速度：
分米轮小车9.3350
1350
4.014.3=??=
**=
i
n
D V π
速度偏差：
10%%9.532
9
.3332<=-=
-=
?V
V V V 要求
实际
要求
通过。
三、车轮计算：
车轮：踏面直径D=400毫米 轨道：P38
1.车轮的计算轮压：
（1）疲劳计算时的等效起升载荷由下式确定：
Q Q 起
等效工
等效起
*=?
式中 ?
等效工
——等效静载荷系数，?
等效工
=0.6；
Q
起
——起升载荷重量，Q 起
=25750公斤；
公斤等效起
15450257506.0=?=Q
根据等效起升载荷计算的最大轮压，作为疲劳计算时的计算轮压。
P K P 等效计
**=γ1 式中
P
等效
——根据等效起升载荷计算的最大轮压，作为疲劳计算时的计算轮压。
公斤等效63802
22601130
8500124515450=??+?=
P
K
1
——等效冲击系数，K 1=1；
γ——载荷变化系数，根据
；
得架
等效起8.0,81.18500
15450
===
γG
Q 公斤计
510463808.01=??=P
（2）强度校核时的最大计算轮压：
P P
II
max max
*=?计 式中
?
II
——动力系数，取1.33；
P max
计——满载小车最大轮压，P m ax =9217公斤 P
max
计=1.33?9217=12258公斤
2.车轮踏面接触应力计算： （1）疲劳计算：
因为采用轨道头部有曲率的钢轨，所以车轮与轨道成点接触。局部接触应力为：
[]σσ点
计计点换
≤??
?
??+==3
3
2
1240004000r D P r P
式中
P
计
——计算轮压，P 计=5104公斤；
D ——车轮直径，D=400毫米；
r ——轨道头部的曲率半径，P38型钢轨r=300毫米
[]σ点——许用接触应力，当HB>320时，[]σ点
=16000~20000厘米公斤2
[]σσ点
点厘米公斤
<=?=??
?
??+2
32
1313951044000301402
符合要求。
（2）强度校核：
[]
σσ
点计点max
3
2
max
max
124000
≤
=??
? ??+r D P
式中
[]
σ点max
——最大许用接触应力，当HB>320时，
[]
σ点max
=24000~30000厘米
公斤
2
其余符号意义同前。
[]
σσ
点公斤
厘米点
max
2
3
2
17595122584000
301402<==??
? ??+
符合要求。
轮压的计算
一、轮压的计算： 参考同类型规格相近的起重机，估计小车总重为8.5吨，近似认为由四个车轮平均承受。吊钩位于小车轨道的纵向对称轴线上，根据小车架布置图偏离主、从动轮之间的中心线为115毫米。 根据起重小车架的平衡方程式，可分别求出主动轮和从动轮的轮压： 主动轮： 22601130 124521?+?= G Q P 式中：P 1——主动轮轮压； K τ——小车轮距，K τ=2260毫米。 公斤92172260 21130 8500124525750max 1=??+?= P （满载） 公斤2331min 1=P （空载） 同理，可得从动轮轮压： 公斤79072260 211308500101525750max 2=??+?=P （满载） 公斤2293min 2=P （空载） 二、电动机的选择： 1.运行阻力的计算： （1）小车满载运行时的最大摩擦阻力： ( )K D G P d K G Q 附 轮 架 摩满*+++=μ2 式中 （Q+G ）——额定起重量加吊钩重量，（Q+G ）=25750公斤； G 架 ——小车自重，G 架=8500公斤； K ——滚动摩擦力臂，K=0.05厘米； μ——轴承摩擦系数，μ=0.015； K 附 ——附加摩擦阻力系数，K 附=1.5；
D 轮 ——车轮直径，D 轮=40厘米； d ——轴承内径，d=10厘米； ()公斤摩满 3215.140 10 015.005.028********=??+??+=P （2）小车满载运行时的最大坡度阻力： () K G P G Q 坡架摩满 *++= 式中 K 坡 ——坡度阻力系数，K 坡=0.002 ()公斤摩满 5.68002.0850025750=?+=P （3）小车满载运行时的最大静阻力： 公斤坡满摩满静满 5.3895.68321=+=+=P P P 2.选择电动机，确定减速器： (1)满载运行时电动机的静功率： （千瓦）小车静满静m 6120**= * ηP N V 式中 P 静满 ——小车满载运行时的静阻力，P 静满=389.5公斤； V 小车 ——小车运行时速度，V 小车=32min m ； η——小车运行机构传动效率，η=0.9； m ——电动机个数，m=1. 千瓦静26.219.06120325.389=???=N （2）选择电动机： N K N 静电*= 式中 K 电 ——电动机启动时为克服惯性的功率增大系数，取K 电=1.2； 千瓦7.226.22.1=?=N 选择SBA112B 型电动机。 （3）确定减速器： 减速器的传动比： V n n D n i 小车 轮 **= = π 式中 V 小车 ——小车运行速度，V 小车=32米/分；
同步带计算公式
带长的计算公式 圆弧齿同步带轮轮齿 Arc tooth Timing tooth 槽 型 节距 pb 齿槽深 hg 齿槽圆弧半 径 R 齿顶圆半角 r1 齿槽宽 s 两倍节顶距 2δ 齿形角3M 3 1.28 0.91 0.26~0.35 1.90 0.762 ≈14°5M 5 2.16 1.56 0.48~0.52 3.25 1.144 ≈14°8M 8 3.54 2.57 0.78~0.84 5.35 1.372 ≈14°14M 14 6.20 4.65 1.36~1.50 9.80 2.794 ≈14°20M 20 8.60 6.84 1.95~2.25 14.80 4.320 ≈14°直边齿廓尺寸 Dimension of linear type pulley
型号MXL XXL XL L H XH XXH 齿槽底宽 bw 0.84±0.051.14±0.051.32±0.053.05±0.104.19±0.137.90±0.1512.17±0.18齿槽深 hg 0.69 0.84 1.65 2.67 3.05 7.14 10.31 0 -0.05 -0.05 -0.08 -0.10 -0.13 -0.13 -0.13 齿槽半角 Φ+1.5° 20 25 25 20 20 20 20 齿根圆角 半径 rb 0.35 0.35 0.41 1.19 1.60 1.98 3.96 齿顶圆角 半径 rt 0.13 +0.05 0.30 +0.05 0.64 +0.05 1.17 +0.13 1.60 +0.13 2.39 +0.13 3.18 +0.13 0 0 0 0 0 0 0 两倍节顶 距2β 0.508 0.508 0.508 0.762 1.372 2.794 3.048
双梁吊车最小最大轮压计算过程
一台双梁桥式起重机最大最小轮压的计算过程 一、已知： 起重量：Q起=20吨 跨度：L=22.5米 大车车轮数：4个 起重机总重（包括小车）：G总=32.5吨 小车重：G小车=7.5吨 吊具重：0.5吨 吊钩中心线到端梁中心线的最小距离L1=1.5米（大钩极限位置） 二、计算过程 1、大车最大轮压（满载） P满max=（32500-7500）/4+（20000+500+7500）*（22.5-1.5）/2*22.5 =19317kg 2、大车最小轮压（满载） P满min=（32500-7500）/4+（20000+500+7500）*1.5/2*22.5 =7183kg 3、大车最大轮压（空载） P空max=（32500-7500）/4+（500+7500）*（22.5-1.5）/2*22.5 =9983kg 4、大车最小轮压（空载） P空min=（32500-7500）/4+（500+7500）*1.5/2*22.5 =6517kg 所以最大轮压Pmax=19317 ,最小轮压Pmin=6517kg 1、起重机总重包含小车重，不含被吊物件重。 2、“起重量”是国家标准，“最大、小轮压”由起重机设计者提供。 3、单个车轮 4、空载，如上帖解释。 5、不一定，轨顶标高由厂房设计者定，吊钩的最大起吊高度由用户定。但轨顶标高一般大于起吊高度，但不多。 6、你指的是厂房的还是吊车主梁的横向？这些尺寸在吊车的产品样本中都应该有。但是吊车的设计应遵守《通用桥式起重机界限尺寸》（GB/T7592-1987）的规定。 7、厂家有的提供大、小电机的型号，有的不提供，你可以索取。功率因数、电机效率、启动电流等参数可以根据电机型号查有关资料。 8、具体资料可参考有关资料，或直接向厂家索取，另外，可利用上网搜索，比如，登陆南京起重机械总厂网站，或中国起重网。 本论坛搞工民建专业的朋友很多，关于厂房结构方面的帖子最多，特别是吊车梁，在进行吊车梁及厂房设计时，吊车轮压是主要的计算条件之一，但是吊车的轮压是如何确定的，恐怕不一定知道的很清楚，现我把桥式起重机轮压计算的公式给大家，供搞厂房设计的朋友参考。 一、最大轮压与最小轮压的概念 对于桥式起重机，当起重机小车运行到一侧的极限位置时（吊额定起升载荷），靠近小车侧的最大轮压就是Pmax； 去掉起升载荷后远离小车侧的大车轮压就是Pmin。 二、支承压力的计算 如附图所示，单梁桥式起重机的支承压力为： RA=(K-b)*G1/2K+(K-b1)*G2/K+a*(K-b-e)*(G3+Q)/(L*K) RB=b*G1/2K+b1*G2/K+a*(b+e)*(G3+Q)/(L*K) RC=(K-b)*G1/2K+(K-b1)*G2/K+(L-a)*(K-b-e)*(G3+Q)/(L*K) RD=b*G1/2K+b1*G2/K+(L-a)*(kK-b-e)*(G3+Q)/(L*K) 式中：G1----主梁重 G2----端梁重 G3----运行小车重
汽车荷载与轮压
对荷载规范第4.1.1条的理解与应用（建筑结构.技术通讯2006.5）?(2007-08-01 19:41:13) 对荷载规范第4.1.1条的理解与应用 （注意：本文上传过程图及符号丢失，请核查原文） 一规范的规定 见建筑结构荷载规范GB 50009-2001（以下简称荷载规范）第4.1.1条 二对规范规定的理解 荷载规范表4.1.1可从以下三方面理解： 1．表4.1.1直接作用? 2．符合表4.1.1注3规定时，按表中数值取用 3．不符合表4.1.1注3规定（如汽车总重量大于300kN等）时，按结构效应等效原则，将车轮的局部荷载换算为等效均布荷载 三结构设计的相关问题 1．车辆荷载尤其是消防车对楼面的荷载作用，主要应考虑车辆满载重量及汽车轮压的动荷载效应，动力系数与楼面覆土厚度等因素有关，见表4.1.1-1 表4.1.1-1????汽车轮压荷载传至楼板和梁的动力系数 覆土厚度（m）0.250.300.350.400.450.500.550.600.65≥0.7动力系数 1.30 1.27 1.24 1.20 1.17 1.14 1.10 1.07 1.04 1.0 注：覆土厚度不为表中数值时，其动力系数可按线性内插法确定 2．表4.1.1中第8项实际上是汽车轮压直接作用在楼板上的等效均布活荷载，对于跨度较大的楼板还应考虑多辆汽车的共同作用 1）对客车荷载，不能将客车车库的楼面等效荷载（表4.1.1中第8项数值）与其楼面实际荷载混为一谈，当楼板的形式及支承情况不同时楼面等效荷载的计算数值也不相同等效荷载数值的不同不是楼面实际荷载的不同，而是在相同楼面荷载（客车荷载）下，不同形式楼板按跨中弯矩相等折算出的等效荷载数值不同，因此，结构设计中将客车荷载按规范的等效荷载数值限制是不恰当的，且容易得出同一客车停车库（场）有两种不同荷载限值的错误结论； 对客车车库的荷载应以限定客车的种类为宜，如限定停放载人少于9人的客车（每一车位最小范围2.5m×4.5m）等； 2）对消防车荷载，若不考虑板顶的覆土厚度对消防车轮压的影响而统一取用表中数值，当地下室顶板顶面覆土厚度较厚时，显然是不合适的，现举例说明之
汽车荷载与轮压
汽车荷载与轮压 Company number：【0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108】
注：覆土厚度不为表中数值时，其动力系数可按线性内插法确定
4．各类汽车在其投影面积范围（考虑汽车之间的纵向及横向最小间距均为600mm）内 5．目前结构设计计算中，出于对结构抗震设计的考虑，地下室承受的土压力一般均按静止土压力计算，土压力系数值一般取 四设计建议 1．对于直接承受消防车荷载的结构楼面（屋面）板，当符合荷载规范要求时，可进行简化计算，即直接采用表4.1.1中均布活荷载数值；当不符合时，应计算汽车轮压的局部荷载效应
2）依据城市供热管网结构设计规范CJJ 105-2005的规定，轮压在混凝土结构中的扩散按单边1：1考虑，即相当于取图4.1.1-1中扩散角 =450；轮压在土中的扩散按深度每增加1m，单边扩散宽度增加0.7m
自然状态下的土体内水平向有效应力，可以认为与静止土压力相等，土体侧向变形会改变其水平应力状态，最终的水平应力，随着变形的大小和方向而呈现出主动极限平衡和被动极限平衡两种极限状态事实上，地下室的施工工艺决定了其周围的土只能是回填土，应取用相应的主动土压力系数，而静止土压力一般可用在不允许有位移的支护结构，并不适合用于地下室外墙或挡土墙的设计计算中 现阶段地下室外墙或挡土墙的设计计算，可结合设计现状进行适当的调整，即考虑地震往复作用对接近地表之地下室土压力的增大作用，建议地下室顶部土压力可按静止土压力系数计算，而地下室底部土压力系数可按主动土压力系数计算（见图4.1.1 图4.1.1
吊车梁轮压计算
索性把一台双梁桥式起重机的轮压计算过程给大家贴出来。 一、已知： 起重量：Q起=20吨 跨度：L=22.5米 大车车轮数：4个 起重机总重（包括小车）：G总=32.5吨 小车重：G小车=7.5吨 吊具重：0.5吨 吊钩中心线到端梁中心线的最小距离L1=1.5米（大钩极限位置） 二、计算过程 1、大车最大轮压（满载） P满max=（32500-7500）/4+（20000+500+7500）*（22.5-1.5）/2*22.5 =19317kg 2、大车最小轮压（满载） P满min=（32500-7500）/4+（20000+500+7500）*1.5/2*22.5 =7183kg 3、大车最大轮压（空载） P空max=（32500-7500）/4+（500+7500）*（22.5-1.5）/2*22.5 =9983kg 4、大车最小轮压（空载） P空min=（32500-7500）/4+（500+7500）*1.5/2*22.5 =6517kg 所以最大轮压Pmax=19317 ,最小轮压Pmin=6517kg 这样你该知道轮压是怎么来的了吧。 我来答复这些问题，不妥之处请李老师纠正 1、起重机总重包含小车重，不含被吊物件重。 2、“起重量”是国家标准，“最大、小轮压”由起重机设计者提供。 3、单个车轮 4、空载，如上帖解释。 5、不一定，轨顶标高由厂房设计者定，吊钩的最大起吊高度由用户定。但轨顶标高一般大于起吊高度，但不多。 6、你指的是厂房的还是吊车主梁的横向？这些尺寸在吊车的产品样本中都应该有。但是吊车的设计应遵守《通用桥式起重机界限尺寸》（GB/T7592-1987）的规定。
同步带轮计算公式
创作编号： GB8878185555334563BT9125XW 创作者：凤呜大王* 各种同步带轮的计算公式 同步带轮的节圆直径计算： Dp=p×Z/∏ Dp：节径 Z ：齿数 ∏：圆周率 同步带轮实际外圆直径计算： De= Dp-2δ Dp：节径 δ：节顶距 同步带轮中心距及同步带节线长计算
L’ ：近似皮带节线长 C ：两轴的中心距 Dp ：大带轮的节径 dp ：小带轮节径 中心距的确定 B= L – 1.57 (Dp + dp) L：皮带节线长 单位（mm) 规格齿数节径 d外径 do 档边直径 df 档边内径 db 档边厚度 h 22-8M2256.0254.656145 1.5 23-8M2358.5757.26448 1.5 24-8M2461.1259.756852 1.5 25-8M2563.6662.297555 1.5 26-8M2666.2164.847555 1.5 27-8M2768.7567.387555 1.5 28-8M2871.369.938060 1.5 30-8M3076.3975.028264 1.5 32-8M3281.4980.129070 1.5 34-8M3486.5885.219878 1.5 36-8M3691.6790.39878 1.5 38-8M3896.7795.410688 1.5 40-8M40101.86100.49108.590 1.5 42-8M42106.95105.5811595 1.5 44-8M44112.05110.68123103 1.5 46-8M46117.14115.77123103 1.5 48-8M48122.23120.86131111 1.5
轮压计算.doc
轮 1.最小轮压如何计算最小轮压如何计算Pmin=(吊车总重＋起重量－Pmax*n)/n n 为吊车一侧的轮数。 压 也有的说是Pmin=(起重机总重-小车重)/4，我们公司就这样算，但这是空载的时候，上面的一个兄弟算的是满载的时候，不知哪一个正确，还望指点！谢谢！ 我是专业桥、门式起重机设计者。你的Pmin=(起重机总重-小车重)/4 观点是正确的。因为：只有这样Pmin 才最小。Pmax=Pmin+(小车重+额定起重量)/2 （应用于全部大车轮数为：4 个的桥吊） 请问算Pmin 时为什么要减去小车的重量，难道它的重量不是由两侧的轮子承担吗！此外Pmax Pmin 的计算是针对一侧的每一个轮子，还是一侧的所有轮子！请赐教。 答：因为小车停在了另一端。为了简化计算，所以这一端要减去小车的重量。 李国建先生：正好您是吊车行家，我有几个概念问题，请教。1。起重机总重包含些什么，含小车重？不含被吊物件重？2。“起重量”“最大、小轮压”指得是标准值还是设计值？3。厂家吊车资料中的最大轮压是指一侧所有车轮的总压，还是单轮压力？4。厂家资料中最小轮压是指满载时，还是空载时？5。电动单梁起重机的吊钩到轨顶的距离一般是多少？（比如5t）6。吊车外型尺寸在横向，越过轨道中心线多少？7。厂家资料中为何缺少大电动机的功率、功率因数、电机效率、启动电流等参数？只提供了小电动机的功率。8。您手头有没有比较完整的吊车资料，我最需要的是关于5~15 吨电动单梁起重机的，经常要用到，可以向您定货。 首先要搞清什么是最大轮压，什么是最小轮压的概念。对于桥式起重机，当起重机小车运行到一侧的极限位置时（吊额定起升载荷），靠近小车侧的最大轮压就是Pmax；去掉起升载荷后远离小车侧的大车轮压就是Pmin。桥式起重机的最大轮压和最小轮压是起重机设计者提供的，也就是说，由起重机设计者计算出来的。 索性把一台双梁桥式起重机的轮压计算过程给大家贴出来。 一、已知： 起重量：Q 起=20 吨跨度：L=22.5 米大车车轮数：4 个起重机总重（包括小车）总=32.5 吨：G 小车重：G 小车=7.5 吨吊具重：0.5 吨吊钩中心线到端梁中心线的最小距离L1=1.5 米（大钩极限位置） 二、计算过程 1、大车最大轮压（满载）P 满max=（32500-7500）/4+（20000+500+7500）*（22.5-1.5）/2*22.5 =19317kg 2、大车最小轮压（满载）P 满min=（32500-7500）/4+（20000+500+7500）
同步带及带轮选型计算
一，竖直同步带及带轮选型计算： 竖直方向设计要求：托盘及商品自重20kg （196N ），滑块运动1250mm 所需时间6s 。 1，设计功率P K P A ?=d w w s m kg N kg kw Fv P 4.45)(9 .0625.1/8.920)(103=÷??=?=-η A K 根据工作情况查表取1.5 w w P K P A 1.684.455.1d =?=?= 2，带型选择 根据w P 1.68d =和带轮转速r/min 100=n 查询表格选择5M 圆弧带 3，带轮齿数z 及节圆直径1d 根据带速，和安装尺寸允许，z 尽可能选择较大值，通过查表选择 5M 带，齿数z=26，节圆直径m m 38.411=d ，外圆直径m m 24.400=d 4，带速v m a x 1/22.0100060v s m n d v <=?=π 5，传动比 主动从动带轮一致，传动比i=1，主动轮与从动轮同一个型号 6，初定中心距0a mm 1644a 0= 7，初定带的节线长度p 0L 及其齿数p z
mm a d d d d a L p 34184)()(2202 212100=-+++≈π 8，实际中心距a mm L L op 16452a a p 0≈-+= 9，基准额定功率0P 可查表得w 50P 0= 10，带宽S b mm 06.10b 14.10 0S =≥P K K P b Z L d S （基准带宽9b S0=时） 11，挡圈的设置 5M 带轮，挡圈最小高度K=2.5~3.5 R=1.5 挡圈厚度t=1.5~2 挡圈弯曲处直径mm R d 24.432d 0w =+= 挡圈外径m m 24.482d f =+=K d w 竖直方向同步带轮： 带轮型5M 圆弧齿，节径41.38mm ，齿数26，外径40.24mm ，带轮总宽13.3mm ，挡圈外径48.24mm ，带轮孔10mm ，固定方式紧定螺钉（侧边紧定螺钉固定台宽7mm ，螺纹孔m3，两个成90度） 竖直方向同步带： 带型5M 圆弧带，带宽10.3mm ，节线长度约3418mm 二，电机输出同步带轮选型计算： 功率，转速，带轮选择与竖直方向相同
同步带的计算
同步带轮一般由铝合金, 45#钢, 铜，尼龙等材料加工而成，其中铝合金和45#钢最为常见。广泛用于自动化设备、机床、医疗、激光、纺织、印刷、食品包装等机械带传动中。 下表附同步带轮的基本信息： 同步带轮分为标准同步带轮和非标同步带轮。 标准同步带轮是按照国际统一标准，其齿数、适应皮带宽度、带轮形状、轴孔规格、轴孔径等各参数是固定值。 非标品，是工程师在标准品的基础上改动某些数值，或是完全根据需求做出的新设计.
同步带轮规格型号 同步带轮规格型号众多，按齿形大致可以分为：方型齿同步带轮、圆弧齿同步带轮、梯形齿同步带轮。 一、方型齿同步带轮规格型号 MXL、 XL、L、H、XH、 XXH 方型齿同步带轮是目前市场是运用范围最广的。 二、半圆弧齿同步带轮规格型号 S2M、S3M、S4.5M、S5M、S8M、S14M、8YU 半圆弧齿同步带轮是高扭矩同步还是高精度同步，生产精度要求高。 三、全圆弧齿同步带轮规格型号 HTD3M、 HTD5M、 HTD8M、 HTD14M、 HTD20M 全圆弧齿同步带轮传动精度高，噪音小。 四、精确圆弧齿同步带轮规格型号 1.5GT、 2GT、 3GT、 5GT 该齿型同步带轮一般用于高精传动，一般运用在自动化控制设备上。 五、修正圆弧齿同步带轮规格型号 P2M、P3M、 P5M、 P8M 修正圆弧齿同步带轮齿型为兔牙型，转弯效果好，适合高速传动。一般用于机械手设备。 六、梯形齿同步带轮规格型号 T2.5、T5、T10、T20 T型为全梯型齿，较适合轻载传动。 AT5、AT10、AT20 AT型的齿型跟T型的差别底部为圆弧齿，传动会更精密一点，传动间隙小，当然噪音也会小些。适合重载传动。 七、同步带轮计算公式
汽车荷载与轮压
汽车荷载与轮压 This model paper was revised by the Standardization Office on December 10, 2020
对荷载规范第4.1.1条的理解与应用（建筑结构.技术通讯）(2007-08-01 19:41:13) 对荷载规范第4.1.1条的理解与应用 （注意：本文上传过程图及符号丢失，请核查原文） 一规范的规定 见建筑结构荷载规范GB 50009-2001（以下简称荷载规范）第4.1.1条 二对规范规定的理解 荷载规范表4.1.1可从以下三方面理解： 1．表4.1.1中的均布活荷载为作用在楼面上的荷载，需要说明的是：表中的所有荷载均为直接作用在楼面上的荷载，仅可用于楼面板设计计算，用于楼面梁柱墙及基础计算时的荷载需按荷载规范第条要求折减 2．符合表4.1.1注3规定时，按表中数值取用 3．不符合表4.1.1注3规定（如汽车总重量大于300kN等）时，按结构效应等效原则，将车轮的局部荷载换算为等效均布荷载 三结构设计的相关问题 1．车辆荷载尤其是消防车对楼面的荷载作用，主要应考虑车辆满载重量及汽车轮压的动荷载效应，动力系数与楼面覆土厚度等因素有关，见表4.1.1-1 表4.1.1-1汽车轮压荷载传至楼板和梁的动力系数 注：覆土厚度不为表中数值时，其动力系数可按线性内插法确定
2．表4.1.1中第8项实际上是汽车轮压直接作用在楼板上的等效均布活荷载，对于跨度较大的楼板还应考虑多辆汽车的共同作用 1）对客车荷载，不能将客车车库的楼面等效荷载（表4.1.1中第8项数值）与其楼面实际荷载混为一谈，当楼板的形式及支承情况不同时楼面等效荷载的计算数值也不相同等效荷载数值的不同不是楼面实际荷载的不同，而是在相同楼面荷载（客车荷载）下，不同形式楼板按跨中弯矩相等折算出的等效荷载数值不同，因此，结构设计中将客车荷载按规范的等效荷载数值限制是不恰当的，且容易得出同一客车停车库（场）有两种不同荷载限值的错误结论； 对客车车库的荷载应以限定客车的种类为宜，如限定停放载人少于9人的客车（每一车位最小范围2.5m×4.5m）等； 2）对消防车荷载，若不考虑板顶的覆土厚度对消防车轮压的影响而统一取用表中数值，当地下室顶板顶面覆土厚度较厚时，显然是不合适的，现举例说明之 例如：某工程纯地下室（顶板为板跨小于2m的单向板）顶面为覆土厚度3m的绿化地面，消防车（30t级）道贯穿其中，覆土已将消防车轮压局部荷载基本扩散为均布荷载，由表4.1.1-3可知：30t消防车在车身平面内的平均荷载仅为m2，显然消防车的任何排列方式均不可能达到表中35 kN/m2的荷载数值 3．荷载规范条文说明中指出，对20~30t的消防车，可按最大轮压为60kN作用在 0.6m×0.2m的局部面积上的条件确定，为此，应按全国民用建筑工程设计技术措施（结构）（以下简称结构技术措施）图2.3.2和图确定汽车纵横方向的排列间距 表4.1.1-2各级汽车荷载的主要技术指标
汽车荷载与轮压
注：覆土厚度不为表中数值时，其动力系数可按线性内插法确定 2．表4.1.1中第8项实际上是汽车轮压直接作用在楼板上的等效均布活荷载，对于跨度较大的楼板还应考虑多辆汽车的共同作用 1）对客车荷载，不能将客车车库的楼面等效荷载（表4.1.1中第8项数值）与其楼面实际荷载混为一谈，当楼板的形式及支承情况不同时楼面等效荷载的计算数值也不相同等效荷载数值的不同不是楼面实际荷载的不同，而是在相同楼面荷载（客车荷载）下，不同形式楼板按跨中弯矩相等折算出的等效荷载数值不同，因此，结构设计中将客车荷载按规范的等效荷载数值限制是不恰当的，且容易得出同一客车停车库（场）有两种不同荷载限值的错误结论；对客车车库的荷载应以限定客车的种类为宜，如限定停放载人少于9人的客车（每一车位最小范围2.5m×4.5m）等；
2）依据城市供热管网结构设计规范CJJ 105-2005的规定，轮压在混凝土结构中的扩散按单边1：1考虑，即相当于取图4.1.1-1中扩散角=450；轮压在土中的扩散按深度每增加 自然状态下的土体内水平向有效应力，可以认为与静止土压力相等，土体侧向变形会改变其水平应力状态，最终的水平应力，随着变形的大小和方向而呈现出主动极限平衡和被动极限平衡两种极限状态事实上，地下室的施工工艺决定了其周围的土只能是回填土，应取用相应的主动土压力系数，而静止土压力一般可用在不允许有位移的支护结构，并不适合用于地下室外墙或挡土墙的设计计算中 现阶段地下室外墙或挡土墙的设计计算，可结合设计现状进行适当的调整，即考虑地震往复作用对接近地表之地下室土压力的增大作用，建议地下室顶部土压力可按静止土压力系数计算，而地下室底部土压力系数可按主动土压力系数计算（见图4.1.1-3）而在挡土墙的裂缝宽度计算中，则地下室的土压力均宜按表4.1.1-5取用主动土压力系数（见图4.1.1-4） 图4.1.1-3 承载能力极限状态计算时的土压力取值图4.1.1-4 正常使用极限状态计算时的土压力取值
汽车荷载与轮压
汽车荷载与轮压 Document serial number【KKGB-LBS98YT-BS8CB-BSUT-BST108】
注：覆土厚度不为表中数值时，其动力系数可按线性内插法确定 2．表4.1.1中第8项实际上是汽车轮压直接作用在楼板上的等效均布活荷载，对于跨度较大的楼板还应考虑多辆汽车的共同作用 1）对客车荷载，不能将客车车库的楼面等效荷载（表4.1.1中第8项数值）与其楼面实际荷载混为一谈，当楼板的形式及支承情况不同时楼面等效荷载的计算数值也不相同等效荷载数值的不同不是楼面实际荷载的不同，而是在相同楼面荷载（客车荷载）下，不同形式楼板按跨中弯矩相等折算出的等效荷载数值不同，因此，结构设计中将客车荷载按规范的等效荷载数值限制是不恰当的，且容易得出同一客车停车库（场）有两种不同荷载限值的错误结论； 对客车车库的荷载应以限定客车的种类为宜，如限定停放载人少于9人的客车（每一车位最小范围2.5m×4.5m）等；
4．各类汽车在其投影面积范围（考虑汽车之间的纵向及横向最小间距均为600mm）内的 5．目前结构设计计算中，出于对结构抗震设计的考虑，地下室承受的土压力一般均按静止土压力计算，土压力系数值一般取
自然状态下的土体内水平向有效应力，可以认为与静止土压力相等，土体侧向变形会改变其水平应力状态，最终的水平应力，随着变形的大小和方向而呈现出主动极限平衡和被动极限平衡两种极限状态事实上，地下室的施工工艺决定了其周围的土只能是回填土，应取用相应的主动土压力系数，而静止土压力一般可用在不允许有位移的支护结构，并不适合用于地下室外墙或挡土墙的设计计算中 现阶段地下室外墙或挡土墙的设计计算，可结合设计现状进行适当的调整，即考虑地震往复作用对接近地表之地下室土压力的增大作用，建议地下室顶部土压力可按静止土压力系数计算，而地下室底部土压力系数可按主动土压力系数计算（见图4.1.1 图4.1.1
汽车荷载与轮压
对荷载规范第 4.1.1 条的理解与应用（建筑结构.技术通 讯2006.5 ）(2007-08-01 19:41:13) 对荷载规范第 4.1.1 条的理解与应用 原文） 核查 （注意：本文上传过程图及符号丢失，请 一规范的规定 见建筑结构荷载规范GB 50009-2001 （以下简称荷载规范）第 4.1.1 条 二对规范规定的理解 荷载规范表 4.1.1 可从以下三方面理解： 1．表4.1.1 中的均布活荷载为作用在楼面上的荷载，需要说明的是：表4.1.1 中的所有荷载均为直接作用在楼面上的荷载，仅可用于楼面板设计计算，用于楼面梁柱墙及基础计算时 的荷载需按荷载规范第 4.1.2 条要求折减 2．符合表 4.1.1 注3 规定时，按表中数值取用 3．不符合表 4.1.1 注3 规定（如汽车总重量大于300kN 等）时，按结构效应等效原则，将 车轮的局部荷载换算为等效均布荷载 题 三结构设计的相关 问 1．车辆荷载尤其是消防车对楼面的荷载作用，主要应考虑车辆满载重量及汽车轮压的动荷 载效应，动力系数与楼面覆土厚度等因素有关，见表 4.1.1-1 表4.1.1-1 汽车轮压荷载传至楼板和梁的动力系数 覆土厚度（m）0.25 0.30 0.35 0.40 0.45 0.50 0.55 0.60 0.65 ≥0.7 动力系数 1.30 1.27 1.24 1.20 1.17 1.14 1.10 1.07 1.04 1.0 定 确 插法 注：覆土厚度不为表中数值时，其动力系数可按线性内 2．表 4.1.1 中第8 项实际上是汽车轮压直接作用在楼板上的等效均布活荷载，对于跨度较 同作用 大的楼板还应考虑多辆汽车的共 1）对客车荷载，不能将客车车库的楼面等效荷载（表 4.1.1 中第8 项数值）与其楼面实际，当楼板的形式及支承情况不同时楼面等效荷载的计算数值也不相同等效荷载 荷载混为一谈 数值的不同不是楼面实际荷载的不同，而是在相同楼面荷载（客车荷载）下，不同形式楼板按跨中弯矩相等折算出的等效荷载数值不同，因此，结构设计中将客车荷载按规范的等效荷 论 结 ； 误 载数值限制是不恰当的，且容易得出同一客车停车库（场）有两种不同荷载限值的错 于9 人的客车（每一车位 放载人少 对客车车库的荷载应以限定客车的种类为宜，如限定停 2.5m×4.5m ）等； 最小范围
消防车轮压等效荷载计算
消防车轮压等效荷载计算 规范明确规定了等效均布荷载的计算原则，但由于消防车轮压位置的不确定性，实际计算复杂且计算结果有时与规范数值出入很大，对双向板问题更加突出.为方便设计，并应网友的要求，此处提供满足工程设计要求的等效荷载计算表（此为博主正在编辑整理的书稿内容），供设计者选择使用。 1．不同板跨时，双向板等效均布荷载的简化计算表格 表1中列出了在消防车（300kN级）轮压直接作用下，不同板跨的双向板其等效均布荷载简化计算数值，供读者参考。 表1 消防车轮压直接作用下双向板的等效均布荷载 板跨（m）2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 ≥6.0 等效均布荷载(kN/m2) 35.0 33.1 31.3 29.4 27.5 25.6 23.8 21.9 20.0 2. 不同覆土厚度时，消防车轮压等效均布荷载的简化计算 不同覆土厚度时，对消防车轮压等效均布荷载数值的计算可采取简化方法，考虑不同覆土厚度对消防车轮压等效均布荷载数值的影响，近似可按线性关系按表2确定。 表2 消防车轮压作用下，不同覆土厚度时的等效均布荷载调整系数 覆土厚度（m）≤0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00 ≥2.50调整系数 1.00 0.92 0.83 0.75 0.66 0.58 0.49 0.41 0.32 3. 综合考虑板跨和不同覆土层厚度时，消防车轮压等效均布荷载的确定 考虑板跨和不同覆土层厚度确定消防车轮压作用下的等效均布荷载数值时，可采用简化计算方法，参考表-3，表-4确定不同板跨、不同覆土层厚度时的等效均布荷载数值。 表3 消防车轮压作用下单向板的等效均布荷载值(kN/m2) 板跨（m）覆土厚度（m） ≤0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50 1.75 2.00 ≥2.50 ≥2 35.0 32.0 29.1 26.1 23.2 20.2 17.2 14.3 11.3
同步带轮计算表
同步带轮计算表.txt成熟不是心变老，而是眼泪在眼里打转却还保持微笑。把一切平凡的事做好既不平凡，把一切简单的事做对既不简单。型号节距节径计算公式外径计算公式节顶距2& MXL 2.032 0.508 XL 5.080 0.508 L 9.525 0.762 H 12.70 do=节距*齿数/3.14 d = do-2& 1.372 XH 22.225 2.794 XXH 31.750 3.048 T2.5 2.5 0.6 T5 5 1 T10 10 2 T20 20 3 AT5 5 1 AT10 10 2 AT20 20 3 2M 2 0.51 3M 3 0.76 5M 5 1.14 8M 8 1.37 14M 14 2.8 20M 20 4.32 S2M 2 0.51
S3M 3 0.76 S5M 5 1.14 S8M 8 1.37 S14M 14 2.8 设为首页收藏本站小米社区微博论坛版块网站导航总版规 开启辅助访问小米微博VIP认证每日签到F码通道 ?2条新消息，查看消息 ? 人不可有傲气，但不可无傲骨。 15348次赞 wqttt !马上认证VIP!! 2
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?客服 ?商城 ?更多 ?论坛?玩机综合区?刷机天地 1648 14101 米基塔M1-V5_3.12.06【运行模式调整雾气解锁新功能新感觉】 冰玑子于 3天前发表在[第三方ROM][复制链接] [只看楼主] [打印] [上一主题] [下一主题] 加为好友发送消息 米基塔M1-V5.3.12.06运行模式调整雾气解锁 新功能新感觉 |一如既往|深度优化|M1/1s/1s青春版/1s电信版|
轮压的计算知识交流
轮压的计算
一、轮压的计算： 参考同类型规格相近的起重机，估计小车总重为8.5吨，近似认为由四个车轮平均承受。吊钩位于小车轨道的纵向对称轴线上，根据小车架布置图偏离主、从动轮之间的中心线为115毫米。 根据起重小车架的平衡方程式，可分别求出主动轮和从动轮的轮压： 主动轮： 2260 1130124521?+?=G Q P 式中：P 1——主动轮轮压； K τ——小车轮距，K τ=2260毫米。 公斤92172260211308500124525750max 1=??+?= P （满载） 公斤2331min 1=P （空载） 同理，可得从动轮轮压： 公斤79072260211308500101525750max 2=??+?= P （满载） 公斤2293min 2=P （空载） 二、电动机的选择： 1.运行阻力的计算： （1）小车满载运行时的最大摩擦阻力：
()K D G P d K G Q 附轮架摩满*+++=μ2 式中 （Q+G ）——额定起重量加吊钩重量，（Q+G ）=25750公斤； G 架——小车自重，G 架=8500公斤； K ——滚动摩擦力臂，K=0.05厘米； μ——轴承摩擦系数，μ=0.015； K 附——附加摩擦阻力系数，K 附=1.5； D 轮——车轮直径，D 轮=40厘米； d ——轴承内径，d=10厘米； ()公斤摩满3215.140 10015.005.028********=??+??+=P （2）小车满载运行时的最大坡度阻力： () K G P G Q 坡架摩满*++= 式中 K 坡——坡度阻力系数，K 坡=0.002 ()公斤摩满5.68002.0850025750=?+=P （3）小车满载运行时的最大静阻力： 公斤坡满摩满静满5.3895.68321=+=+=P P P 2.选择电动机，确定减速器： (1)满载运行时电动机的静功率： （千瓦）小车静满静m 6120**=*ηP N V 式中 P 静满——小车满载运行时的静阻力，P 静满=389.5公斤； V 小车——小车运行时速度，V 小车=32min m ； η——小车运行机构传动效率，η=0.9；
擦窗机轮压计算
高层建筑擦窗机轨道基础的设计计算 隧道网 (2007-5-5) 来源：中国建筑科学研究院建筑机械化研究分院 擦窗机作为一种常没高空作业载人设备，其安全性和可靠性要求非常高，各个部件都必须具有足够的强度和承载力。本文针对轨道基础的设计进行了分析和计算，供同行参考。 1 水平轨道式擦窗机轨道基础 水平轨道式擦窗机工作简图如图1所示，其轨道(一般为工字钢或H型钢)在屋顶水平布置，擦窗机通过电机驱动在轨道上行走。 预埋件将设备载荷传递到屋顶结构上，其承载能力是擦窗机安全使用的一个非常重要的影响因素。在正常工作状态下，按照国标GBl9154-2003《擦窗机》的要求，整机最大倾覆力矩比设备自身的抗倾覆力矩小，机器不会有倾翻趋势，轨道只承受压力。但在极特殊情况下(如突然强阵风、吊篮在上升过程中碰撞建筑物等)，有可能使设备的瞬间倾覆力矩超过其自身的抗倾覆力矩，因此需要在机器的行走轮上设置防倾翻装置，该装置应能可靠地钩住轨道。在这种情况下，轨道需要承受拉力，传递到预埋件上，就是向上的拉拔力。 (1)轨道预埋件的埋设间距。轨道与预埋件一般是焊接或采用压板连接，可近似地视为固接。根据擦窗机设计标准，在最大载荷作用下，轨道2个支承点之间的最大挠度不应超过其跨距的1/250。按照这个要求，已知最大轮压(或根据同类设备类比)，就可以计算出预埋件的埋设间距。 (2)正常工作状况预埋件受力分析。由于轨道与预埋件是固接，在正常工作状态下，当擦窗机行走轮在2个预埋件中间时(即行走轮不落在预埋件上方)，预埋件不仅承受固端反力，还承受设备对轨道压力在承点产生的固端反力矩(如图2所示)，因此预埋件承受的是压弯载荷。根据GB50010-2002《混凝土结构设计规范》，应当按照式(1)计算预埋件的承载力。 式中As——钢筋锚筋的总截面面积； N——预埋件承受的正压力，取正值； M——预埋件承受的弯矩，取正值； z——平行弯矩方向外层锚筋之间的距离； αr——锚筋层数影响系数，2层时取1，3层取0.9，超过3层取0.85； αb——锚板弯曲变形折减系数。 式(1)中，压力N和弯矩M根据固支梁的反力计算方法算得并取各工况下的最大值。 αb=0.6+0.25t/d 式中t——锚板厚度； d——锚筋直径。 当垂直受拉传力板方向的锚筋间距或该间距减去受拉传力板的加筋板(或工字钢翼缘板)宽度的差值不大于5倍的锚板厚度，或采取其它措施防止锚板弯曲变形等情况取αb =1。 锚筋的受剪承载力系数αv按下式计算： 对于钢筋锚筋，αb =4(1-0.02d)√f c/ f y，当αb≥0.7时，取αv=0.7。 式中f c——锚筋的抗拉强度许用值，MPa； f y——混凝土的抗压强度许用值，MPa。 (3)非正常工作状况预埋件受力分析。在这种工况下，轨道有可能要承受向上的拉力(见图3)。由