32门吊计算书
电动葫芦门式起重机32-30m
五、工字钢翼缘板的局部弯曲应力（只计算跨内部分的工字钢弯曲应力） （1）小车轮压 P1=k*25866kg/n=4205kg 32 吨电动葫芦运行结构轮数 n 为 16 个，k-轮压不均匀系数，取 1.3。 t=21+12mm=33mm （2）计算轮压作用点位置 i 及系数ξ i=a+c-e 式中；i--轮压作用点与腹板表面的距离 （cm） 生效日期
表号：TF/QZXC—2011
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标准文件用纸
名 称
MH 型主梁结构校核计算
文件编号：TF/MHZL1—2011
c--轮缘同工字钢翼缘边缘之间的间隙；取 c=0.4 cm
b − d 16 .8 − 1.45 = =7.675 ㎝ 2 2
, 对普通工字钢 GB706-65<普通热扎工字钢>， 翼缘表面斜度为 1/6 R--电动葫芦走轮踏面曲率半径；可从电动葫芦样本查得； =16.7cm =0.164×16.7=2.74 i =7.675+0.4-2.74=5.335 ξ= i/a= 5.335 /7.675=0.7 查教材表得： Kpz=1.82 Kpx=0.56 Kbz=1.62 （3）轮压力作用点下表面横向应力σpx=Kpx*P1/t =216 纵向应力σpz=Kpz*P/t2 =702 跨中轮压作用点整体弯曲应力：
Y1= =0.878cm 按 JB/T5663-2008 电动葫芦门式起重机规定对于 A3 门式起重机外悬许用垂 直静刚度为【Y1】=L3/350=1.14cm 此处 Y1<【Y1】，可知主梁悬臂端垂直静刚度符合设计规范 七、稳定性计算
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表号：TF/QZXC—2011
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荷载计算书
一、荷载计算一、楼面及屋面永久荷载标准值：1、预制板楼面：楼面面层0.65KN/ m2预空板及灌缝 1.99KN/ m230厚板底抹灰17×0.03=0.51KN/ m2∑G=3.15KN/ m2取3.20KN/ m22、现浇板楼面：楼面面层0.65KN/ m2120厚现浇板 3.00KN/ m220厚板底抹灰17×0.02=0.34KN/ m2∑G=3.99KN/ m2取4.00KN/ m23、卫生间：楼面面层0.65KN/ m2 240厚水泥炉渣垫层0.24×13 =3.12KN/ m2 20厚水泥沙浆保护层0.02× 20=0.4 KN/ m21.5厚聚氨酯涂层防水层15厚水泥沙浆找平层0.015×20 =0.3KN/ m2 80厚现浇板25×0.08=2.00 KN/ m2 20厚板底抹灰17×0.02=0.34KN/ m2∑G=6.81 KN/ m2取7.00KN/ m24、屋面：40mm厚C30细石砼防水层25×0.04=1.00KN/ m23mm厚SBS防水层0.30KN/ m220mm厚水泥砂浆找平层20×0.02=0.40KN/ m2膨胀珍珠岩找坡层最薄处50mm 10×0.10=1.00KN/ m2120厚钢筋混凝土板25×0.12=3.00KN/ m220mm厚板底抹灰17×0.02=0.34KN/ m2∑G=6.0KN/ m25、砖墙永久荷载标准值：双面粉刷240墙双面粉刷17×0.02×2=0.68 KN/m2240mm厚烧结多孔砖墙19×0.24=4.56 KN/ m2∑G=5.24 KN/ m2二、屋面、楼面均布活荷载标准值建筑结构荷载规范GB50009—20011、客厅 2.00 KN/ m22、门面 3.50 KN/ m23、餐厅 2.00 KN/ m24、卧室 2.00 KN/ m25、楼梯间 3.50 KN/ m26、阳台 2.50 KN/ m27、卫生间 2.00 KN/ m28、厨房 2.00 KN/ m29、上人屋面 2.00 KN/ m210、不上人屋面0.70 KN/ m211、基本风压0.35 KN/ m212、基本雪压0.45 KN/ m2一 .荷载汇集:〈恒荷载〉1楼面荷载:1卧室、书房:2 木地板 0.2KN/M2 木格栅 0.2KN/M2 水泥砂浆找平层30mm: 0.0320=0.6KN/M楼板自重:2板厚100mm 0.1025=2.5 KN/M2板厚110mm 0.1125=2.75 KN/M2 板厚120mm 0.1225=3.0 KN/M2 板厚160mm 0.1625=4.0 KN/M2 板下抹灰20mm: 0.0220=0.4KN/M合计:22板厚100mm 3.90KN/M 取 4.0KN/M22板厚110mm 4 .15KN/M 取 4.2KN/M22板厚120mm 4.40 KN/M 取 4.4KN/M22板厚160mm 5.40 KN/M 取 5.5KN/M2客厅、餐厅2 大理石面层20mm 0.0228;0.56KN/M2 水泥砂浆结合层20mm 0.0220;0.40KN/M2 水泥砂浆找平层30mm: 0.0320=0.60KN/M楼板自重:2板厚100mm 0.1025=2.5 KN/M2板厚120mm 0.1225=3.0 KN/M2板厚130mm 0.1325=3.25 KN/M2 板下抹灰20mm: 0.0220=0.4KN/M合计:22板厚100mm 4.46KN/M 取 4.5KN/M22板厚110mm 4.71KN/M 取 4.8KN/M22板厚120mm 4.96KN/M 取 5.0KN/M1 - -22板厚130mm 5.21KN/M 取 5.3KN/M3卫生间、厨房、阳台:2 面砖 0.55KN/M2 水泥砂浆找平层30mm: 0.0320=0.6KN/M楼板自重: 2板厚90mm 0.0925=2.25 KN/M2板厚100mm 0.125=2.5 KN/M2板厚120mm 0.1225=3.0 KN/M2 板下抹灰20mm: 0.0220=0.4KN/M合计:22板厚90mm 3.8KN/M 取 3.9KN/M22板厚100mm 4.05KN/M 取 4.1KN/M22板厚120mm 4.55KN/M 取 4.6KN/M4电梯厅、入户花园、楼梯平台:2地面按铺20mm厚石材考虑: 0.0228=0.56 KN/M2水泥砂浆找平层30mm: 0.0320=0.60KN/M楼板自重:2板厚100mm 0.125=2.50 KN/M2板厚110mm 0.1125=2.75 KN/M2 板下抹灰20mm: 0.220=0.4KN/M合计:22板厚100mm 4.06KN/M 取 4.1KN/M22板厚110mm 4.31KN/M 取 4.4KN/M22板厚120mm 4.56KN/M 取 4.6KN/M5地下室顶板无覆土时:2地面按铺20mm厚石材考虑: 0.0228=0.56 KN/M 2水泥砂浆找平层30mm: 0.0320=0.60KN/M2楼板自重160mm: 0.1625=4.0 KN/M2板下设备: 1.0 KN/M2 吊棚或抹灰: 0.0220=0. 40KN/M22合计: 6.56 KN/M 取 6.7KN/M2 - -6地下室顶板人防:2地面按铺20mm厚石材考虑: 0.0228=0.56 KN/M 2水泥砂浆找平层30mm: 0.0320=0.60KN/M2楼板自重250mm: 0.2525=6.25 KN/M2板下设备: 1.0 KN/M2吊棚或抹灰: 0.0220=0. 40 KN/M22合计: 8.81 KN/M 取 9.0 KN/M2屋面荷载:1上人屋面:2面砖: 0.55 KN/M240mm细石砼: 0.0425=1.0 KN/M2防水层: 0.10KN/M2水泥砂浆找平层20mm: 0.0220=0. 40KN/M2挤塑板30mm 0.05 KN/M2焦渣砼找坡层2%;最薄处30mm: 4.32%+0.0317=1.97 KN/M 2水泥砂浆找平层20mm: 0.0220=0.4KN/M2楼板120mm厚: 0.1225=3.0 KN/M2板下抹灰20mm: 0.0220=0.4KN/M22合计: 7.87 KN/M 取 8.0 KN/M2不上人屋面:2防水层和细砂保护层: 0.30KN/M2水泥砂浆找平层20mm: 0.0220=0. 40KN/M2焦渣砼找坡层2%;最薄处30mm: 6.02%+0.0317=2.55 KN/M 2水泥砂浆找平层20mm: 0.0220=0.4KN/M2楼板120mm厚: 0.1225=3.0 KN/M2板下抹灰20mm: 0.0220=0.4KN/M22合计: 7.05KN/M 取 7.2KN/M3露台:2面砖: 0.55 KN/M240mm细石砼: 0.0425=1.0 KN/M2防水层: 0.10KN/M2水泥砂浆找平层20mm: 0.0220=0. 40KN/M3 - -2挤塑板30mm 0.05 KN/M2焦渣砼找坡层2%;最薄处30mm: 3.32%+0.0317=1.63 KN/M 2水泥砂浆找平层20mm: 0.0220=0.4KN/M2楼板120mm厚: 0.1225=3.0 KN/M2板下抹灰20mm: 0.0220=0.4KN/M22合计: 7.53 KN/M 取 7.7 KN/M〈活荷载〉2z 阳台: 2.5 KN/M2其它房间: 2.0 KN/M2梁上线荷载内外墙均按砂加气容重考虑:2250墙:7.01.30.25+0.8=3.1 KN/M;2200墙:7.01.30.2+0.8=2.62 KN/M;2100墙:7.01.30.1+0.8=1.8 KN/M;2120墙:7.01.30.12+0.8=1.9 KN/M;1层高2.9m250普通墙: q=3.13.0-0.4=8.06 KN/M; 取8.1 KN/M 250卫生间墙双面瓷砖:q=3.1+1.03.0-0.4=10.66 KN/M; 取10.7 KN/M 250卫生间墙单面瓷砖:q=3.1+0.53.0-0.4=9.36 KN/M; 取9.4 KN/M120普通墙: q=1.93.0-0.3=5.13 KN/M; 取5.2 KN/M120卫生间墙双面瓷砖: q=1.9+1.03.0-0.3=7.83 KN/M; 取7.9KN/M120卫生间墙单面瓷砖: q=1.9+0.53.0-0.3=6.48 KN/M; 取6.5KN/M200普通墙墙: q=2.623.0-0.4=6.82 KN/M; 取6.9 KN/M 200卫生间墙双面瓷砖: q=2.62+1.03.0-0.4=9.42 KN/M; 取9.5 KN/M 200卫生间墙单面瓷砖:q=2.62+0.53.0-0.4=8.11 KN/M; 取8.2 KN/M100普通墙墙: q=1.83.0-0.3=4.86 KN/M; 取4.9 KN/M 100卫生间墙双面瓷砖:q=1.8+1.03.0-0.3=7.56 KN/M; 取7.6 KN/M 100卫生间墙单面瓷砖:q=1.8+0.53.0-0.3=6.21 KN/M; 取6.3 KN/M250普通墙有窗:8.10.8=6.48 KN/M; 取7.0 KN/M计算如计平面的架;剪力计计的计荷计及合力作用位置..框构计18房屋计高米～地计准计计计区～计向计计中箭计所示580.64KN/m2方向.某建筑物顶层的一根梁;梁长A米;荷载水平投影面积为B平方米;梁标高C米..荷载有自重、屋面活荷载;风荷载;雪荷载、屋面积灰荷载等;求该梁承载力极限状态下的荷载设计值、正常使用极限状态下的荷载设计值..现按学号往下排..梁上荷载主要是梁自重、梁上墙体重和板传来的荷载..计算梁自重时;梁高为500mm..同时梁侧抹灰也相应改变.. 梁自重标准值为:0.25×0.5×25+0.02×20×0.25+0.5×2=3.625 kNm2、梁上墙体重量框架结构在PMCAD输模型时也要计算梁上墙体重量;作为梁间荷载输入..有些设计资料上给出了双面粉刷的墙体重量..比如200厚加气混凝土墙体加双面粉刷的重量是32.08;这是按20厚混合砂浆粉面计算的..加气混凝土的容重为7.0~7.5;kNmkNm则0.2×7.0+0.02×2×17=2.08 .. kNm若是内墙;直接采用此值即可..若是外墙;就要根据外墙装饰情况调整墙体..比如;200厚加气混凝土外墙;室内装饰为20厚混合砂浆打底;涂料抹面;外墙为面砖;则墙体重量为0.2×7.0+0.02×17+0.7=2.44..若外墙为大理石或外墙设有保温等;墙体kNm重量与所给双面粉刷重量相差更大;故必须根据实际情况计算..当墙上有门窗洞口时;可分别计算墙体重量和门窗重量;然后;简化为作用在梁上的均布荷载..比如;开间3.6m;层高3.0m;梁高500mm;窗户尺寸为1800mm×2100mm 墙体为200厚加气混凝土墙;窗为铝合金窗;柱尺寸为500mm×500mm那么梁上墙体线荷载为3、板传到梁上的荷载B-1是单向板;L-1所承受的荷载如图阴影所示;假定两块单向板上设计面荷载为示;梁AD和BC上线荷载为梯形;梁AB和DC上的线荷载为三角形..a b图中 qkNm;;;3.621527/对两端简支的三角形荷载单跨梁;其支座反力为有些设计人员会将三角形荷载或梯形荷载按合力相等的原则简化为均布荷载..则等效的若想简化;可按照跨中最大弯矩相等的原则进行等效..l设AB跨为;则当为三角形荷载时;跨中弯矩为22qlql2qeq;;令的 e38125当梁两端为固定端时;同样按照跨中弯矩相等的原则;可推导出等效均布荷载 ;e8 a;;图中 l;;MMMa 的活荷载布置 1max3max5max的活荷载布置 MbBmax的活荷载布置 ;MMc2max4max对于次梁;主梁对次梁的作用简化为简支;忽略了主梁对次梁的弹性约束作用;也即忽略了支座抗扭刚度对梁内力的影响;为了考虑主梁对次梁的弹性约束作用;可用调整荷载的方法解决;减小活荷载;加大恒荷载;即以折算荷载代替实际荷载..p次梁折算荷载: 折算恒荷载:g’=g+ 43折算活荷载:p’=p 4式中:g ; p为实际的恒荷载;活荷载g’ ; p’ 为折算的恒荷载;活荷载。
起重机设计计算手册经典版
四、起重机运行机构设计计算 ............................... 32
（四） 构件断面几何特性 ..................................................8 1. 截面几何特性参数.....................................................8 2. 基本截面几何特性计算举例............................................8
二、起重机钢结构设计计算 .................................. 4
（一） 设计计算内容 .......................................................4 1. 强度计算与验算 .......................................................4 2. 刚度计算 ..............................................................4 3. 稳定性计算 ...........................................................4
(三)传动装置—减速器选择与验算 .........................................30 1. 减速比计算 .................................... 初选减速器 ..........................................................31 3. 减速器校验 ..........................................................31
250t门式起重机计算书
ME125+125/32t门式起重机计算说明书西南交通大学机械工程研究所2010年10月目录1 概述 (1)2 125+125/32t-37.435m门式起重机主要参数 (1)2.1主要设计参数 (1)2.2主要验算项目、方法和目的 (2)3 机构计算 (2)3.1主起升机构 (2)3.1.1钢丝绳 (2)3.1.2卷筒尺寸与转速 (2)3.1.3电动机 (3)3.1.4速比与分配 (3)3.1.5制动器选择 (3)3.2副起升机构 (4)3.2.1钢丝绳 (4)3.2.2卷筒尺寸与转速 (4)3.2.3电动机 (4)3.2.4速比与分配 (5)3.2.5制动器选择 (5)3.3小车行走机构 (5)3.3.1行走轮压计算 (5)3.3.2车轮组选择 (6)3.3.3电动机 (6)3.3.4速比与分配 (8)3.3.5制动器 (8)3.4大车行走机构 (8)3.4.1行走轮压计算 (8)3.4.2车轮组选择 (9)3.4.3电动机 (9)3.4.4速比与分配 (11)3.4.5制动器选择 (11)4 125+125/32t-37.435m门式起重机结构有限元计算 (11)4.1门架载荷计算 (11)4.2结构有限元计算 (13)4.2.1刚度验算 (13)4.2.2强度验算 (14)4.3门式起重机结构刚度和强度判定 (19)4.3.1静刚度计算讨论 (20)4.3.2强度计算讨论 (20)5 总体稳定性计算 (21)5.1总体稳定性计算 (21)6 结论 (22)7 参考书目 (22)1概述西南交通大学机械工程研究所依据委托方提供的参数，设计了125t+125/32t双小车门式起重机。
依据起重机设计规范（GB 3811–2008）、钢结构设计规范（GBJ 17-88），及《起重机设计手册》，对门机机构进行计算选型及校核，对门架结构的强度和刚度进行审核验算，并对整机的抗倾覆稳定性进行了校核计算。
2125+125/32t-37.435m门式起重机主要参数2.1主要设计参数125t+125/32t双小车门式起重机整机外型和主要参数如图2.1-1和表2.1-1所示：图2.1-1 125t+125/32t双小车门式起重机整机外型起升机构技术特性主起升机构副起升机构工作级别M5 M5额定起重量双小车125t+125t 32t起升速度 2.3m/min 9.2m/min卷筒直径Φ950mm Φ650mm滑轮倍率 6 4钢丝绳28NAT 6×19W+IWR 1870 ZS 521 318 20NAT 6×19W+FC 1670 ZS 220 147电动机YZR280M-8,55+55kW,725r/min YZR280M-8,55kW,725r/min减速器QJYD34-560-160 III C,i=160 ZQ-850-II-3CA,i=40.17制动器YWZ5-400/125,制动力矩:1600N.m YWZ5-400/125,制动力矩:1600N.m运行机构技术特性大车运行机构小车运行机构工作级别M5 M5行走速度20m/min 16m/min主/从动轮数16/16 4/4车轮直径Φ630mm Φ630mm轨道型号P50 QU80轨距37.435m 3.6m减速电机KDK10-143.47-YZRE3.7-4P-M4-J1-A(B)-T KDK12RF08-166-YZRE5.5-4P-M4-J1-A(B)-T制动器电机自带,制动力矩:50N.m 电机自带,制动力矩:50N.m1）门机机构选型计算依据125t+125/32t双小车门式起重机的设计图纸，根据工作参数，对门机的起升、运行机构进行选型及校核。
集装箱门吊技术规格书
项目名称：海安货场轨道式集装箱门式起重机技术规格书上海铁路局2014 道式集装箱门式起重机项目技术规格书型号：吊架下起升重量40.5 吨名称：轨道式集装箱门式起重机目录1 (5)2. 目概略 (5)3. 目技格 (6)3.1 概括 ..................................................... ⋯⋯⋯3.2 使用境参数 .. (6)3.3 性能参数 (7)3.4 主要外件品牌 (8)3.5 准与范 (9)3.6 主要板厚度 (11)3.7 主要零件资料 (11)3.8 主要气的防等 . (11)4. 通用技要求 (12)4.1 固件和接件 (12)螺栓、螺母接 . (12)、接 . (12)承与密封 . (12)4.2 资料与制作工 (12)资料 (12)制作工 . (13)4.3 接 (13)4.4 表面理与涂装 (14)5. 主要零零件技范 (14)5.1 金属构件 (14)金属构件技范 (14)5.1.2 架 . (15)5.1.3 小架 . (15)大均衡梁和台架 (15)5.2 起升机构 (16)5.3 小运行机构 (16)5.4 大行走机构 (17)5.5 平台、通道、梯和杆 . (18)5.6 集装箱吊具和吊具上架 . (18)5.7 (19)5.8 滑 (20)5.9 卷筒 (20)5.10 减速器 (20)5.11 器 (21)5.12 制器 (21)5.13 车轮组及轨道 (21)5.14 缓冲器 (21)5.15 轮边制动器和锚定装置 . (22)5.16 电气房 (22)5.17 司机室 (23)5.18 润滑 (24)5.19 液压系统 (24)6. 电气系统技术规范 (25)6.1 电气派括 (25)6.2 供电 (25)6.3 主要电气设备及电气设计 . (28)主机构电动机 . (28)变频调速系统 . (29)操作联动台 . (29)配电设备 . (30)全机电气保护 . (30)控制屏、自动开关、接触器、继电器 (30)变频调速器 . (30)可编程序控制器（ PLC） (31)6.4 指示灯、报警信号与丈量表计及限位开关与紧停开关 (31)6.5 维修电源 (32)6.6 吊具电缆收放装置 (32)6.7 小车电缆 (32)6.8 机构的安全保护装置 . (33)起升机构联锁 . (33)小车运行机构安全装置 (33)大车行走机构安全装置 (34)紧迫泊车按钮 . (34)6.9 联锁与检测 (35)起升机构联锁 . (35)小车运行机构联锁 (35)大车行走机构联锁 (35)故障显示与检测 . (36)6.10 照明 (36)6.11 电源插座 (37)6.12 通信、广播系统 (37)6.13 电线电缆、布线和端子 . (37)6.13.1 电线电缆 . (37)布线 . (38)端子 . (39)6.14 接地、防雷 (39)6.15 加热器与电阻器 (39)6.16 电气设备安装 (39)7. 信息系统 (40)7.1 起重机 CMS软件及硬件要求 . (32)7.2 文件 ...........................................................7.3 其余要求 .......................................................8. 其余技术要求 (43)8.1 负荷牌、铭牌及标示牌 . (43)8.2 消防器械 (43)9. 技术资料、图纸及随机备件、工具要求 (43)9.1 招标时应供应的技术文件 . (43)9.2 基本方案设计审察应提交资料 . (44)9.3 竣薪资料 (44)9.4 随机备件 (45)9.5 随机工具与仪表仪器 . (45)10 设计审察与施工监造 (46)10.1 基本设计审察 (46)10.2 最后设计审察 (47)10.3 设计审察经过 (47)10.4 施工监理及监造 (47)11. 运输、安装、调试与查收据款 (47)11.1 运输、安装 (47)11.2 调试、试车及查收 (47)调试、试车 . (47)起重机初步查收（交钥匙） (47)起重机最后查收（保修期结束） (48)11.3 技术培训 (48)11.4 质量保证 (48)11.5 交货期 (48)11.6 安全责任 (48)12. 技术规格书附表 (48)12.1 附表目录 (49)附表 1. 主要尺寸和运行参数 (49)附表 2. 随机备品配件清单（单台机） (50)附表 3 随机工具与仪表仪器 (51)1.总则本技术规格书用于上海铁路局铁路货场的共 1 台额定起重量为 40.5 吨（吊架下）的轨道式集装箱龙门起重机（简称门吊）的采买。
MQ3235门座式起重机总体计算书
MQ3235门座式起重机总体计算书1计条件与工作状况1.1设计风速工作时： 20/m s非工作时：50/m s1.2温度最高温度500C，最低温度00C。
1.3湿度相对湿度 100％1.4工作条件每天三班四倒工作制（每班7小时），每年工作天数300～320天，门机使用寿命20年。
1.5门机工作级别：利用等级 U8载荷状态 Q3工作级别 A81.6机构工作级别表1 机构工作级别1.7其它有雾气和湿热海洋性气候侵蚀。
起重机承受最大地震烈度为7度。
2设计参数3.1采用图解法确定臂架各部分的尺寸和大拉杆下铰点位置图1 初步确定的臂架尺寸和大拉杆下铰点位置图2臂架尺寸和大拉杆下铰点位置表3 臂架各部分尺寸图3 物品的水平位移①吊重全幅度水平落差应满足：max max min 4370.02()0.02(3510)0.5y h R R m ∆=<∆=-=⨯-=（满足） ②吊重全幅度未平衡力矩应满足：max 20380.10.132********Q M kN m M kN m =⋅>=⨯⨯⨯=⋅（不满足要求） ③象鼻梁端点水平速度应满足：102cos cos A r v v Lr βωβ==平 0ω—臂架摆动角速度max min 2.0952.852 2.60.735v v ==>平平（不满足） 3.2臂架系统自重平衡和合成力矩（初步估算，选配重29t ）表5 不平衡力矩表6 最大和最小不平衡力矩检验不平衡力矩：M ∆—臂架系统自重的不平衡力矩QM —吊重不平衡力矩 ① 最大幅度时 0M ∆< 且 00Q M M ∆+<（满足） 最小幅度时 0M ∆> 且 00Q M M ∆+>（满足）② max 3203511200Q M QR kNm ==⨯=max 1266.060.10.1112001120Q M kNm M kNm ∆=>=⨯=（不满足）4稳定性验算4.1.起重机各部分重心4.2.载重稳定性验算 4.2.1.第一种计算工况计算位置取起重机臂架垂直于运行轨道方向（因为轨距小于基距）、倾覆棱边在前沿轨面。
大临工程量计算书
神池梁场大临工程量计算书一、铺轨基地1、道渣临时铁路线长1132m，按一公里1600m3道渣计算道岔8组，每组150m³道渣得道渣总量：1132X1600+8X150= m³2、门吊走行基础⑴门吊：混凝土截面积： m²垫层截面积： m²门吊长600m得门吊混凝土量：=108m3垫层量：=48m3⑵32T门吊：混凝土截面： m3垫层截面积： m3得混凝土总量： =垫层： =得门吊走行线总工程量为：混凝土总量：108+= m3垫层总量：48+= m33、土方量：铺轨基地土方量含接轨区土方量和轨排基地轨道土方（轨排基地生产、存放区土方计入梁场土方量）。
计算如下：接轨区：0～0+全线5m高差，全部为填方，得截面积：5X （7+）X21= 得填方土方量 m 3轨排区： 填方段长 高差：5～0m挖方段长 高差：0～2m按照椎体计算得土方量如下 填方量为：31××= m ³ 挖方量为：31= m ³ 得铺轨基地土方量如下：填方量：+=挖方量：总土方量：+=13609m 3二、梁场1、土方量采用断面法计算：标准公式为：V=(S 1+S 2)×L/2标准公式运算变化为：V=(S 1+S 2)×L/2= S 1×L/2+S 2×L/2故取断面为中截面进行计算共取13个截面，计算表格如下：另：该处挖方量含轨排区直线段轨道路基挖方量，为避免重复计算，除去918m3383642-918=382724（m3）故得梁场土方量如下：挖方量：填方量：382724m3总土方量：2、制存梁台位基础：⑴制梁台位（由于台位较长，不在此处附注，见附图）由工程量清单，每个制梁台座混凝土为，砂浆垫层为制梁台座共52个，得制梁台座量为：钢筋混凝土：×52= m3砂浆垫层：×52= m3⑵双层存梁台位截面积为：钢筋混凝土：垫层：双层存梁台座总长为：(382x3x2+24x2)=2340m 得到混凝土总量为：=垫层总量为：=⑶单层存梁台位截面积：钢筋混凝土：垫层为单层存梁台座总长为：(212x3x2+11x2)=1294得总量为：钢筋混凝土：=垫层：=可制存梁台位总量为：钢筋混凝土： m3垫层： m33、门吊基础⑴80T门吊基础：截面积：钢筋混凝土：+2)=垫层：门吊走行线长706m得混凝土总量：=垫层总量：= m3⑵160T门吊基础截面积：钢筋混凝土：+垫层：门吊走行线长3024m 得混凝土总量：=垫层总量：= m3得门吊走行线工程量为：混凝土总量为： m3垫层总量为：+= m3加上轨排区垫层：+= m34、排水沟排水沟截面积为：排水沟总长为：3720m（含铺轨基地）排水沟混凝土总量为：=1488m3。
30t／42M门型起重机强度计算书
３０ｔ／４２Ｍ门型起重机强度计算书一．概述1.该门型起重机是用於火力发电厂，安装组合场使用，跨距４２ｍ，主钩起吊重量为３０ｔ、小钩起吊量5t，起重机总重为67229kg，详见下面各部件重量。
起重机性能见表１。
该门型起重机各部件的质量：钢结钩 49478kg（其中: 47.775m主梁 30061kg、8m外伸梁3133kg、上述梁的接头板 1283kg、刚性腿7530kg 、挠性腿 4896kg 、平台走道3321kg、其他254kg）牵引卷扬机 756kg 大车行走机构 8500kg左右导向滑轮 846kg 起重小车 1756kg吊钩及横担 1375kg 主卷扬机 1918kg操作室(含电气设备) 1000kg 电缆收线装置 600kg5t电动葫芦 1000kg总重 67229kg该30t/42m门型起重机图纸于1976年购于上海电力建设公司，经公司描成底图，但一直没有制造。
在1987年耒阳一期2×200MW工程中，将原30t/32m的门型起重机的大梁接长10m至42m的轨距，将降低负荷至26t使用，以便与60tf/42m门型起重机相配合。
1993年为了给石门工程准备30t/42m门型起重机，决定使用该图纸制造30t/42m门型起重机。
42m跨距与32m跨距的30tf门型起重机，其移动小车卷扬机，主钩、移动小车，大车行走机构其结构是相同的，只是主卷扬机，由于42m门机高度增加了，其卷筒加长了。
30t/42m门型起重其大梁的上、下桁杆采用的槽钢及角钢的型号也是与32m跨距门机是一样的，只是上、下桁杆的中心距离，由2500mm增加到3000mm。
跨度间的复杆节点间距数仍为16挡，间距由2000mm，增加到42000/16=2625mm。
在制造时，由于30t/42m门型起重机行走大梁图纸有点问题，结果将这两台门型起重机制造成与30t/32m门型起重机一样做成４轮结构，这显然是不合理的，一方面行走轮的轴承等容易损坏，另一方面，如30/42m门型起重机的行走轮为4只，而60t/42m门型起重机的行走轮为16只，负荷为60t门吊的一半，轮子为60t门吊的1/4，从这一点看也不合理的。
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MH32t×20m电动葫芦门吊设计计算一、主要参数起重量m q ＝32t，跨度L＝20m，起升高度H＝9m，有效悬臂L1=L2＝5m，起升速度v q＝3.5m/min，工作级别A3二、主梁计算：9㈠载荷及内力1、垂直平面主梁承受垂直与水平载荷，应分别计算当葫芦门吊带载运行工作时，主梁受载最大，对主梁取简支伸臂梁的计算模型，如下图所示：＝其中L＝20000mm l＝5000mm l c＝7500mm⑴载荷：①主梁自重载荷：主梁的单位重量：F q＝m q／（L+l+ l c）＝15780/35＝450.9Kg②葫芦小车集中载荷：ΣP＝（m q+mx）＝32000+3240＝35240Kgm q起重量；mx葫芦本身重量③冲击系数：Ψ4＝1.1＋0.058Vd h＝1.1＋0.058×0.35 2＝1.133⑵内力：小车位于跨度中央对主梁产生的垂直弯矩Mcv＝Ψ4[ΣPL／4＋F q L2／8－F q l2／2]＝1.133[35240×22500／4+0.4509×225002/8－0.4509×60002／2]＝9102.64×104 Kg.mm小车位于悬臂极限位置，对主梁跨端或悬臂根部产生的垂直弯矩Mdv＝Mbv＝Ψ4[ΣPlc＋F q l2／2]＝1.133×[35240×6000＋0.4509×60002／2]＝7844.14×104 Kg.mm2、水平平面主梁在水平平面内简化为一侧与支腿铰接，另一侧与支腿刚接的间支悬臂梁的计算模型，如下图所示：⑴载荷：①大车运行起、制动产生的惯性载荷：主梁均布惯性载荷：Fh＝Fq／14=28.41Kg／m小车集中惯性载荷：Ph＝∑P／14＝12225.6Kg②偏斜侧向力当小车位于跨中时：Psc=1／2Prcλ＝1403.4Kg当小车位于悬臂端时：Psl＝1／2Prcλ＝2221.1Kg（其中λ＝0.137，Prc＝20413Kg Prc＝32176Kg）③侧向风力主梁侧向风力：Fw＝cqA1＝1.4×150×1.85＝388.5N／m＝33.85Kg/m吊重侧向风力：Pw＝cqAw＝1.4×150×10＝2100N＝210Kg⑵内力计算：小车在跨中时产生的水平弯矩Mch＝（Ph＋Pw）L／4＋（Fh＋Fw）L2／/8－（Fh＋Fw）l2／2＋1／2PscB ＝（12221.2+210）×16000／4＋（0.0284＋0.03385）×160002／8 －（0.0284＋0.03385）*200002／2 ＋1403.4×8200／2＝1335.33×104 Kg.mm小车在悬臂端时对悬臂根部产生的水平弯矩Mbh＝（Ph＋Pw）l c＋1／2（Fh＋Fw）l2＝（12221.0＋210）×4000＋1／2（0.0284＋0.03385）×20002＝585.33×104小车在悬臂端时对主梁跨端产生的水平弯矩Mdn＝Mbh＋PslB＝585.33×104＋222.1×8200＝2399.252×104Kg.mm㈡主梁强度与稳定性主梁材质均为Q235-B，根据许用强度理轮，许用应力［δ］≤1750Kg／cm21、强度⑴小车位于跨中时①主梁下翼缘局部弯曲应力根据受力分析，翼缘外边缘的局部应力δbz最大。
葫芦小车最大轮压：P ＝K／nΨ4（m x+m q）＝1.7／4×1.133×（1110+16000）＝8239Kgδbz＝K Z B P／t2=1.2×8239／182＝30.5Kg／mm2=305Kg／cm2（其中K Z B＝1.2，t=18）②主梁跨中整体弯曲应力：主梁的组合截面如下图所示其中B=780mm X1=390mm δ0 =6mm δ＝6mm b0 =750mm h=1300各截面对X轴的静矩：Sx＝670×20×1840＋1210×8×1225×2＋6×30×620×2+2∫AYdA＋6×150×208＋10224.6×225∫AYdA为侧板对X轴的静矩∫AYdA=∫6046/sin600ydy＝1109822mm3故Sx=5441×104 mm3组合截面的面积为：A=50432.6mm2设截面型心距截面最底部的距离为y2＝Sx／A=1079mm设截面型心距截面最底部的距离为y1 则y1＝1800－y2＝721mm因截面关于Y轴对称，故截面的形心在Y轴上斜板的惯性矩为：I1 =δd／12(δ2 cos2β＋d2 sin2β）＝6×464(62*cos2600+4642sin2600)=37.46×106 mm4I1 =δd／12(δ2 sin2β＋d2 cos2β）=12.5×106 mm4根据平行移轴公式可得，斜板对X轴及Y的惯性矩I1 ，＝I1＋a2 A＝37.46×106＋6712×6×464＝1291×106 mm4I2 ，＝I1＋b2 A＝12.5×106＋1962＋6×464＝119.5×106 mm4主梁截面对X轴的惯性矩：I X＝700×203／12＋700×20×7012＋2×（8×12102／12＋1210×8×862）＋（6×303＋6×30×5192）×2＋2I1 ，+2×（69×63+30×3×3122）＋2I1 ，＋（6×693／12＋6×69×40.52）×2＋8.55×106=4795.5×106mm4主梁上翼缘应力：δs＝Mcv×771／I X＋Moh×350／I Y＝9102.64×104×771／20485.72×106＋1335.03×104×350／4795.5×106＝8.426KG／mm2＝842.6KG／cm2＜［δ］主梁下翼缘应力：δ0＝Mcv×1079／I X＋Mch×75／I Y＝5KG／mm2＝500KG／cm2＜［δ］下翼缘车轮作用点应力：δp＝Mcv×1079／I X＋Mch×45／I Y＝8.92KG／mm2＝892KG／cm2＜［δ］③主梁下翼缘组合应力：δ＝δ0＋δbz＝500＋305＝806KG／cm2＜［δ］⑶小车位于悬臂极限位置时，主梁跨端上翼缘应力：δ＝Mdv×771／Ix＋Mdh×350／Iy＝7844.14×104×771／20485.72／106＋2399.252×104×350／4795.5×106＝4.7KG／mm2＝470KG／cm2＜［δ］悬臂根部上翼缘应力：δ＝Mdv×771／Ix＋Mbh×350／Iy＝4.7KG／mm2＝470KG／cm2＜［δ］悬臂根部下翼缘应力：δ＝Mbv×1079／Ix＋Mbh×75／Iy＝4.22KG／mm2＝422KG／cm2＜［δ］悬臂端部下翼缘局部应力：δbz ＝305KG／cm2＜［δ］故主梁强度验算通过。
2、稳定性因h/b=1850/700=2.65＜3 故主梁的整体稳定性满足要求。
㈢主梁的刚度起重机工作级别为A4，故主梁跨中许用静刚度刚度：［Y1］＝L/700=22500/700=32.15mm悬臂的许用静刚度刚度：［Y2］＝l/350=6000/350=17.14mm主梁的垂直静刚度：当葫芦小车位于跨中时，垂直静挠度为：Y1＝∑PL3×（8k+3/8k+12）/48EI K=IxH／I1LH-----门架计算高度；I1-----一侧支腿对垂直平面的折算惯性矩，取距支腿小端为0.72处的截面惯性矩。
斜支腿距小端为0.72H处的水平截面如下图所示：其中a=1661mma1=1525mmb=483mmδ1=6mmδ2=6mm对x轴的折算惯性矩：Itx=（bδ23／12）×2＋bδ2×6502＋δ1a3／12×2=1.06505*1010mm4x=249.5mm对y轴的折算惯性矩：Ity=（bδ23／12）×2＋bδ2×6502＋δ1a3／12×2=1.06505*1010mm4y=830.5mmI1＝ItxK=（20485.75×106×12457）／（1.06505×1010×20000）＝1.5Y1＝∑PL3×（8k+3/8k+12）/48EI＝（32000+3240）×200003／（48×2.1×105×2.6×1010）×（8×1.5＋3）／（8×1.5＋12）＝18.69mm＜［Y1］Y21＝∑Pl c3×［l c＋L（8k+3/8k+12）］／3EI＝13.53mm＜［Y2］故主梁的垂直静刚度符合设计要求。
主梁的水平挠度可不计算，主梁动刚度对A4起重机可不计算。
二、支腿计算：㈠载荷及支反力：葫芦小车在悬臂极限位置，大车带载偏斜运行时为最不利计算工况。
支腿在门架平面和支腿平面内同时承受载荷，应按同一工况进行计算。
1、门架平面按照一次超静定模型设计计算，如图所示：支腿顶部的垂直弯矩：Mdv＝Psl×H＝2212.1×12457＝27.56×106 Kg.mm转化为斜支腿的弯矩：Md＝Mdv／sinα＝27.56×106／sin770＝28.36×106 Kg.mm2、支腿平面：支腿平面刚架承受由主梁传来的载荷和腿架的重量等，所有载荷都可转化为作用于支腿刚架顶部的集中力。
支腿平面刚架按照一次超静定结构计算，间图如下：Pv＝Ψ4［（m Q＋m x）（L＋l）／L＋1／2M G＋1／2×2m t＋md］＝1.133［35240×32000／20000＋1／2×8728＋2103＋600］＝33258.65Kg斜腿轴向力计算Nd＝Pv／sinα＝33258.65／2×sin770=17055.7Kg支腿刚架顶部的水平力P Ht =Pv／14Ψ4＝2098.6KgPwt＝（L+l）×Pw／L＋1／2Fw（L＋2lc）＝1853.6Kg腿顶弯矩：Mtd＝Mc+Mp=32.5×106+12.6×105＝33.76×106Kg.mm㈡支腿的强度及稳定性支腿的材质均为Q235-B，根据第二强度理轮，许用应力［δ］≤1750Kg／cm1、强度δ＝Nd／Atd＋Mdx／Ity＋Mtdy／Itx＝17055.7／34304＋28.3×106×249.5／175212×109＋33.76×830.5／1.06505×1010＝7.07Kg/mm2=707Kg/cm2＜［δ］故支腿强度通过。