对称三支座伸臂梁力学计算

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梁等效计算长度系数确定及稳定设计

梁等效计算长度系数确定及稳定设计
2 2 [ φ f( k') k') λ, φ, λ + f( λ, φ, λ + 3 α, 4 α, 3 f( k') ] k2 + [ φf( k') λ, φ, λ, φ, λ + 5 α, 6 α, 4 k') k+ [ f( k') φf( λ, φ, λ] λ, φ, λ + 7 α, 8 α, 2 f( k') ( α, k') ]= 0 λ, φ, λ + f10 λ, φ, 9 α, 2 4 3
将上式分别对ab求偏导数可以得到因为ab不能同时为零所以方程式8有非零解即其系数行列式为零从而1荷载作用于梁的下翼缘荷载作用于梁的剪心面荷载作用于梁的上翼缘伸臂部分作用有均布荷载伸臂端部作用有集中荷载当荷载一定时式10中f等效计算长度系数计算公式确定对于双伸臂工字梁当引入等效计算长度系数11将式11变形为12则将k13这样双伸臂梁的等效计算长度系数即可以按照下面的公式进行计算14那么在每一种尺寸和荷载形式的组合下利用已经得到的k值和即可以计算出在该种情况下伸臂梁以集中荷载作用在双伸臂梁端部剪心面时为例计算结果列入表1中可以看出同时随着的变化而变化本文经过大量的反复试算选取了合适的基函数最后得到拟合公式为15采用类似的方法可以将双伸臂梁在4种荷载作用形式下的等效计算长度系数值的计算公式分别计算得出列入表2前面已经得到单伸臂梁的临界弯矩mcr的计算式11通常设计时采用整体稳定系数16其中17对双轴对称工字型截面式17可进一步简化为t双伸臂梁整体稳定设计步骤及相应设计公式首先由以下两式计算出双伸臂梁的为梁的伸臂段长度l为中间段长度
( θ1 ) z1 = 0 ( θ"1 ) ( 翘曲应力为 0 ) z1 = l1 = 0 GI k θ'1 - EI ω θ"'1 = Te ( 内外扭矩相等)

10.6 对称结构计算

10.6 对称结构计算

11 X 1 12 X 2 1P 0 21 X 1 22 X 2 2 P 0 33 X 3 3 p 0
三元方程组自动解耦降阶
计算简化
2.荷载分组与未知力分组
当对称的超静 定结构承受非对称 荷载时,在有些情 况下,虽然选取了 对称的基本结构, 但未知力关于对称 轴却不对称。如右 图所示结构,此时可 采用如下两种办法 来处理。
结论:对称结构在正对称荷载作用
下,内力和位移都是正对称的;在 反对荷载作用下,其内力和位移都 是反对称的。
四、利用对称性简化结构计算
依据:对称结构的受力性质。 简化计算常用方法
选取对称的基本结构 将荷载分组或未知力分组求解 取半结构计算
1.选取对称的基本结构
正对称
正对称
反对称
力法的典型方程可简化为
X1
X1
X2
P / 2 X2
求解简化
未知力分组 为使力法方程简 单,还可采取将 未知力分组的方 法:将原有在对 称位置上的两个 多余未知力分解 成一组正对称的 未知力和一组反 对称的未知力。
X1 Y1 Y2
X 2 Y1 Y2
X1 X 2 X1 X 2 Y1 Y2 2 2
23 32
正对称图形 反对称图形
M 1M 3 ds 0 EI M 2M3 ds 0 EI
1 p
2 p
M 1M P ds 0 EI M 2MP ds 0 EI
11 X 1 12 X 2 0 力法典型方程变为 21 X 1 22 X 2 0 33 X 3 3 p 0
1 a a 2 a a a 7a 3 EI 11 a 2 2 2 3 2 2 2 24 1 a Pa3 EI 1P Pa a 2 2 4 1P Pa3 24 6 X1 3 P 11 4 7 7a

三脚架工字钢支撑计算

三脚架工字钢支撑计算

三脚架工字钢支撑计算三脚架工字钢支撑,是指用工字钢构成的三角形支柱,三条主撑架的末端结合在一起,形成一个三角形支柱,它具有很高的稳定性、可承受较大的荷载。

传统的三脚架工字钢支撑的计算方法,大致是:根据荷载确定支撑的设计荷载,以计算斜杆的刚度和弯矩,计算支撑尺寸、数量及节距等;然后安排架杆连接点,根据架杆尺寸进行设计;最后,安排支撑与墙体或其他支撑物间的连接,使架体稳定,从而形成一个三脚架工字钢支撑。

三脚架工字钢支撑计算方法1、确定支撑的设计荷载根据需求,确定支撑的设计荷载,确定主撑架的斜杆的抗弯刚度。

2、计算支撑尺寸、数量及节距根据设计荷载及抗弯刚度,计算主撑架构件尺寸。

确定支撑主撑架杆的节距及数量,以保证支撑的稳定性。

3、安排架杆连接点根据架杆尺寸,安排合理的架杆连接点,确保架杆的稳定性及荷载的分配。

4、安排支撑与墙体或其他支撑物间的连接为保证支撑的稳定性,安排支撑与墙体或其他支撑物的连接,以增加支撑的刚性——弹簧夹持。

三脚架工字钢支撑计算方法扩展1、设计荷载的判断在设计三脚架工字钢支撑时,为了确保构件能够满足使用要求,需要对设计荷载进行必要的判断,确定构架承载荷载的大小和作用方向,以便于确定构架的尺寸和布置。

判断设计荷载的方法主要有:计算荷载:按照设计标准计算出工程实际使用状况下可能出现的最大荷载,通常以设计规范为标准,则计算出最大的荷载;使用案例研究:根据现有的案例经验,结合实际情况,定量确定具体的荷载,一般情况下,以设计标准及具体案例为依据,按照工程实际使用状况确定具体的荷载。

2、受力条件的选择三脚架工字钢支撑架体的受力条件,主要有悬臂梁状、平衡梁状和支撑柱状,其中悬臂梁状是使用最多的,因其结构形式简单,可以有效地实现支撑的复合效应,结构刚度高,受力条件较好。

3、支撑安装方式的选择支撑的安装方式有支承安装和自由端安装。

支承安装是指将支撑与构件相连,使支撑被承受力;而自由端安装是指将支撑自身强度设计较大,使其具有较大的抗弯刚度,可以充分地承受构件受力情况下的变形。

结构力学第三章静定结构组合结构及拱

结构力学第三章静定结构组合结构及拱

K FHA A
FVA 4m
C
yk f=4m yJ 4m 4m
l/2
FP1=15kN A C 4m K l/2 4m 4m
FP2=5kN J l/2 B 4m 代梁
F
0 VA
F
0 VB
解: 4f 拱轴方程为 y= 2 x (l x )
1. 支座反力 整体平衡
0 VA
l
M
B
0
1 1 F FVA ( FP1 12 FP 2 4) (15 12 5 4) 16 16 200 16 12.5kN ()
5
-1
2
FºQK右=-7.5kN B 7.5kN
sin 0.447 cos 0.894
FºQJ右=-7.5kN
0 FQJ 右 FQJ 右 cos FH sin 7.5 0.894 10 ( 0.447)
6.71 4.47 2.24kN
3) 合力大小由力多边形确定,合力作用线由压力 线确定。
4) 若荷载是竖向集中力,则压力线为折线;若为 均布荷载,压力线为曲线。
三、 三较拱的合理轴线
在给定荷载作用下,三铰拱任一截面弯矩为零 的轴线就称为合理拱轴。 若用压力线作为三铰拱轴线,则任一截面弯矩都 为零,故压力线为合理拱轴。 三铰拱任一截面弯矩为
世界上最古老的铸铁拱桥(1779年英国科尔布鲁克代 尔桥)
万县长江大桥:世界上跨度最大的混凝土拱桥
灞陵桥是一座古典纯木结构伸臂曲拱型廊桥, 号称“渭水长虹” “渭水第一桥” 主跨:40 米 建成时间:1368
一、三铰拱内力计算的数解法
下面以图示三铰拱为例加以说明。 y FP1=15kN FP2=5kN J B FHB 4m l/2 FVB x

钢筋混凝土伸臂梁设计中的力学计算与结构优化

钢筋混凝土伸臂梁设计中的力学计算与结构优化

钢筋混凝土伸臂梁设计中的力学计算与结构优化钢筋混凝土伸臂梁作为一种常见的结构构件,广泛应用于建筑工程中。

在设计过程中,力学计算和结构优化是确保梁的安全性能和承载能力的重要方面。

本文将探讨钢筋混凝土伸臂梁设计中的力学计算方法和结构优化的原理。

一、力学计算钢筋混凝土伸臂梁的力学计算主要包括强度计算和挠度计算两个方面。

1. 强度计算强度计算是钢筋混凝土伸臂梁设计中非常重要的一部分。

在强度计算中,需要考虑以下几个关键因素:(1)受力分析:对梁进行受力分析,确定受力情况,包括受弯、剪切、压力和拉力等。

(2)截面计算:根据受力分析结果,计算梁的截面特性,如截面面积、惯性矩和抵抗矩等。

(3)应力计算:根据受力和截面特性,计算梁的应力分布,确保梁材料在设计荷载下不会超过其承载能力。

2. 挠度计算挠度是钢筋混凝土伸臂梁设计中需要注意的另一个因素。

过大的挠度会影响梁的使用性能和结构的稳定性。

在挠度计算中,需要进行以下步骤:(1)计算荷载造成的挠度:根据设计荷载和梁的截面特性,计算荷载造成的初始挠度。

(2)调整荷载:根据使用要求调整设计荷载,在满足强度要求的前提下,尽量减小荷载对梁的影响。

(3)限制挠度:根据国家标准或行业规范,确定梁的最大允许挠度。

(4)验算挠度:根据设计荷载限制和梁的截面特性,验算梁的挠度,确保其不超过允许值。

二、结构优化钢筋混凝土伸臂梁的结构优化是提高梁的性能和效益的重要手段。

结构优化的主要目标是在满足设计要求的前提下,减小材料用量、提高承载能力和降低成本。

1. 材料选取与配置在结构优化中,材料的选择和配置是关键步骤。

需要根据设计要求和负荷情况,选择适当的钢筋和混凝土等材料,并合理配置,以满足强度和稳定性的要求。

2. 截面形式优化梁的截面形式也是结构优化的重要方面。

根据受力分析和挠度计算的结果,可以对梁的截面形式进行优化,以提高梁的承载能力和减小挠度。

3. 布置钢筋优化钢筋的布置对于钢筋混凝土伸臂梁的性能有着重要的影响。

各梁的支座反力习题答案

各梁的支座反力习题答案

各梁的支座反力习题答案各梁的支座反力习题答案在学习结构力学的过程中,各梁的支座反力是一个重要的概念。

通过计算支座反力,我们可以了解到梁在不同位置的受力情况,进而分析和设计各种结构。

本文将通过几个习题来讲解各梁的支座反力的计算方法。

首先,我们来看一个简单的悬臂梁习题。

假设有一根长度为L的悬臂梁,其左端固定支座反力为R1,右端自由端的受力为R2。

我们需要计算出这两个支座反力的大小。

解答这个问题的关键是应用力平衡条件。

根据力平衡条件,我们可以得出以下方程:∑Fx = 0 (横向受力平衡)∑Fy = 0 (纵向受力平衡)∑M = 0 (力矩平衡)由于这是一个简单的悬臂梁,我们可以将力矩平衡的方程选择在左端支座上进行计算。

根据力矩平衡的原理,我们可以得到以下方程:R2 * L = 0由于右端是自由端,所以R2的大小为0。

因此,左端支座反力R1的大小为0。

接下来,我们来看一个更复杂一点的梁习题。

假设有一根长度为L的简支梁,其两个支座反力分别为R1和R2。

在梁的中点处有一个集中力F作用在上面。

我们需要计算出这两个支座反力的大小。

同样,我们可以应用力平衡条件来解答这个问题。

根据力平衡条件,我们可以得出以下方程:∑Fx = 0∑Fy = 0∑M = 0根据梁的简支条件,我们可以得到以下方程:R1 + R2 = F由于这是一个简支梁,所以梁的两个支座反力的大小之和等于集中力F的大小。

因此,我们可以通过这个方程来计算出R1和R2的大小。

最后,我们来看一个更复杂的梁习题。

假设有一根长度为L的悬臂梁,其左端固定支座反力为R1,右端固定支座反力为R2。

在梁的中点处有一个集中力F作用在上面,距离悬臂梁左端的距离为a。

我们需要计算出这两个支座反力的大小。

同样,我们可以应用力平衡条件来解答这个问题。

根据力平衡条件,我们可以得出以下方程:∑Fx = 0∑Fy = 0∑M = 0根据悬臂梁的条件,我们可以得到以下方程:R1 + R2 = FR2 * L - F * a = 0通过解这个方程组,我们可以得到R1和R2的大小。

桥梁支座详解全攻略,图文+计算详解

桥梁支座详解全攻略,图文+计算详解

桥梁⽀座详解全攻略,图⽂+计算详解桥梁⽀座设置于上部结构与墩台之间,主要作⽤就是将上部结构的各个荷载传递到墩台上,今天⼩编就和⼤家⼀起来学习学习桥梁⽀座都有什么类型,构造都是什么样⼦,在桥梁⼯程中⼜如何计算?第⼀节概述1. ⽀座的作⽤和要求位置:⽀座设置在桥梁的上部结构与墩台之间。

作⽤:把上部结构的各种荷载传递到墩台上,并能够适应活载、温度变化、混凝⼠收缩与徐变等因素所产⽣的变位(位移和转⾓),使上下部结构的实际受⼒情况符合设计的计算图式。

⽀座型式和规格的选⽤,要考虑的因素包括桥梁跨径、⽀点反⼒、对建筑⾼度的要求、适应单向和多向位移及其位移量的需要,以及防震、减震的需要。

2. ⽀座的布置桥梁⽀座的布置⽅式:主要根据桥梁的结构型式及桥梁的宽度确定。

简⽀梁桥⼀端设固定⽀座,另⼀端设活动⽀座。

铁路桥梁由于桥宽较⼩,⽀座横向变位很⼩,⼀般只需设置单向(纵向)活动⽀座。

公路梁桥由于桥⾯较宽,要考虑⽀座横桥向移动的可能性。

连续梁桥每联(由两伸缩缝之间的若⼲跨组成)只设⼀个固定⽀座。

为避免梁的活动端伸缩量过⼤,固定⽀座宜布置在每联长度的靠中间⽀点处。

但若该处墩⾝较⾼,则应考虑避开,或采取特殊措施,以避免该墩顶承受过⼤的⽔平⼒。

曲线连续梁桥的⽀座布置会直接影响到梁的内⼒分布,同时,⽀座的布置应使其能充分适应曲梁的纵、横向⾃由转动和移动的可能性。

曲线箱梁中间常设单⽀点⽀座,仅在⼀联范围内的梁的端部(或桥台上)设置双⽀座,以承受扭矩。

有意将曲梁⽀点向曲线外侧偏离,可调整曲梁的扭矩分布。

当桥梁位于坡道上时,固定⽀座应设在较低⼀端,以使梁体在竖向荷载沿坡道⽅向分⼒的作⽤下受压,以便能抵消⼀部分竖向荷载产⽣的梁下缘拉⼒;当桥梁位于平坡上时,固定⽀座宜设在主要⾏车⽅向的前端。

桥梁的使⽤效果,与⽀座能否准确地发挥其功能有着密切的关系,因此在安放⽀座时,应使成桥后的上部结构的⽀点位置与下部结构的⽀座中线对齐。

如果考虑到⼯后徐变,可能需要设置预偏量。

三柱式盖梁工字钢计算

三柱式盖梁工字钢计算

盖梁支架受力计算书一、工程概况宜宾县金江大道西延线-高梨街-现代城围城路道路建设工程全段共4座桥,其中3#、4#桥即将融入“铁路下穿”方案中,该方案正在设计阶段中。

目前已确定和正在施工的桥为1#桥和2#桥。

1#桥全长为米,桥梁跨径布置为3×30m。

桥梁上部采用30m预应力混凝土T梁,结构体系采用先简支后桥面连续结构。

排架为三柱式,柱最高达。

盖梁尺寸为××(长×宽×高)米。

柱与柱中心距离米,两端悬挑米。

2#桥全长为米,桥梁跨径布置为2×30m。

桥梁上部采用30m 预应力混凝土T梁,结构体系采用先简支后桥面连续结构。

排架为两柱式,柱最高达19m。

盖梁尺寸为××(长×宽×高)米。

两柱中心距离米,两端悬挑米。

本计算书为1#桥盖梁支架计算。

二、盖梁支架搭设方式(一)1#桥支架搭设在三根墩柱上中心位置分别横向埋置A140PVC硬塑管对柱作预留孔,孔中心离柱顶,三孔各穿一根米(A120)长高强钢棒,墩柱两侧的钢棒两端靠柱处做牛腿,上置千斤顶,千斤顶上墩柱两侧各置一根20m长工56C工字钢做主梁。

主梁上面安放一排每根长的16#工字钢,间距为50cm作为分布梁,共32根。

分布梁上铺设盖梁底模。

传力途径为:盖梁底模——纵向分布梁(16#工字钢)——横向主梁56C工字钢——钢棒。

如下图:三、计算依据本计算书采用的规范标准和设计文件如下:《宜宾县金江大道西延线-高梨街-现代城围城路道路建设工程施工设计图》第二册《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)《热扎型钢》(GB/T 706-2008)其他现行相关规范、规程。

四、计算参数(一)主要材料1、分布梁:116工字钢截面面积为:A=,单位重为:m截面抵抗矩:W X=141cm3截面惯性矩:I X=1130cm4弹性模量E=×105Mpa钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。

伸臂梁设计实例-文档资料

伸臂梁设计实例-文档资料

12
选用双肢箍(n=2)φ8(Asv1=50.3mm2)有
SnsA 1 v 25.0 313m6m 0.7410.741
实选φ8@130,满足计算要求。全梁按此直径和间距配置箍筋。 方案二:配置箍筋和弯起钢筋共同抗剪。在AB段内配置 箍筋和弯起钢筋,弯起钢筋参与抗剪并抵抗B支座负弯矩; BC段仍配双肢箍。计算过程列表进行(表5-6)
1 1 1fc b0 2h 1 1 1.9 1 2 5 60 2 4 0 0 .40 b 6 0 8 .550
A s1fc fb y0h1.9 1N/m2 m 3 20 N 5 m /0 m 0 m 62m 4 m0 m 0.4068
25m 82m 20.2% b h0.225 700 3 05 m0 2m
小于零—
39.65

234
B支座右 234.50 146.7 φ8@160
256.1

弯起钢筋选择

弯起点距支座边缘距离 (mm)

弯起上点处剪力设计值V2 (kN)
13
截面位置 剪力设计值V(kN)
Vc=0.7ftbh0 (kN) 选用箍筋(直径、间距)
VcsVc1.25 fYVAssVh0 KN VVcsKN
Asb0.V 8fyV scisn mm 2
表5-6 腹筋计算表
A支座 222.17
B支座左 266.65 142.2 φ8@200
227.0
[例5-3] 伸臂梁设计实例
本例综合运用前述受弯构件承载力的计算和构造知识,对一简支的钢筋混 凝土伸臂梁进行设计,使初学者对梁的设计全貌有较清楚的了解。在例题 中,初步涉及到活荷载的布置及内力包络图的作法,为梁板结构设计打下 基础。

钢筋混凝土课程设计——伸臂梁

钢筋混凝土课程设计——伸臂梁

钢筋混凝土伸臂梁设计任务书设计题目:某钢筋混凝土伸臂梁设计基本要求本设计为钢筋混凝土矩形截面伸臂梁设计。

学生应在指导教师的指导下,在规定的时间内,综合应用所学理论和专业知识,贯彻理论联系实际的原则,独立、认真地完成所给钢筋混凝土矩形截面伸臂梁的设计。

设计资料某支承在370mm厚砖墙上的钢筋混凝土伸臂梁,如图1所示。

k、2k185图1 梁的跨度、支撑及荷载图中:l1——梁的简支跨计算跨度;l2——梁的外伸跨计算跨度;q1k——简支跨活荷载标准值;q2k——外伸跨活荷载标准值;g k=g1k+g2k——梁的永久荷载标准值。

g1k——梁上及楼面传来的梁的永久荷载标准值(未包括梁自重)。

g2k——梁的自重荷载标准值。

该构件处于正常坏境(环境类别为一类),安全等级为二级,梁上承受的永久荷载标准值(未包括梁自重)g k1=21kN/m。

设计中建议采用HRB500级别的纵向受力钢筋,HPB300级别的箍筋,梁的混凝土和截面尺寸可按题目分配表采用。

设计内容根据结构设计方法的有关规定,计算梁的内力(M、V),并作出梁的内力图及内力包络图。

进行梁的正截面抗弯承载力计算,并选配纵向受力钢筋。

进行梁的斜截面抗剪承载力计算,选配箍筋和弯起钢筋。

作梁的材料抵抗弯矩图(作为配筋图的一部分),并根据此图确定梁的纵向受力钢筋的弯起与截断位置。

根据有关正常使用要求,进行梁的裂缝宽度及挠度验算;根据梁的有关构造要求,作梁的配筋详图,并列出钢筋统计表。

梁的配筋注意满足《混规》、、、、、、、和等条款的要求。

设计要求完成设计计算书一册,计算书应包含设计任务书,设计计算过程。

计算书统一采用A4白纸纸张打印,要求内容完整,计算结果正确,叙述简洁,字迹清楚,图文并茂,并有必要的计算过程。

绘制3#图幅的梁抵抗弯矩图和配筋图一张,比例自拟。

图纸应内容齐全,尺寸无误,标注规范,字迹工整,布局合理,线条清晰,线型适当。

完成时间:17周周五之前上交。

参考文献:《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《混凝土结构设计规范》GB50010—2010《混凝土结构设计原理》教材注:相比所学教材的规范版本,本设计所采用的主要规范(见上,请各位同学到网上下载电子版规范)为规范的新版本,设计中应注意在材料等级、计算公式、构造要求等方面均有一定的差别。

土木工程系《结构设计原理I》简支伸臂梁课程设计(详细计算过程)(1)

土木工程系《结构设计原理I》简支伸臂梁课程设计(详细计算过程)(1)

课程设计课程名称:结构设计原理I设计题目:简支伸臂梁设计姓名:XXXX学号:XXXXXX院系:土木工程系班级:XXXXXXXX指导教师:XXXX完成日期:成绩:《结构设计原理I 》课程设计任务书一、设计资料有一矩形截面钢筋混凝土伸臂梁,如图1所示,简支跨A —B 的计算跨度为1l ,伸臂跨B —C 的计算跨度为2l ,全梁承受均布荷载设计值为q ;构件的截面尺寸自拟;混凝土强度等级自拟,纵向受力钢筋采用HRB335或HRB400,箍筋采用HPB235。

(参考截面尺寸:mm mm h b 700250⨯=⨯)图1 结构布置图二、设计要求1、正截面设计:设计纵向受弯钢筋、架立钢筋;2、斜截面设计:设计斜截面受剪钢筋(弯起钢筋和箍筋);3、裂缝宽度验算;4、挠度验算;5、绘制梁的内力图(弯矩、剪力)、抵抗弯矩图(材料图)、梁的配筋详图。

三、时间安排利用课余时间完成,第16周上课前上交。

设计过程一、基本数据:q=120 KN/m L1=5m L2=2m 取ɑ1=1.0HPB235: fyv=fy=210N/mm2C25:fc=11.9 N/mm2ft=1.27 N/mm2 HRB335: fyv=fy=300N/mm2 C30:fc=14.3 N/mm2ft=1.43 N/mm2 HRB440: fyv=fy=360N/mm2 C35:fc=16.7 N/mm2ft=1.57 N/mm2截面尺寸b×h=250mm×700mm布钢筋两排h0=h-a s=700mm-60mm=640mm二、求出支座反力:F A=252 KN F B=588 KN画出剪力图、弯矩图如下:Fs图(KN)M图(KN·m)三、正截面设计M max=255KN·m根据公式f y As=ɑ1fcbx ………….①Mu=ɑ1fcbx (h0-x/2) ………….②由②式:255×106=1.0×11.9×250×x×(640-x/2) 解之得:x=152mm由①式:300×As=1.0×11.9×250×152解之得:As=1507mm2选配纵向受弯钢筋:6Ⅱ20,As=1884mm2.验算: ρmin=0.2% ξb=0.55是否少筋:As=1884 mm2>ρmin×b×h0=0.2%×250×640=320 mm2.相对受压区高度:x<ξb×h0=0.55×640=352m. 均符合要求。

对称三辊卷板机能力简易计算表

对称三辊卷板机能力简易计算表

σso 卷板材料屈服极限245
Mpa B 0最大板宽3000mm D 0最小卷筒直径2000mm δ0最大板厚50mm L 卷板机两轴承座间距3500mm
A 0轴承座单侧距离250mm D C 下辊直径450mm C 0轴承座单侧距离250mm K 0Q235强化相对系数11.6
K 1Q345强化相对系数17.6
R x 取10-2020
σs1实际材料屈服极限345Mpa D 1推算滚筒直径1000mm B x 推算板宽1930mm
2.1不同材料屈服强度的转化
δ140.5mm
2.2进行弯曲曲率的换算
δ237.2mm
2.3进行板宽-板厚的计算
δ341.2mm
设备参数工件数据
部分计算结果:
一、采用Q345材料时,滚筒直径为1200mm
1)、板宽为3000mm时,板厚要小于38.2mm;
2)、板宽为2000mm时,板厚要小于41.8mm;
3)、板宽为1000mm时,板厚要小于54mm;
二、采用Q345材料时,滚筒直径为800mm
1)、板宽为3000mm时,板厚要小于35.8mm;
2)、板宽为2000mm时,板厚要小于39.3mm;
3)、板宽为1000mm时,板厚要小于50.7mm;
三、采用Q345材料时,滚筒直径为630mm
1)、板宽为3000mm时,板厚要小于34.2mm;
2)、板宽为2000mm时,板厚要小于37.5mm;
3)、板宽为1000mm时,板厚要小于48.4mm;
H。

伸臂梁计算书

伸臂梁计算书

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伸臂梁设计
hw/b=640/250=2.56<4,属一般梁。 0.25βc*fc*b*h0=0.25*1.0*11.9*250*640=476kN>Vmax=266.65kN 截面尺寸满足要求。 3)纵筋计算 ①跨中截面 M=394.87kN·m
2M ,得 α 1 f c bh02
2 ⎤ q g⎡ l2 ( 1 − )l x − x 2 ⎥ + 1 (l1 x − x 2 ) ⎢ 2 1 2⎣ l1 ⎦ 2
M ( x) =
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伸臂梁设计
AB 跨最小弯矩包络线由(a)+(c)确定,
g 2
2 2 ⎡ l2 q2 l2 2⎤ l x x x ( 1 − ) − − ⎢ ⎥ 2 1 l l 2 1 1 ⎣ ⎦
若采用 8 双肢箍,Asv1=50.3mm2,则有箍筋间距
s≤
nAsv1 2 × 50.3mm 2 = = 136mm 0.714mm 2 / mm 0.714mm 2 / mm
实配 8@130,满足计算要求。全梁按此直径和间距配置箍筋。 ii:如果箍筋和弯起钢筋同时配置。 在 AB 段内同时配置箍筋和弯起钢筋,弯起钢筋参与抗剪并抵抗 B 支座负弯
0.7 f t bh0 = 0.7 × 1.27 N / mm 2 × 250mm × 640mm = 142.24kN < V min = 222.17 kN
需要进行计算配置腹筋。 ②腹筋计算 i:只配箍筋而不考虑弯起钢筋,并假定沿梁全长按同一规格配箍, 由 V ≤ Vcs = 0.7 f t bh0 + 1.25 f yv
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伸臂梁设计

对称三辊卷板机上辊挠度补偿计算与受力分析

对称三辊卷板机上辊挠度补偿计算与受力分析

对称三辊卷板机上辊挠度补偿计算与受力分析甄诚;郭瑞峰;郭永平【摘要】The plate bending machine is forming equipment for bending the sheet metal, and can bend the plate material to cylinder shape, arc, cone shape or other.Symmetry three-roll bending machine is simple in structure, convenient to operate, and suitable for many varieties, small batch of steel pipe production.Because the symmetrical three-roll bending machine is symmetric, the force is relatively uniform when sheet metal is bending, soit can solve the problem of the rebound and the pre-cision.In order to ensure the quality, and considering the roundness and linear of the forming sheet, we must ensure that the top roller has sufficient rigidity and deflection.In this paper, using the software simulation of AutoCAD Mechanical, and as-suming the support reaction force, the uniform load of the top roller is simulated; Mechanical software is used in inverse solu-tion to add the deflection on top roller, thus to ensure the quality of sheet metal.%卷板机是一种弯曲金属板材的成形设备,可将材料弯曲成筒状、弧状、锥状或其他形状的板件。

三铰支架强度计算

三铰支架强度计算

三铰支架强度计算三铰支架(双铰链)设计要求是根据三铰杆在两个轴上的位置,可以改变其旋转方向。

在建筑设计中,为了使其各轴能够相互相对地协调转动,因此设计中通常将转角矩较大的转角结构,称为三铰杆或三铰铰臂结构。

双铰支架的主要特征就是转角变化。

三铰链结构的主要特征就是转角的变化,转角越大,三铰链结构的抗弯强度就越大,结构抗剪强度也就越大,这也就是常说的“刚度大”或“抗剪能力强”;而如果两个轴间没有转角,则三铰链结构是没有抗弯强度的。

如果三铰支架不转角,那么三铰链结构可以满足三种强度要求:承受轴力(拉力)、承载扭矩(剪力)与纵向剪力(拉力)。

其中承载扭矩的剪力是指通过铰链来传递的压力;而纵向剪力是通过三铰链来传递到铰链轴上的压力。

转角结构对三铰链结构有很大影响,转角越大强度越低。

但由于转角量小,因此仅能有限地减小转动扭矩,所以用扭断螺栓连接起来的结构较少,一般为简单型。

在单支承结构中转角为45°时:单铰支架设计极限压力应不小于20 MPa。

1、计算过程在上述公式中,支座受力分析为:支座侧力为,在支座轴线处施加静载荷的静力作用下,支座所受拉力为。

根据《建筑抗震设计规范》(GB50010-2006)要求,该类型构造宜采用矩形截面,所受拉、压、剪、弯三种力矩作用于中心线,因此矩形截面所受拉力为有限元分析参数。

对矩形截面三铰安装节点进行有限元分析。

根据结构截面尺寸和轴向变形大小进行相应计算系数。

根据结构力学理论,当转角值越大,三铰结构转角的强度和刚度就越大。

但是对同一建筑结构不同受力情况下,当转角值不到某一极限值时,结构强度并不会随转角增大,而是随着轴向变形增大而减小;当转角达到某一极限值时,结构强度就会增加,但此时受力情况已经非常严重。

所以采用有限元分析方法进行分析计算,是很好的选择方法。

2、三铰链的结构特点与应用三铰链的主要特点是:承载扭矩大,抗剪能力强,旋转方向灵活。

当一个支架用于大跨度构件时,它可以承受纵向剪力,能承受弯曲应力,同时还能承受水平力。

伸臂梁计算书

伸臂梁计算书

解:已知:29.6/f c N mm =,21.10/ft N mm =,2300/fy N mm =,2210/fyv N mm =,g 33/0KN m =,33/1q KN m =,33/g KN m =,83/2q KN m =b=250mm,h=700,K=1.35一、 1.求支座反力对A 点取矩:()()2(2)2*0121g q l g q l l l Fl o RB++++-=,FRB =447.43竖向受力平衡:0Fy =∑,(0g1q + ) l ()21g q l F FRB RA++-- 0=174.33F KNRA =1. 剪力计算:由已知支座宽a=370mmA 支座边缘剪力设计值为()*201V F g q a A RA =-+174.3358*0.185163.6KN =-=B 支座右端剪力设计值()()194.3221r a V g q l KN B=+-=B 支座左端剪力设计值()()*2220.942101l V F g q l g q a KNB RB =-+-+=220.94max l V V KNB ==3.弯矩计算:设跨中截面H 设计值为H M()2**201MFx g q x o HRA =-+=,3x m =()21174.33*3**3261.99K N.m2m a x1Mg q o H =-+=当MH=时,()2*2001Fx g q x RA -+=,0,612x x ==AB段各点弯矩值二、 验算截面尺寸由于弯矩较大,估计纵筋需排两层,取a=65mm ;则700656350h h a =-=-= mm ,635 2.54 4.02500h b ==<0.250.25*9.6*250*635381max 1.35*220.94298.270f bh KN KV KNc ==>==故截面尺寸满足抗剪要求三、计算纵向钢筋:1. 跨中H 截面:2621.35*261.99*109.6*250*6350.3650Kf bh s cα===10.4810.4681bζαζ==>=,所以须按双筋截面配筋由表3-1知0.358s sbα=,所以受压钢筋截面面积()()'2'00621.35*261.99*100.358*9.6*250*635300*63540240.54mm s A KM f bh f h a s c y sbα=---=-=受拉钢筋截面面积:''102(9.6*250*0.468*635)300*40.543002417.98c b y s ys f b h f A f mm A αζ+=+==总用钢量:'22417.9840.542458.52A A mm s s +=+=纵向受拉钢筋可选用4B 22+2B 25,(A s 实=2502mm 2),受压筋选用2B 6,(A s 实=57mm 2) 2. 对支座B 截面:62 1.35*200.69*100.28209.6*250*635s KM f bh s c b α===10.3370.4681bζαζ==<=09.6*250*0.337*63530021711.96f b hc A s f y mm ζ===1711.96 1.1%0.2%250*635minAs bh ρρ===>=选用2B 18+4B 22(A s 实=2029mm 2)三、 计算抗剪钢筋0.70.7*1.1*250*635122.2401.35*220.94298.27max f bh KNt KV KN ==<== 所以必须由计算确定抗剪腹筋:试在全梁配置双肢箍筋A 8@200,则2101A mm sv =,250max s s mm<=,1010.202%0.15%min 250*200A sv sv bs ρρ===>=满足最小配筋要求00.7 1.25*0101*635122.24 1.25*210*200122.2484.14206.42A hsv V V f bh f c sv yvt sKN +=+=+=+=1. 支座B 左侧;1.35*220.94298.27206.42l KV KN BV V KN c sv ==>+=须加弯起筋帮助抗剪,取 45,1l V V s Bα=︒=计算第一排弯起钢筋()c 11sin 298.27206.42300*2433.05KV V V sv A sb f y s mm α-+=-==由支座承担弯矩的纵筋弯下2B 22,(A sb1=760mm 2),第一排弯起钢筋的上点安排在离支座边缘250mm ,即250max 1S S mm==,第一排弯起钢筋的下弯点离支座边缘的距离为'70065*2250820h a a b mm --+=-+=,该处()()()1.35* 1.35*220.9458*0.82234.0632101206.42KV V g q KNV V KNc sv =-+=-=>+=故还需弯起第二排钢筋抗剪()22sin 234.063206.42300*2130.33KV V V c sv A sb f y s mm α-+=-=同理第二排弯下2B 22(A sb2=760mm 2),第二排弯起钢筋起弯点距第一排弯起钢筋下弯点250mm ,250max 2S S mm==,第二排弯起钢筋的下弯点离支座边缘距离h-2c+820=700-60+820=1460mm 此处:()1.35*220.9458*1.46183.953206.42KV KNV V KN c sv =-=<+=故不需要弯起第三排钢筋。

对称三支座悬臂梁均布荷载下任意一点位移方程

对称三支座悬臂梁均布荷载下任意一点位移方程

对称三支座悬臂梁均布荷载下任意一点位移方程摘要:本文经过严密的逻辑推理,给出了对称三支座悬臂梁力学计算的通用公式,这些通用公式在桥梁盖梁无支架抱箍工字钢施工等力学验算中将得到应用。

关键词:三支座;悬臂梁;工字钢对称三支座悬臂梁,由于其力学体系为一次超静定结构,因此其抗弯强度、抗剪强度及其挠度的计算很复杂,必须经过严密的逻辑推理,求出其力学计算的通用公式,这些通用公式在桥梁盖梁无支架抱箍施工中工字钢做为横担梁等力学验算中将得到应用。

一、已知参数悬臂梁上承担均布荷载 q,悬臂梁长l e,两支座间距al e,则悬臂梁长为(0.5-a)l e,其基本受力体系如下:二、受力计算本受力组合为一次超静定结构,结构简图如下:对称三支座悬臂梁计算简图根据一次超静定结构的力法基本方程:δ11X 1+Δ1P =0进行求解,为了计算,分别绘出基本结构在X 1=1作用下的弯矩图M 图及荷载q 和作用下的弯矩图M 图,求得:M 图由于中轴两侧对称,因此可取单侧计算后再乘以2,因此有:δ11=2 =2 =M 图而对于Δ1P :Δ1P =2e qal 1-dx EIx M x M ⎰∙ale0)()(()dx EI x⎰-ale024EI al e 6)(3()[]25.01e l a q --()[]25.01e l a q --dx EIx M x M ⎰∙ale)()(()[]dx EIl a q qx x e ⎰⎭⎬⎫--⎩⎨⎧∙-ale 0225.0212121=2=根据:X 1- =0从而得:X 1=根据下图,可知:X 2=X 3; X 1+X 2+X 3=ql e 从而求得:X 2=X 3=对于截取的隔离体做顺时针旋转的剪力为正,做逆时针旋转的剪力为负,则剪力图如下:()[]22425.028a a EIl qa e ---EI al e 6)(3()[]22425.028a a EI l qa e --()[]225.0243a a a ql e --[]225.06238⨯+-a a a ql e○- ()[]225.0658a a aql e-+○- ○- ○+ ○+ ()eql a ()[]225.0658a a aql e -+()[]225.023a a ql e --0()-.0Q 图(kN )当x 从左侧向支座X 2增加时:当x 从X 2向支座X 1增加时:对上述函数进行求导,得:可知当:时:则弯矩图如下:M 图(kN •m )① 抗弯强度计算根据弯矩图,可计算悬臂梁的最大弯矩,并可知最大正应力在接近跨中位置:σ=M max /W x = / W x ()[]25.021e l a q --()[]25.021e l a q --()[]2225.028a a ql e +-()[]()[]{}222225.085.065128a a a a a ql e---+()[]()[]{}222225.085.065128a a a a aqle---+221)(qx x M -=()[]()[]⎭⎬⎫⎩⎨⎧-+-+--=22225.05.065421)(e e l a x a a a l x q x M ()[]225.0658a a al x e -+=()[]()[]{}222222max5.085.065128)(aa a a a ql x M e ---+=()[]⎭⎬⎫⎩⎨⎧-+--225.0658a a a l x q e ()[]()[]{}2222225.085.065128a a a a aql e ---+② 抗剪强度计算k —由于剪力产生的剪应力沿截面分布不均匀而引用的修正系数,其值与截面形状有关,A 为截面面积,则最大剪应力:τ=③ 挠度计算对于对称的三支座一次超静定悬臂梁结构,最大挠度会在两个位置形成,一是悬臂梁两边最边缘位置,一是中间支座与边缘支座之间某一位置,挠度最大值即是这两位置中的最大值。

7.6 对称结构的简化计算

7.6 对称结构的简化计算

B 2FP
A EI0=∞ B
FP n=2
【例7-13】试作图示对称结构的弯矩图。 】试作图示对称结构的弯矩图。
解:FP/2 FP/2来自FPEI1 2EI
EI1 EI l
M对=0
EI
=
FP/2
+
FP/2
l
l
FP/2 EI
EI1 EI
FP/4
FP/4 M对=0
FP/4
FP/4
FP/4
=
+
反对称 1/4结构 结构
由以上分析可得出如下结论: 由以上分析可得出如下结论: 1)对称荷载在对称结构中只引起对称的反力、内力和变 )对称荷载在对称结构中只引起对称的反力、 因此,反对称的未知力必等于零, 形。因此,反对称的未知力必等于零,而只有对称未知 力。 2)反对称荷载在对称结构中只引起反对称的反力、内力 )反对称荷载在对称结构中只引起反对称的反力、 和变形。因此,对称的未知力必等于零, 和变形。因此,对称的未知力必等于零,而只有反对称未 知力。 知力。 当对称结构上作用任意荷载时,一种做法是, 当对称结构上作用任意荷载时,一种做法是,可以根据求 解的需要把荷载分解为对称荷载和反对称荷载两部分, 解的需要把荷载分解为对称荷载和反对称荷载两部分,按 两种荷载分别计算后再叠加;另一种做法是,不进行分解, 两种荷载分别计算后再叠加;另一种做法是,不进行分解, 直接按该任意荷载进行计算。这两种做法各有利弊, 直接按该任意荷载进行计算。这两种做法各有利弊,可根 据情况选用。 据情况选用。
基本体系
δ 11 =
∆1P =
1 1 1 2 108 4 × ( × 3 × 3) × ( × 3) = [2 × ( 3 × 4 ) × ( 3 ) ] + EI EI 2 3 EI
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M ( =一1 )

管 理 科 学
・l ・ 17
学校的领导层, 给有能力的女性I 充分施展才华 、 自 圭 展示 我的舞台。 果表明, 在我国大学校长中女 陛 ^ 数仅占总人数的 4 %。由此可见男女 ^ 5 4 男女共 同承担家庭责任和义务。 1 . 4 从男奸 等角度看 , 男女两 陛都 比例失衡 ; 在职务晋升上, 男女行政管理 人员晋升机会远谈不上均等 , . 女 瞻养老人 , 承担家务劳动 , 维持家庭的义务, 也都有参与社 性境遇就更差, 且担任副职居中多。这种性别上的不公平严重挫伤了女 有扶养子女 , 性参与行政管理的积极性。同时也是对女胜的一种潜在歧视 , 使女性的 会工作的权利。彻底改善高等教育中女性行政管理 人员参与的劣势地
图 1
荷载 q和作用下的弯矩图 M图 , 求得图 3 。 根据 图 4 可知 : ,
Xz =X3 ; X 1 +X3 +X2 =ql 一… ~—。 一 一 _ 。 。 。 — }
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的特色高等院校 , 改善女 I在我 国高校行政管理中的参与状况是当前迫 改善。 生 切要做的工作, 可以通过以下几种途径来解决: 注释 4 冲破传统观念的束缚, 1 更新女 观念 。要在全社会范围内( ! 包括 ① 数 据 来源 于各 高校 网 页。 高等教育系统内) , 将人们对女性的观念进行—个更高层次的更新, 逐步 参 考文献 地改变 ^ 们的看法 , 确立对 陛别角色的正确认识 , 承 陛别差异 , 但要控 f I l 露丝 ・ 关于中国妇女参与高等教育的思考叨. 1 海霍. 陕西师范大学学 制在男女生理眭别差异的范围内, 过分夸大便会产生性别歧视 , 贯彻男 报,9 6 )5 I 19 (: 3l 2 女平等的基本国策在今天仍非常重要。 『 苏志武. 代。 2 ] 论 . 高等学校管理[ 北京: Ml 北京广播学院出版社, 0 : Q 2 3O 0 3 4 增强女性行政管理 ^员自主发展意识。女 陛自主发展意识的强 『武守志. . 2 、 3 ] 关于大学的常识 宣示叨. 兰州教育学院学报 ,0 4 ). 2 0( : 37 弱与她们 的成就动机的程度有着紧密的联系。 为新—代女性的高校女 f 教 育部统计数据高 等教育学校( 作 4 ] 机构 : 工情况( 普通高校 ) 田聃 L ] t / p/ mo . . p l i e / i e s ml l W e o n c b h i s 0 /0 2 / 性行政管理人员一方面应当摆正 自己在婚姻 、家庭与事业中的地位, 在 h t:www. eg vc /ub ifl s usn s /t f e mo /62 02 1 01 2- -1 . 0 生儿育女之后 , 不忘追求 自己的人生 目 标和人生理想。 另一方面 , 自 1 9 9 .t ,201 - 1 7 强化 2 5 0h ml 主发展意识 , 自己的能力、 对 气质、 性格等有—个稳定而正确的认识和判 [王剑敏. 5 ] 知识女性参与高校管理的现状、 影响及对策Ⅱ 苏州大学学报 l 断, 克服 自卑 、 依赖 、 意志薄弱等弱点 , 摆脱对男性的依赖 , 塑造独立人 ( 哲学社会科 学版 ) 0 8 )8 , 0(: . 2 39 格, 树立竞争意识和终身学习的观念, 做学习型的女性, 提高 自己的学历 网许艳丽, 高等教育女性管理者现状及对策分析 西北工业大学学 张霞. 报 会科 学版)o6 1. , 0 5 2 和专业水平 , 努力争取成为行政管理层的高层管理者。 4 创设 公 平环 境 。合 理 的组织结 构 , 了考虑 组织 成员 能力 、 龄 杨雪梅 . . 3 除 年 中国大学校长素质调查公布: 女校长人数偏 少[B0 ] t - E ,L ht / p J
图 3 M 图
篆 [+0 a 【 . ) w 5 65) 8 5 f x a (-] 。 - } . ( a/ 2 0
4 0
② 抗剪强度计算 k 一由于剪力产生 的剪应力沿截面分布不均匀而引用 的修正 系 数, 其值与截面形状有关 , A为截面面积 , 则最 大剪应力 :
丢=/a(计 [-- s A = ̄ 0 2 aa 1 xt6 尸 8 +. ( 2 ) a 、 5 5 0 2 . 5
时:
卜卦 +.) (a1 一 6- 0 毛 (a . 】 o [- s 5
而当 X 从支座 x 增加到 x 时 , 直接推理 的计算公式很 复杂 , 其 但 如果 计算 x x 向支座 x 增大时的弯矩 , 简单 很多 , 从 , . 则 而此段 的单位位移弯矩 为 ( 下转 1 7页 l 1
..... ..... .... —.... ....
③挠度计算 对 于对称的三支座一次超静定悬臂梁结构 , 最大挠度会在两个 位置形成 , 一是悬臂梁两边最边缘位置 , 一是 中间支座 与边 缘支座 之间某一位置 , 挠度最大值 即是这两位置 中的最大值 。 为求得最大位移 , 先求在荷载 P作用下的弯矩图 图, 以支座 x 为坐标原点 ,设 P的作 用点距离 支座 x 的距离为 yy , 取值范 围 为 : (.一 ) , o 图 6 。 一 0 al a( 5 l见 ) 根据 一 次超静 定结 构 的力 法基 本方 程 : X+A P0进 行求 8 。。 = 解 , 了计算 , 为 分别绘 出基本结构在 x11 = 作用 下的弯矩 图 图及 荷载 q和作用下的弯矩 图 M 图, 求得 图 7 。 在 x= 作 用 下 的 弯矩 M 有 : 1 当 0 <a : () ≤x L时 :一
n ws /e / t r 0 / / 4 c y  ̄ 01 4 6 3s t , 0 7 0 - 4 结构的因素, 还应当包括协调的男女胜 比例。【 校 内 剔 嘀 部应为女性参 wwwAi e  ̄nn wss ser20 7082 / 01 1 5 .h ml2 0 - 8 2 .
与行政管理创造 良好 的条件 , 在职称评审 、 职务聘任方面 , 在考虑人选 『孙杰. 8 1 高校女性管理者地位状况研 究——以 A大学为例咧. : 南京 南京 时 , 当完全摈弃男女区别对待的做法和潜在思维 , 应 充分考虑女性的特 师 范大学, 0 : . 2 72 0 2 长和优势 , 保障女『的比例 , 生 确保公正性; 在参与学校事务方面 , 坚持公 [张燕玲期 中锋. 9 ] 高校管理中女性领导者角色的研 究 阜阳师范学院学 开、 平等 、 竞争、 择优原则 , 注重选拔女 眭行政管理者当中有才华的人进 报 会科学版) 0 9 ) 1. , 0(: 5 2 31
( 接 1 上 0页)
图 7丽 图 一 度。
图 8
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而其均布荷载弯矩公式依然是 :
() 一 1 =

同理 , 可求得单位力 P I = 位于端点时的最 大挠度公式 :
.....
q. 日 ( —) +a. aI ( 一) o 日一 6o-) 0 1. 5 65 ( 5
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1 . 一一 a 1
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① 抗弯强度计算 根据 弯矩 图 , 可计算伸臂 梁的最大弯矩 , 可知最大正应力 在 并 接近跨 中位置 :
盯 : m M x :
位, 需要男性的 理解和付 出。 夫妻双方应从实际出发, 地确定 自 恰当 己的 参政权益受到侵害甚至被剥夺。 共同承担家庭责任和义务。 这样, 高校女 葡 邕哩者必将从 3 4家庭制约因素 :女性高校行政管理 ^员同时又要承担与其她女 家庭角色, . 性同样的家庭角色, 门的家庭角色极大地抑制了社会 角色 。因为社会 繁重的家务劳动中解放出来 ,将更多的时间和精力投 ^行政管理中去, 她 只允{女 『在出色完成家庭职责的基础 匕 午 生 再去追求社会 目标 , 否则就会 以 自己的实力在参与高等教育中发挥更大的作用。 综上所述 , 用性别视角切人审视高校女性行政管理者, 可以发现以 受到巨大的家庭和社会压力。 社会几乎无时无刻都把女性与家庭紧密联 系在一起 , 更多地强调了女性的家庭责任和义务, 认为女性就应该肩负 往未发现或视而不见的问题。 在以沟通、 合作与发展为主题的当今社会 生 她们是高等教育发展 着生儿育女、 照料家庭、 相夫教子的责任 。 因此 , 『 多时候对外部权 女 『理应在高等教育事业中充分发挥自身的优势 , “ 崾 女 的重要力量, 在推动教育事业发展中发挥着不可替代的作用。随着女性 力比较保守, 当外部权力和内部权力( 家庭 ) 发生矛盾的时候女J 陛一般倾 向于选择 内部权 力 。” 在高校 中的数量急剧增多 , 地位和作用越来越重要 , 改善女 陛参与高校 4 行政管理制约因素, 才 E 她们更好地参与到高等教育中来 , 施展才华、 高校女性行政管理者的现状才能得到根本的 现阶段, 高校管理体制改革不断深化, 普遍提倡建立 ^ 、 本化 、 民主化 实现自身价值。唯有这样,
图 2对称三支座伸臂梁计算简 图
q‘ a
从 而求得 :
X2 =  ̄X3

2+ x.] a 602 5

对于截取 的隔离体做顺时针旋转 的剪力为正 , 做逆时针 旋转 的 剪力为负 , 则剪力图如图 5 。 当x 从左侧 向支座 x 增加时 : 一1 z 2 M( ) :
叫 l 一
0 _ ,
5 一
_ , C ,


图 5 Q 图 (N) k
图6
当 X X 向支座 X。 从 增加 时:
当a≤ l ≤2 时 : M ( ) a :1


当 PI = 时的弯矩 图如图 8 厶 。 而对于 △。 在均布荷载 q作用下 , x 左侧向支座 X 增加 , 当 从
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