新规范桩基薄壁桥台计算(EXCEL)
桩承台计算excel表格
5.承台局压验算
局部压力Fl=4R= 10000 <KN> 局压面积 Al= hc*bc= 1E+06 <mm*mm>
局压计算面积
Ab=(hc+c) *( bc+c)= 6300000
<mm* mm>
承台局压验算 0.95*b* fc*Al = 36086.01529 <KN>(承台规 程《钢筋混凝土 规
( ( JGJ)10-89
《混凝土结构 设计规范
)
规范 桩基 。 承台规
以下简称 程 以下简称 混凝土
2.承台受弯计算 (1).基桩竖向力 基桩竖向力设
设计值 :
计值 N=R=
2500 < KN >
弯距设计 <绕Y轴
(2)Y轴方向柱边 值
>
Myct=2*N*(Sa- bc)/2 = 3500 < KN *M >
4.4-2 )
承台局 压 满足
(3)纵筋计算 ：
As=M/(0.9*fy* ho) = 8m96m1*m mm*mm
Asmin = 9240
m
配筋 率
纵筋
0.14% 9240 mm*mm
弯距设计 <绕X轴
(4)X轴方向柱边 值
>
Mxct=2*N*(Sb- hc)/2 = 3500 < KN *M >
(3)纵筋计算 ：
As=M/(0.9*fy* ho) = 8m96m1*m mm*mm
四桩承台
1.基本资料
承台类型： 桩列间距Sa= 承台边缘至桩 承台根部高度
四桩承台
2100
(mm)
薄壁桥台的设计计算_pdf
薄壁桥台的设计计算薛富涛1，张海静2(1．山东省交通规划设计院，山东济南250031；2．菏泽市公路勘察设计院，山东菏泽274000)摘要：简要分析了薄壁桥台的结构受力状况，归纳总结了薄壁台内力计算公式，对薄壁桥台设计计算过程中应注意的问题进行了分析和探讨关键词：薄壁台；士压力；受力分析；裂缝计算中图分类号：U443．2文献标识码：B1概述每一条公路都需要修建数量众多跨越路网、沟渠的桥梁；特别是高等级公路，中小跨径的通道、小桥占公路桥涵总数量的一半以上；充分利用桥下空间、勿需台前溜坡的轻型墩台在中小桥的经济桥型布设中尤为适用。
为适应公路建设“安全、适用、经济、美观”的要求，广大公路建设者对中小桥的定型化、通用化设计进行了不懈的努力和探索，基本解决了公路桥梁施工和使用过程中的一系列问题，如：预制装配化、台身变形、台身开裂、施工安装顺序、台后路基填筑工艺等。
笔者对薄壁桥台设计过程中的构造、受力分析、抗裂计算进行归纳总结。
2薄壁桥台的适用条件路线经过山区、山前区等地质较好的路段，桥涵地基承载力一般较高，可采用配扩大基础的轻型墩台；路线经过平原地区，由于地基土颗粒细，堆积松散，桥涵地基承载力相对较低，可采用配桩基础的薄壁墩台。
轻台和薄壁台构造基本相同，轻台一般配扩大基础、顺桥向加支撑梁，按四铰刚构考虑；薄壁台设桩基础，台身上部与预制板铰结，下部弹性嵌固于桩基础。
由于受台身变形和抗裂限制，轻台高度一般在4．5m以下，薄壁台高度在适当将台身加厚、基础刚度加大以后可达6m左右；单孔桥跨一般不大于16m，多孔桥长不大于30m，应用最多的为单孔通道、小桥。
3薄壁桥台的施工安装3．1薄壁桥台的常见病害薄壁桥台最常见的病害就是施工期间纵向变形过大，施工、营运期间台身开裂；影响桥梁的正常使用，降低了结构的安全性和耐久性。
原因主要为：①施工顺序不当，上部梁板未与台身铰结(可采用锚栓等措施)即填筑台后路基。
②台后路基超载预压高度太大。
轻型薄壁桥台扩大基础计算示例(新规范)_yg
12.00 12.00
11.00
支撑梁重力 台 身 恒 载 合计 基 底 恒 载 合计 汽车荷载 搭板+桥跨
桥跨
γ*0.4*L0*L/2 1+2+3+4+5+6+7+8 1+2+3+4+5+7+9+10
2018.02 3806.49 13206.81 1269.10 1179.82
m, 背墙 高h0 = m, 台帽 高h1 = m, 台身 高h2 = m,基础厚度 h3 =
0.20
0.50
5.00 0.75 0.50 5.86 1.50
台后到为
m
正,台前到
为负
m,耳墙厚度 de(m) =
m,重心水平 距x(m)=
m,背墙长度 l0(m) = m,台帽长度 l1(m) = m,台身长度 l2(m) = m,基础长度 l3(m) =
序号
荷载项目
P(KN)
台身截面 V(KN)
M(KNm)
P(KN)
1.00
恒载自重
3806.49
0.00
458.31 13206.81
2.00
土侧压力
0.00
2183.92 -2986.62 0.00
3.00
汽车荷载(双孔)
1269.10
0.00
-77.81 1269.10
4.00
汽车荷载(单孔)
1179.82
短期效应:Sd = 1.0*恒载自重+1.0*土侧压力+0.7*汽车荷载+1.0*汽车土压
新规范桩基薄壁桥台计算(EXCEL)
桩身周长 u (m) 3.770
桩端面积 Ap (m) 1.131
桩身自重
(kN)
0.8
282.7
(三) 冲刷线以下各土层的地质资料及计算： 土层厚度 土层 li
(m)
摩阻力 标准值 qik
(kPa)
岩石饱和单轴 抗压强度标准 值 frk
(kPa)
嵌岩段 侧阻力 uc2hifrk
(kN)
桩周土 侧阻力 0.5ζ suliqik
嵌岩深度 h
岩石风化程度 中风化
岩体完整程度 较破碎
1696.5承载力容许值
P=单桩轴力+桩身自重-置换土重 满足
(kN)
2392.1
5 12 13 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28
28 28 28 28 28
支承、嵌岩桩桩长计算
(一) 桩基信息： 单桩顶轴力
(kN)
桩基直径
(m)
桩顶以下 冲刷深度
(m)
初拟桩长
(m)
桩的容重
(kN/m )
3
桩扣除比重
(kN/m )
3
2109 (二) 设计数据： 端阻发挥 系数 c1 0.3
1.2
0
20
25
12.5
岩层侧阻 发挥系数 c2 0.024
覆盖层侧阻 发挥系数 ζ
28 28 28 28 28 桩周土总侧阻力 嵌岩段总侧阻力 桩端位于第4层土中 7 总端阻力 c1 Ap frk 5000 (kN) [Ra ] (kN) 0.5ζ s u∑li qik u∑c2 hi frk (kN) (kN) frk
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2050.8 3166.7
承台计算修改excel自动计算表格
本表格已经设计好所有函数公式，只需在表格中填入相关的数据即可自动进行计算两桩承台计算(柱偏心):一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算:桩数(对称布置的两桩承台):n=2方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.4柱截面长边尺寸(m):hc=0.7(X方向)柱截面短边尺寸(m):bc=0.4(Y方向)作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=3261桩基承台和承台上土的自重设计值(kN):G=100.0柱端垂直于X轴向的弯矩设计值(kN-m)My=15桩i至柱中心线的距离(m):x10=0.90x20=2.97桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=1.94考虑弯矩作用时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nix=2556.5<=1.2倍基桩(公式5.1.1-2)2,承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):x1=0.55垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=1406.1公式(5.6.2-2)承台高度(mm):h=1800砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=16.5钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):b=1000h=1800纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=65截面的有效高度(mm):h0=1735弯矩(kN-m）My=1406.1公式 4.1.5-1det=2839791.41x=49.83yetb*h0=944.4公式 4.1.5-2Asx=2652配筋率(%)rox=0.15二,受冲切计算:承台受柱冲切的承载力计算:自柱短边到最近桩边的水平距离(m):aox1=0.35aox2=2.42公式(5.6.6-3)alfaox1=1.80lmtaox1=0.20alfaox2=0.45lmtaox=1.39桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.6-4)gamoFl=3261承台受柱冲切的承载力设计值(kN):R=5859.4>=gamoFl=3261满足受柱冲切的承载力要求.三,承台受剪计算:柱边至沿X向桩边的水平距离(m):ax1=0.35公式(5.6.8-2)betax=0.20lmtax=0.20桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=15公式(5.6.8-1)gamoVx=2556.5承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=5205.0>=gamoVx=2556.5满足受剪的承载力要求.四,承台局部受压计算(按砼规范):砼局部受压净面积(m^2):Aln=0.28砼局部受压面积(m^2):Al=0.28砼局部受压时的计算底面积(m^2):Ab=1.00(计算底面积边长>=承台宽公式(4.5.1-2)beta=1.89公式(4.5.1-1)Fl=3261砼局部受压的承载力设计值(kN):R=11905.9>=Fl=3261满足局部受压的承载力要求.三桩承台计算:一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算:桩数:n=3方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.64柱截面长边尺寸(m):hc=0.7(X方向)柱截面短边尺寸(m):bc=0.7(Y方向)作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=14000桩基承台和承台上土的自重设计值(kN):G=0.0作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的Mfx=100力矩设计值(kN-m):作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的Mfy=150力矩设计值(kN-m):桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=1.2桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m):y10=1.6y20=0.8考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN):N1y=4708.3<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)N2y=4687.5考虑Mfx,Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nimax=4750.0<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)2,承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):xi=0.9垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):y1=1.3y2=0.5垂直Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):Mx=5885.4公式(5.6.2-4)垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=4037.5公式(5.6.2-3)承台高度(mm):h=2000砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=16.5钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):bx=1600(X向等效宽度)by=h=2000纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=60截面的有效高度(mm):h0=1940弯矩(kN-m）Mx=5885.4公式 4.1.5-1 (砼规范)det=3317735.10x=118.53yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2 (砼规范)Asy=10095按三向板带配筋时,单向板带配筋面积(mm^2):Asy1=5827弯矩(kN-m）My=4037.5公式 4.1.5-1det=3457728.79x=80.50yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2Asx=6856按三向板带配筋时,单向板带配筋面积(mm^2):Asx1=4570单向板带配筋面积取Asy1,Asx1中较大者:Ax1=5827二,受冲切计算:承台受基桩冲切的承载力计算:从承台底角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相a11=0.53A=1.89交点至角桩内边缘的水平距离A,柱边至桩内侧的水a12=0.93A=1.89平距离B,取两者中的较小者(m):从角桩内边缘至承台外边延长线角点的距离(m):c1=1.70c2=2.20公式(5.6.7-4)alfa11=1.01lmta11=0.27公式(5.6.7-6)alfa12=0.71lmta12=0.48桩基的重要性系数:gamo=1.0三桩承台角度sita1,sita2(度):sita1=sita2=60.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.7-3)gamoNl=4750.0承台受底部基桩冲切的承载力设计值(kN):R=6693.6>=gamoNl=4750.0公式(5.6.7-5)gamoNl=4708.3承台受顶部基桩冲切的承载力设计值(kN):R=6323.0>=gamoNl=4708.3满足受基桩冲切的承载力要求.三,承台受剪计算:柱边至沿X向桩边的水平距离(m):ax=0.53柱边至沿Y向桩边的水平距离(m):ay1=0.93ay2=0.13公式(5.6.8-2)betax=0.21lmtax=0.27公式(5.6.8-2)betay1=0.15lmtay1=0.48公式(5.6.8-2)betay2=0.20lmtay2=0.07桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=12.5公式(5.6.8-1)gamoVx=4750.0承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=8122.9>=gamoVx=4750.0公式(5.6.8-1)gamoVy1=4708.3承台受剪的承载力设计值(kN):Ry1=5974.0>=gamoVy=4708.3公式(5.6.8-1)gamoVy2=9375.0承台受剪的承载力设计值(kN):Ry2=11640.0>=gamoVy=9375.0满足受剪的承载力要求.四,承台局部受压计算(按砼规范):砼局部受压净面积(m^2):Aln=0.49砼局部受压面积(m^2):Al=0.49砼局部受压时的计算底面积(m^2):Ab=4.41(按计算底面积的第三种简图)公式(4.5.1-2)beta=3.00公式(4.5.1-1)Fl=14000砼局部受压的承载力设计值(kN):R=27562.5>=Fl=14000满足局部受压的承载力要求.四桩承台计算:一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算(不考虑承台效应):桩数(对称布置的四桩承台):n=4方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.64柱截面长边尺寸(m):hc=0.7(X方向)柱截面短边尺寸(m):bc=0.7(Y方向)作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=18800桩基承台和承台上土的自重设计值(kN):G=0.0作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的Mfx=150力矩设计值(kN-m):作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的Mfy=150力矩设计值(kN-m):桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=1.2桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m):yi0=1.2考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Niy=4731.3(公式5.1.1-2)考虑Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nix=4731.3(公式5.1.1-2)角桩的最大竖向反力设计值(kN):Nimax=4762.5<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)2,承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):xi=0.9垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):y i=0.9垂直Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):Mx=8043.1公式(5.6.2-1)垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=8043.1公式(5.6.2-2)承台高度(mm):h=1900砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=16.5钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):b=4000h=1900纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=60截面的有效高度(mm):h0=1840弯矩(kN-m）Mx=8043.1公式 4.1.5-1 (砼规范)det=3141868.94x=67.47yetb*h0=1001.6公式 4.1.5-2 (砼规范)Asy=14364配筋率(%)roy=0.20弯矩(kN-m）My=8043.1公式 4.1.5-1det=3141868.94x=67.47yetb*h0=1001.6公式 4.1.5-2Asx=14364配筋率(%)rox=0.20二,受冲切计算:1,承台受柱冲切的承载力计算:自柱短边到最近桩边的水平距离(m):aox=0.53自柱长边到最近桩边的水平距离(m):aoy=0.53公式(5.6.6-3)alfaox=1.48lmtaox=0.29公式(5.6.6-3)alfaoy=1.48lmtaoy=0.29桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.6-4)gamoFl=18800承台受柱冲切的承载力设计值(kN):R=20033.1>=gamoFl=18800满足受柱冲切的承载力要求.2,承台受基桩冲切的承载力计算:从承台底角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相a1x=0.53A=1.79交点至角桩内边缘的水平距离A,柱边至桩内侧的水a1y=0.53A=1.79平距离B,取两者中的较小者(m):从角桩内边缘至承台外边缘的距离(m):c1=1.12c2=1.12公式(5.6.7-2)alfa1x=0.98lmta1x=0.29公式(5.6.7-2)alfa1y=0.98lmta1y=0.29桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.7-1)gamoNl=4762.5承台受基桩冲切的承载力设计值(kN):R=7519.2>=gamoNl=4762.5满足受基桩冲切的承载力要求.三,承台受剪计算:柱边至沿X向桩边的水平距离(m):ax=0.53柱边至沿Y向桩边的水平距离(m):ay=0.53公式(5.6.8-2)betax=0.20lmtax=0.29公式(5.6.8-2)betay=0.20lmtay=0.29桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=16.5公式(5.6.8-1)gamoVx=9462.5承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=24781.8>=gamoVx=9462.5公式(5.6.8-1)gamoVy=9462.5承台受剪的承载力设计值(kN):Ry=24781.8>=gamoVy=9462.5满足受剪的承载力要求.四,承台局部受压计算(按砼规范):砼局部受压净面积(m^2):Aln=0.49砼局部受压面积(m^2):Al=0.49砼局部受压时的计算底面积(m^2):Ab=4.41(按计算底面积的第三种简图)公式(4.5.1-2)beta=3.00公式(4.5.1-1)Fl=18800砼局部受压的承载力设计值(kN):R=36382.5>=Fl=18800满足局部受压的承载力要求.五桩承台计算:一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算(不考虑承台效应):桩数(对称布置的五桩承台):n=5方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.64柱截面长边尺寸(m):hc=0.8(X方向)柱截面短边尺寸(m):bc=0.8(Y方向)作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=24000桩基承台和承台上土的自重设计值(kN):G=0.0作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的Mfx=200力矩设计值(kN-m):作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的Mfy=200力矩设计值(kN-m):桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=2.0桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m):yi0=2.0考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Niy=4825.0(公式5.1.1-2)考虑Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nix=4825.0(公式5.1.1-2)角桩的最大竖向反力设计值(kN):Nimax=4850.0<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)2,承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):xi=1.6垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):y i=1.6垂直Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):Mx=15440.0公式(5.6.2-1)垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=15440.0公式(5.6.2-2)承台高度(mm):h=2000砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=16.5钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):bx=4000by=4000h=2000纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=60截面的有效高度(mm):h0=1940弯矩(kN-m）Mx=15440.0公式 4.1.5-1 (砼规范)det=3295721.21x=124.59yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2 (砼规范)Asy=26525配筋率(%)roy=0.34弯矩(kN-m）My=15440.0公式 4.1.5-1det=3295721.21x=124.59yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2Asx=26525配筋率(%)rox=0.34二,受冲切计算:1,承台受柱冲切的承载力计算:自柱短边到最近桩边的水平距离(m):aox=1.28自柱长边到最近桩边的水平距离(m):aoy=1.28公式(5.6.6-3)alfaox=0.84lmtaox=0.66公式(5.6.6-3)alfaoy=0.84lmtaoy=0.66桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.6-4)gamoFl=19200承台受柱冲切的承载力设计值(kN):R=20274.7>=gamoFl=19200满足受柱冲切的承载力要求.2,承台受基桩冲切的承载力计算:从承台底角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相a1x=1.28A=1.89交点至角桩内边缘的水平距离A,柱边至桩内侧的水a1y=1.28A=1.89平距离B,取两者中的较小者(m):从角桩内边缘至承台外边缘的距离(m):c1=1.12c2=1.12公式(5.6.7-2)alfa1x=0.56lmta1x=0.66公式(5.6.7-2)alfa1y=0.56lmta1y=0.66桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.7-1)gamoNl=4850.0承台受基桩冲切的承载力设计值(kN):R=5718.5>=gamoNl=4850.0满足受基桩冲切的承载力要求.三,承台受剪计算:柱边至沿X向桩边的水平距离(m):ax=1.28柱边至沿Y向桩边的水平距离(m):ay=1.28公式(5.6.8-2)betax=0.13lmtax=0.66公式(5.6.8-2)betay=0.13lmtay=0.66桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=15公式(5.6.8-1)gamoVx=9650.0承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=14553.1>=gamoVx=9650.0公式(5.6.8-1)gamoVy=9650.0承台受剪的承载力设计值(kN):Ry=14553.1>=gamoVy=9650满足受剪的承载力要求.四,承台局部受压计算(按砼规范):砼局部受压净面积(m^2):Aln=0.64砼局部受压面积(m^2):Al=0.64砼局部受压时的计算底面积(m^2):Ab=5.76(按计算底面积的第三种简图)公式(4.5.1-2)beta=3.00公式(4.5.1-1)Fl=24000砼局部受压的承载力设计值(kN):R=43200.0>=Fl=24000满足局部受压的承载力要求.筏形承台计算(按倒楼盖法计算):一,受弯计算:1,基桩竖向力设计值计算(不考虑承台效应):桩数:n=20nx=4方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m):bp=0.64作用于桩基上的竖向力设计值(kN):F=94000桩基承台和承台上土自重设计值(kN):G=0.0作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的Mfx=5000力矩设计值(kN-m):作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的Mfy=5000力矩设计值(kN-m):桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m):xi0=2.040桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m):yi0=1.20 3.60考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Niy=4752.14856.34700.0考虑Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN):Nix=4750.04800.04700.0角桩的最大竖向反力设计值(kN):Nimax=4956.3<=1.2倍基桩竖向承载力设计值(公式5.1.1-2)2,筏形承台受弯计算:垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):xi=1.50垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m):y i=1.50垂直Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):Mx=29137.5公式(5.6.2-1)垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN):My=36000.0公式(5.6.2-2)承台高度(mm):h=2000砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2):fcm=16.5钢筋强度设计值(N/mm^2):fy=310构件尺寸(mm):bx=11200by=13600h=2000纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)：as=60截面的有效高度(mm):h0=1940弯矩(kN-m）Mx=29137.5公式 4.1.5-1 (砼规范)det=3448259.09x=83.05yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2 (砼规范)Asy=49509配筋率(%)roy=0.23弯矩(kN-m）My=36000.0公式 4.1.5-1det=3442744.39x=84.54yetb*h0=1056.0公式 4.1.5-2Asx=61194配筋率(%)rox=0.23二,受冲切计算:1,筏形承台受单一基桩的冲切承载力计算:桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.7-7)gamoNl=4956.3承台受柱冲切的承载力设计值(kN):R=18018.7>=gamoNl=4956.25满足受单一基桩的冲切承载力要求.2,筏形承台受桩群的冲切承载力计算:剪力墙内边至桩群外边缘的水平距离(m):aox=1.00aoy=1.00桩群外边缘的水平距离(m):bx=5.00桩群外边缘的竖向距离(m):by=5.00冲切锥体范围内各桩的竖向净反力设计值之和(kN):sigamNli=28200.0公式(5.6.6-3)alfaox=1.01lmta1x=0.52公式(5.6.6-3)alfaoy=1.01lmta1y=0.52桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗拉强度设计值(N/mm^2)ft=1.5公式(5.6.7-1)gamoNl=28200.0承台受基桩冲切的承载力设计值(kN):R=70282.8>=gamoNl=28200.0满足受桩群的冲切承载力要求.三,受剪计算:剪力墙边至沿X向桩边的水平距离(m):ax=1.18剪力墙边至沿Y向桩边的水平距离(m):ay=1.18公式(5.6.8-2)betax=0.13lmtax=0.61公式(5.6.8-2)betay=0.13lmtay=0.61桩基的重要性系数:gamo=1.0砼的抗压强度设计值(N/mm^2)fc=15公式(5.6.8-1)gamoVx=24000.0承台受剪的承载力设计值(kN):Rx=52288.8>=gamoVx=24000.0公式(5.6.8-1)gamoVy=19425.0承台受剪的承载力设计值(kN):Ry=43061.4>=gamoVy=19425.0满足受剪的承载力要求.(大者)介于0.2~1.0介于0.2~1.0介于0.3~3.0(y20为近距者)1600(Y向等效宽度)B=0.53B=0.93介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间介于0.3~1.4之间介于0.3~1.4之间<0.3时,取为0.3介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间B=0.53B=0.53介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间介于0.3~1.4之间介于0.3~1.4之间介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间B=1.28B=1.28介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间介于0.3~1.4之间介于0.3~1.4之间ny=54700.0(公式5.1.1-2)4700.0(公式5.1.1-2)介于0.2~1.0之间介于0.2~1.0之间介于0.3~1.4之间介于0.3~1.4之间。
8米跨桥薄壁桥台桩基计算
8米跨桥薄壁桥台桩基计算K11+355（1-8米跨）小桥桩长计算书1. 单桩桩顶计算最大轴向力桥梁宽度：21.0米荷载等级：公路Ⅰ级车道数：单向、5条台后填土高度：6.5米1.1 上部构造恒载桥面铺装：0.1*(21-0.75-1.5)*(5.02+8+5.02)*23=778 kN护栏：2*5.66*16+4*10=222 kN整体化层：0.1*(21-0.75)*8.04*26=424 kN搭板：0.3*(21-0.75-1.5)*5*26=732 kN行车道板：(3.223+18*2.8+2.96+19*0.41)*26=1674 kN调平层：20*0.026*26=14 kN管线：8*0.5=4 kN每座桥台：(778+222+424+732+1674+14+4)/2=1924 kN。
1.2 下部构造恒载支座垫石：20*0.02*26=11 kN耳墙挡块：(2.213+2*0.048)*26= 61 kN桥台台帽：17.422*26=453 kN桥台台身：[0.8*20.99+5*0.3*0.4+(0.3+0.6)*0.3/2]*6.5*26=2963 kN 桥台承台：1.2*1.4*20.99*26=663 kN每座桥台：11+61+453+2963+663=4151 kN。
1.3 主动土压力H×B=6.5×21米桥台主动土压力计算（库伦理论）土的内摩擦角：+35°0′0″（填地砂）土的容重： 19 KN/立方米桥台台背倾角：+0°0′0″垂线逆时针旋转角为正桥台计算宽度： 21 米桥台计算高度： 6.5 米填土表面与水平面的夹角：+0°0′0″台（墙）后为正，台（墙）前为负车辆荷载：(B * L0 范围内) 1400 KN（5列重车、双后轴）桥台台背与填土间摩擦角：+17°30′0″主动土压力系数： .[**************]主动土压力与水平面间夹角：+17°30′0″棱体破坏面与垂线间夹角：+30°15′43.2″破坏棱体长度： 3.792513 米车辆荷载等代均布土层厚度： .9251838 米主动土压力： 2665.103 KN主动土压力的水平分力： 2541.754 KN主动土压力的竖直分力： 801.4119 KN主动土压力的着力点： 2.406724 米，距土层底面0 米，距台（墙）背趾脚台顶主动土压强度： 4.32647 KPa，水平分量： 4.126228 KPa台底主动土压强度： 34.72265 KPa，水平分量： 33.11558 KPa每座桥台竖向分力：802 kN。
(整理)桥台桩基础设计计算书
0.6
4
0.53938
0.95861
641.52
-915.089
-273.569
2.0151
0.8
4
0.64561
0.91324
782.38
-871.779
-89.399
2.512
1
4
0.72305
0.85089
876.22
-812.25
63.97
3.0027
1.2
4
0.76183
0.77415
（二）活载计算
1.车辆荷载
由已知可知，桥梁墩台在计算车辆荷载时可换算为：桥上为q=10.5KN/m的均布荷载，支座为P=215KN的集中荷载。
车辆荷载分布图
2-1
求出A﹑B端的支座反力
FA+FB-q×19.94-215=0
q×19.94× ×19.94+P×19.94-FB×19.94=0
解得：FA=104.685KN
1-4
3. 2#墩台及以上部分自重
1-5
2#墩台计算表
序号
计算式
结果
1
150×250×80×25×3
450KN
2
120×h×80×25×3
951.84KN
合计
1401.84KN
1-6
4.承台上板自重
5.梁恒载反力
6.土侧压力计算（按朗金主动土压力计算）
4#桥台处：
1-7
对于左侧土：
每延米土楔体ACD的重力W1 = 445.65KN
26251.83
4036.87
8064.71
组合三
永久作用+可变作用（支座摩阻力）
桩基基础算量表格(带公式)
0.1
348.75 7.612 6.05
0.1
348.75
0.1
348.75
0.1
0
5.50
0
12.50
0
11.80
0
12.10
0
12.10
0
9.71
0
10.69
0
10.83
0
10.73
0
10.70
0
10.00
0
11.00
0
12.00
0
9.80
0
5.60
0
10.06
0
8.95
0
9.70
0
9.13
0
10.50
5.500 12.500 11.800 12.100 12.100 9.710 10.690 10.830 10.730 10.700 10.000 11.000 12.000 9.800 5.600 10.060 8.950 9.700 9.130 10.500 9.100 9.800 7.950 7.700 7.810 8.530 8.500 8.500 6.400 7.400 6.750 6.300 6.900 6.600 7.000 6.960 6.050 6.050
0.00
0.00
0.00 0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00 0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
16米内 挖方量
6米内 8米内 10米 8.17
12.88
6.36
5.05
6.49
5.69 6.17 5.81
5.06 4.90 7.05
桩基础工程量计算公式表
A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W X Y Z AA AB
底部 底部 圆柱 圆台 桩身 底部球 圆柱 圆台 桩身 挖土 护壁混 桩混 承台 钢筋 螺旋 螺旋 主筋 螺旋 护壁 护壁 护壁 护壁 护壁 序 桩位 桩身 主筋 主筋 球缺 球缺 高度 高度 直径 缺体积 体积 体积 体积 方量 凝土量 凝土 梁高 笼高 筋直 筋螺 重量 筋重 钢筋 钢筋 钢筋 钢筋 钢筋 号 编号 深度M 直径 根数 宽度M 高度M M M M M3 M3 M3 M3 M3 M3 量M3 M 度 径 距 Kg 量Kg 直径 间距 根数 长度 重量
1 1 2.05 1.1 0.25 0.3 1 0.8
0.1270 0.2851 0.7147 1.0304
2.74
0.5796
2.1572
1.00
4.35
14
21
10
0.2
#######
29.633
0
0.2
10
2.827
0.000
2
2
2.05
1.2
0.25
0.3
1
0.8
0.1496
0.3393
0.7959
i31416eedd0125ee2e3j31416dd025fqtt000617u球缺部分底部球缺宽度底部球缺高度圆柱高度圆台高度底部球缺体积m3圆柱体积m3圆台体积m3桩身体积m3挖土方量m3护壁混凝土量m3钢筋笼高度螺旋筋直径螺旋筋螺距量kg螺旋筋重量kg护壁钢筋直径护壁钢筋间距护壁钢护壁钢筋长度护壁钢筋重量涂黑部分为计算数值计算公式如下
承台梁部分 桩 身 部 分 圆台
P C
桩基EXCEL表格计算大全【EXCEL原表放在PDF文件附件中了】
KN KN
钻探孔编号
地层 编号
1-2
单桩竖向抗压极限承载力计算
孔口标高
1#
2.65
(m)
土层层底 土层厚度 地层名称及状态 标高(m) li (m)
素填土，松散
0.70
1.15
桩顶设计标高
(m)
极限侧阻 标准值 q sik （Kpa）
桩侧阻力 q sik li
（KN/m)
桩身换算截面惯性矩
Io＝ 2.15E-03
桩身抗弯刚度 桩的水平变形系数
EI＝0.85EcIo＝ α＝(mbo/EI)1/5＝
6.57E+04 0.57
液化土层厚度
dl＝
0.00
土层液化影响折减系数
ψl＝
1
桩的入土深度
h＝ 48.00
桩身露出地面的自由长度
lo＝
0.00
桩身压屈计算长度
lc＝
4.92
2. 桩身轴心受拉承载力及裂缝验算（用于预应力管桩）：
桩选型
圆桩
PHC AB 400 （95）
桩身抗拉承载力设计值
荷载效应基本组合下桩身 轴向拉力设计值
Tp= 633 KN T= 300 KN
受拉承载力满足要求！
混凝土强度等级 混凝土抗拉强度标准值 混凝土弹性模量
C ftk＝ Ec＝
80 3.11 38000
2. 桩身轴心受拉承载力及裂缝验算（用于非预应力实心桩）：
主筋强度等级
HRB335 主筋根数
14
主筋直径
主筋抗拉强度设计值 桩身配筋面积
fy＝ 300 As＝ 6868.75
N/mm2 mm2
桩身抗拉强度设计值
桩基计算表格大全excel
2. 抗拔桩基还应同时验算“群桩呈整体破坏时”的承载力，此处略掉。
单桩抗拔极限承载力标准值
T uk u
i q sik l i
桩型
桩径 (m)
桩Hale Waihona Puke 长 u (m)极限抗拔承载力Tuk 基桩自重Gp
(KN)
（KN)
0.30
0.94
451.79
20.44
0.40
1.26
圆桩
0.50
1.57
602.38 752.98
36.33 56.76
0.60
1.88
903.57
81.74
0.70
7
粉质粘土， 可塑
-15.05
2.30
44
0.70
8-1
粉质粘土， 可塑
-16.85
1.80
48
0.70
9-1
粉质粘土， 可塑
-23.75
1.95
56
0.70
送桩(m)
0.8
桩长(m)
20.65
1.85
桩侧阻力 λi q sik li （KN/m)
0.00 21.00 74.48 12.32 163.80 70.84 60.48 76.44 479.36
-0.35
1.05
30
31.50
6-1
粉质粘土， 流塑
6-2
淤泥质粘 土，流塑
6-3
粉质粘土， 流塑
7
粉质粘土， 可塑
8-1
粉质粘土， 可塑
9-1
粉质粘土， 可塑
-4.15 -4.95 -12.75 -15.05 -16.85 -23.75
3.80 0.80 7.80 2.30 1.80 1.95
桥台基础计算
桥台基础计算桥台基础计算：（1＃桥台底标高为455.6m）一、荷载计算数据：（见表1）表1：恒载内力表二、水平土压力计算：1.台后水平土压力：台后填土按容重m 3，内摩擦角φ＝350考虑，则填土与墙背的摩擦角δ＝φ/2＝，墙背倾斜角α＝，基底摩擦系数μ＝。
路面到承台底高5.76m 。
按库伦土压力公式得台后水平土压力：212a a E H BK γ=由计算得库伦主动土压力系数2)sin()a K ?β=-带入得0.311a K =221118.5 5.7612.50.3111193.0522a a E H BK KN γ===水平分量00cos()1193.05cos(8.717.5)1070.5x a E E KN αδ=+=?+= 竖直分量00sin()1193.05sin(8.717.5)526.7y a E E KN αδ=+=?+= 水平分量距基础底高 5.761.9233y H e m === 竖直分量距基础底中心 1.14x e m = 水平分量对承台底中心弯矩1070.5 1.922055.36x x y M E e KN m =-=-?=-竖直分量对承台底中心弯矩526.7 1.14600.44y y x M E e KN m ==?=2.台后有车辆时的水平土压力计算：破坏棱体范围内可容纳的车轮重tg tg θψ=-式中0000358.717.561.2ψ?αδ=++=++=，带入得：061.20.507tg tg θ=-±=026.9θ=破坏棱体宽000.455 5.76tan 26.9 3.38B m =+?=，可布置2个车轮，Q ＝2*140＝280KN计算长度L 按车辆扩散长度考虑，取L0＝1.8m ，000tan 30 1.8 5.76tan 30 5.13L L H m =+=+?=换算土层厚 02800.8718.5 3.38 5.13Q h m B Lγ===??∑台后有车辆时的土压力为：2011193.0518.50.87 5.7612.50.3111553.452a a a E H BK h HBK KNγγ=+=+= 水平分量00cos()1553.45cos(8.717.5)1393.85x a E E KN αδ=+=?+= 竖直分量00sin()1553.45sin(8.717.5)685.86ya E E KN αδ=+=?+= 水平分量距基础底高3 5.76 5.7630.87 3.043235.7620.87y H H h e m H h ++?==?=++? 竖直分量距基础底中心0.97x e m = 水平分量对承台底中心弯矩1393.85 3.044231.7x x y M E e KN m =-=-?=-竖直分量对承台底中心弯矩685.860.97665.3y y x M E e KN m ==?=三、支座活载反力及制动力计算：桥上有车，台后无车：（1）汽车荷载反力车辆荷载产生的最大支座反力汽车荷载支反力为1(10.512.36/2209.4)0.752411.4R KN =?+??= 支座反力作用点距基础中心距离为0.022R e m = 对基础中心弯矩为411.40.0229.1R M KN m =?= （2）汽车荷载制动力一车道荷载：H 3=90*=45KN M== m四、支座摩阻力（滑动支座摩擦系数）H=*= m支座中心距墩底h=4.87mM=*=365KN m从以上对制动力和支座摩阻力的计算结果表明，支座摩阻力大于制动力。
桩基计算表格Excle公式
00
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00
实际层 底标高
3721.02 3669.33
3550
高(m)
层厚hi(m)
土层编号
岩土名称
########### 3669.3320 3550.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
3620.5 3586 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0
项目名称
施永 工甸 图河 设大 计桥
计算内 容:
1#墩
结构 数:
桩径= 桩长=
2.50 m 35.00 m
计算参 数:
钢筋砼容重(kN/m3)γ2= 26
桩端岩石饱和单轴抗压强度
frk(kPa)=
15000.0
土容重(kN/m3)γ2= 18
水容重(kN/m3)γ2= 10
层底标高 计算层标
(m)
安全度=
2.270
是否考虑浮 容重
0
第i层岩层的侧阻 发挥系数c2i
桩周土侧阻 力标准值 qik(kPa)
第i层岩石饱 和单轴抗压 强度标准值 frki(kPa)
桩端处阻力 (kN)
桩侧土的 摩阻力 (kN)
公路规范
桩侧岩层 计算桩底 的摩阻力 单桩容许
(kN) 承载力 [Ra](kN)
600
0
0
600
2
34.5
3
0
4
0
0
0
0
0
(完整word版)桥台桩基础设计计算书
桥台桩基础设计计算书路桥073 张金辉一、荷载计算（一）上部构造恒载反力及桥台台身、基础土重的计算该部分的计算列于以下的恒载计算表中。
（弯矩正负规定如下：逆时针方向取“+”，顺时针方向取“-”)该桥台的侧立面图、平面图如图（一）、图（二）所示，在计算桥台混凝土自重时,将其分为11块分别进行计算，最后将其求和累加.上部构造恒载计算：上部构造恒载=边梁重量+中梁重量+桥面铺装重量= 15＊19.94＊10.28+2＊19.94＊10.72+3。
5＊(12+5。
5）＊19。
94= 4723.587 KN距离承台底形心轴的距离= 1.48 m对承台底形心轴的弯矩为:Mx=—21＊4723.587*1。
48=—3495。
454 KN·m图（二)恒载计算表序号计算式竖直力对基底中心轴偏心弯矩10.75×0.3×2.5×2514。
0630.5×2。
5+0.1+2=3。
3547。
11120。
5×2。
5×1.37×0。
3×0。
512。
84431×2。
5+0.1+2=2.93337.67130。
3×0.3×（1.75+5。
5×3+1.74）×2544.9780.15+0。
1+2=2。
25101。
20140。
5×0。
3×0.3×（1.75+5.5×3+1。
74）×2522.48931×0.3+0。
1+2=2.249。
4765 1.02×0.35×（0。
3+1。
75+5。
5×3+1。
181.082+0.1—0.5×0.35=1.925348.59（二） 土压力计算根据《公路桥涵设计通用规范》，取台背与填土间的摩擦角δ= 。
土压力按台背竖直（ε=0），回填土为两层： 0~1。
5m 采用天然级配砂砾回填=40°，ε=0,δ= =20°，β=0，；下部分采用原土碾压回填=16° ， c=30° ，;根据土压力相等的概念来计算1。
桩基计算实用表格
钻孔灌注桩抗拔桩计算 700地下三层柱下抗拔桩数量计算室内外高差 0.30水位在地面以下 0.50地下室底板面-15.00底板厚h10.80面层h20.15柱网1911水反力f =9.8x(15+0.15+0.8-0.30-0.5)= 148.47KN/m2面积S =9x11=99m2顶板以上结构折算板厚 1.60 自重3960KN地下室顶板折算厚度0.25 自重619KN地下二层、三层楼板折算厚度0.60 自重1485KN底板总重 W= 25xS(h1+h2）=2351KN抗力总值=8415KN总水反力 F = Sxf =14699KN抗拔桩应提供抗拔力特征值总和=6284KN抗拔桩特征值Ra=1400KN需要 4.5根桩抗拔桩特征值Ra=1100KN需要 5.7根桩柱网1911水反力f =9.8x(15+0.15+0.8-0.30-0.5)= 148.47KN/m2面积S =9x11=99m2顶板以上覆土厚0.30 自重594KN地下室顶板折算厚度0.40 自重990KN地下二层、三层楼板折算厚度0.60 自重1485KN底板总重 W= 25xS(h1+h2）=2351KN抗力总值=5420KN总水反力 F = Sxf =14699KN抗拔桩应提供抗拔力特征值总和=9278KN抗拔桩特征值Ra=1400KN需要 6.6根桩抗拔桩特征值Ra=1100KN需要8.4根桩 ***抗拔桩裂缝宽度计算配筋15D25 (HRB335)acr=2.7D=700ftk=2.2 c=30Ate=384834ρte=0.0191 deq=25Es=200000n=15As1=491Nk=1400000As=7363σsk=190.14ψ=1.1-0.65 x ftk /(σsk x ρte)=0.707ωmax=acr xψxσsk x(1.9c+0.08x deq/ρte)/ Es =0.293mm***抗拔桩裂缝宽度计算配筋15D25 (HRB400)acr=2.7D=350ftk=2.01 c=30Ate=122500ρte=0.0131 deq=25Es=200000n=8As1=201Nk=400As=1608σsk=0.25ψ=1.1-0.65 x ftk /(σsk x ρte)=-399.016ωmax=acr xψxσsk x(1.9c+0.08x deq/ρte)/ Es =-0.281mm地下四层柱下抗拔桩数量计算室内外高差 0.30水位在地面以下 0.50地下室底板面-19.00底板厚h1 1.00面层h20.15柱网1911水反力f =9.8x(19+0.15+1.0-0.30-0.5)= 189.63KN/m2面积S =9x11=99m2顶板以上结构折算板厚 1.60 自重3960KN地下室顶板折算厚度0.25 自重619KN地下二层-四层楼板折算厚度0.80 自重1980KN底板总重 W= 25xS(h1+h2）=2846KN抗力总值=9405KN总水反力 F = Sxf =18773KN抗拔桩应提供抗拔力特征值总和=9368KN抗拔桩特征值Ra=1400KN需要 6.7根桩抗拔桩特征值Ra=1100KN需要8.5根桩柱网1911水反力f =9.8x(19+0.15+1.0-0.30-0.5)= 189.63KN/m2面积S =9x11=99m2顶板以上覆土厚0.30 自重594KN地下室顶板折算厚度0.40 自重990KN地下二层-四层楼板折算厚度0.80 自重1980KN底板总重 W= 25xS(h1+h2）=2846KN抗力总值=6410KN总水反力 F = Sxf =18773KN抗拔桩应提供抗拔力特征值总和=12363KN抗拔桩特征值Ra=1400KN需要8.8根桩抗拔桩特征值Ra=1100KN需要11.2根桩采用后注浆采用后注浆。
EXCEL在桩基工程测量内业计算工作中的应用
EXCEL在桩基工程测量内业计算工作中的应用[摘要] 城际铁路工程设计标准高，桥梁多，线下工程测量任务重，需计算大量的坐标资料，计算过程具有统一、复杂、单纯性。
对此，结合现场工程实际，利用Excel的强大处理数据功能来计算坐标，即节省了工作时间，又提高了工作质量。
[关键词] 工程计算坐标城际铁路的发展，大多使用了高速铁路的标准，设计时速高，施工质量要求高，平顺性要求高，因此，测量工作显得尤为重要，而在施工伊始，桩基工程为先行工程，这就需要工程技术人员放样测量，计算出桩基坐标。
坐标的计算速度和质量决定了施工现场的进度和质量。
计算坐标方法有很多，手算的工作量大且容易出错；CASIO计算器有局限性，一次只能计算几个点，不能快速、大规模的计算；AutoCAD可以量取坐标，但需要事先画图且需要一定专业水平。
下面以青荣城际铁路一处跨既有线主桥的桩基坐标计算为例，介绍利用EXCEL 在桩基坐标中的计算应用。
一、实例情况本桥基础与正线斜交，与既有铁路平行，44号墩如下图所示二、计算与应用1.输入曲线要素在上表粉红色区域中填入相关数据，以上数据设计资料中均已给出，角度以十进制输入。
2.计算四大桩ZH点桩号D6=$D$2+$L$3；HY点桩号D7=$D$6+$H$4；YH点桩号D8=$D$7+($D$4-$H$4*2)；HZ点桩号D9=$D$8+$H$4；ZH点X坐标H6=$H$2+$L$3*COS(($P$2+180)/180*PI())；HY点X坐标H7=$H$6+($H$4-$H$4 /(90*$H$3 *$H$4 ))*COS(ABS(($P$2+30*$H$4 /(PI()*$H$3*$H$4))/18 0*PI()))；YH点X坐标H8=$H$7+(SIN(90*($D$8-$D$7)/PI()/$H$3/180*PI())*(2*$H$3)*COS(ABS(($P$7+90*($D$8-$D$7)/PI ()/$ H$3)/180*PI())))；HZ点坐标H9=$H$2+$L$3* COS(($P$2+$D$3)/180*PI())；ZH点Y坐标L6=$L$2+$L$3*SIN(($P$2+180)/180*PI())；HY点Y坐标L7=$L$6+($H$4-$H$4 /(90*$H$3 *$H$4 ))*SIN(ABS(($P$2+30*$H$4 /(PI()*$H$3*$H$ 4))/180*PI()))；YH点Y坐标L8= $L$7+(SIN(90*($D$8-$D$7)/PI()/$H$3/180*PI()) *(2*$H$3)*SIN(ABS(($P$7+90*($D$8-$D$7)/PI()/$H$3)/180*PI())))；HZ点坐标L9=$L$2+$L$3*SIN(($P$2+$D$3)/180*PI())；ZH点方位角P6=$P$2；HY点方位角P7=$P$6+90*$H$4 /PI()/$H$3/$H$4；YH点方位角P8=$P$7+ 180*($D$8-$D$7)/PI()/$H$3；HZ点方位角P9=$P$2+$D$3。
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桩身周长 u (m) 3.770
桩端面积 Ap (m) 1.131
桩身自重
(kN)
0.8
282.7
(三) 冲刷线以下准值 qik
(kPa)
岩石饱和单轴 抗压强度标准 值 frk
(kPa)
嵌岩段 侧阻力 uc2hifrk
(kN)
桩周土 侧阻力 0.5ζ suliqik
嵌岩深度 h
岩石风化程度 中风化
岩体完整程度 较破碎
1696.5 6914.0 >
单桩轴向受压承载力容许值
P=单桩轴力+桩身自重-置换土重 满足
(kN)
2392.1
5 12 13 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28
28 28 28 28 28
28 28 28 28 28 桩周土总侧阻力 嵌岩段总侧阻力 桩端位于第4层土中 7 总端阻力 c1Apfrk 0.5ζ su∑liqik u∑c2hifrk (kN) (kN) frk 5000 (kN) [Ra] (kN)
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2050.8 3166.7
(kN)
5 12 13 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28
1 2 3 4
5 7 1 15
40 140 180 5000
0.0 0.0 0.0 3166.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
301.6 1477.8 271.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
支承、嵌岩桩桩长计算
(一) 桩基信息： 单桩顶轴力
(kN)
桩基直径
(m)
桩顶以下 冲刷深度
(m)
初拟桩长
(m)
桩的容重
(kN/m3)
桩扣除比重
(kN/m3)
2109 (二) 设计数据： 端阻发挥 系数 c1 0.3
1.2
0
20
25
12.5
岩层侧阻 发挥系数 c2 0.024
覆盖层侧阻 发挥系数 ζ
s