2014规范盖梁计算

⑩、剪力组合计算
项目
Left(KN
1-1
) Right(K
N)
Left(KN
截
2-2
) Right(K
N)
Left(KN
面
3-3
) Right(K
N)
号
Left(KN
4-4
) Right(K
N)
Left(KN
5-5
) Right(K
N)
组合方式
Left(KN
1-1
)
上部恒载 1 0
-1240.00 -1240.00 -1240.00 -1240.00 1647.00 1647.00 549.00 549.00 -549.00
N S2
m2
I c 0.1848m4
C50： Ec 3.451010 N m2
f
1
2
•l
2
Ec • I c 3.1415926 mc 219.12
3.451010 0.1848 2.92 103
6.36Hz
1.5Hz≤f1≤14Hz
0.1767ln6.360.0157 0.31
1+μ= 1.31
0.111
K5
2
1 5
4676 6476 104846440
0.178
f、三列公路-Ⅰ级车道荷载非对称布置
n=5
e=3126mm
K1
3
0.78
1 5
3126 6476 104846440
0.920
K2
3
0.78
1 5
3126 3238 104846440
0.694
K3
3
0.78
1 5
⑧、相应最大弯矩时的剪力计算
荷载情况
墩柱反 力
G1（KN）
R1（KN） 梁 反 R2（KN） 力
R3（KN）
Left(KN) 1-1
Right(KN)
Left(KN) 2-2
Right(KN)
Left(KN) 3-3
上部恒载 2887.00 1240.00 1098.00 1098.00
0 -1240.00 -1240.00 -1240.00 -1240.00
104846440
i1
K
1
1 5
6226 6476 104846440
0.585
K2
1 5
6226 3238 104846440
0.392
K3
1 5
6226 0 104846440
0.200
K4
1 5
6226 3238 104846440
0.008
K5
1 5
6226 6476 104846440
1
K
5
0.78
1 2
762 3238
0.092
K
2
K
4
0.78
1 2
2476
2200 3238
900
0.672
K
3
0.78
1 2
2
1038 2338 3238
0.813
d、单列公路-Ⅰ级车道荷载非对称布置
a 1 Ki n
e
n
i 2
ai
i1
n=5
e=6226m
n
a2 i
2
64762 32382
0.00 377.54 377.54 272.59 272.59 -272.59
-441.72 461.42 461.42 165.42 165.42 14.41
⑨、弯矩组合计算
经过以上计算，活载产生的最大正弯矩（5-5）与最大负弯矩（3-3）均发生在双车队。
弯 矩 组 合 单位KN•m
项目
上部恒载
55
1
2
1
荷载情况
墩柱反 力
G1（KN）
R1（KN） 梁 反 R2（KN） 力
R3（KN）
1-1（KN•
m）
各 截 面 弯 矩
2-2（KN• m）
3-3（KN• m）
4-4（KN• m）
5-5（KN•
m）
上部恒载 2887.00 1240.00 1098.00 1098.00
0.00 -931.24 -2481.24 -443.90 1333.76
0.185
e、双列公路-Ⅰ级车道荷载非对称布置
n=5
e=4676mm
K1
2
1 5
4676 6476 104846440
0.978
K2
2
1 5
4676 3238 104846440
0.689
K3
2
1 5
4676 0 104846440
0.400
K4
2
1 5
4676 3238 104846440
③、活载横向分配后各梁支点反力
（此处反力为纵向两片梁产生的）
Ri B Ki
计算 方法
横向分配情况 荷 载 分配系 布 置 （Ki）
K1
B （KN）
576.40
单列车队 Ki Ri（KN）
0.000 0.00
车队荷载 双列车队
Ki Ri（KN）
0.000 0.00
杠
K2 576.40 0.139 80.12 0.479 276.10
-19.81
1+2+3
-998.59
作 用
2-2 1+2+4
-1294.94
短 期 效 应
1+2+3 3-3
1+2+4
-2705.78 -3495.38
组 合
1+2+3 4-4
136.22
S sd
1+2+4
-639.54
1+2+3
2930.72
5-5
1+2+4
1916.82
作
2-2
用
长
期 效
3-3
应
207.23
416.28
0.00
Q 42.52 43.2380.00 79.17 207.23 452.15KN
1/2个盖梁自重
2、活载计算 根据JTG D60-2004.4.3，桥梁结构的整体计算采用车道荷载。第6款规定车道荷载的横向分布系 载进行计算。 ①活载横向分配 对称布置用杠杆法，非对称布置用偏心受压法。 a、单列公路-Ⅰ级车道荷载对称布置
295.99
545.17
151.02
0
0
0.00
-441.72
0.00
-441.72
0.00
-441.72
0.00
-441.72
Left(KN) 3-3
Right(KN)
Left(KN) 4-4
Right(KN)
Left(KN) 5-5
Right(KN)
-1240.00 1647.00 1647.00 549.00 549.00 -549.00
上部恒载 2887.00
单列车队（对称） 377.54
单列车队（非对 称）
903.14
⑦、弯矩计算
M 0 11
M R 0.751
22
1
M R 2.001
33
1
M R 2.001
33
1
M R G 3.238 1.237
44
1
1
M R R G 6.476 3.238 4.475
1+2+3 -56.13
盖梁自重 2
-42.52 -42.52 -85.75 -85.75 -165.75 286.40 207.23 207.23 0.00 0.00
1+2+4 -56.13
剪力组合 单列车队
对称 3 0
0.00 0.00 0.00 0.00 377.54 377.54 272.59 272.59 -272.59
基本数据
项目
as
fcd
fsd
L
Es
fcu
ag
数值
60
18.4 330 8950 200000 40 615.8
单位
mm
Mpa
Mpa
mm
Mpa
Mpa
mm²
Lc
8950
注：
Ln
7990
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）8.2.3，取Lc与1.15Ln
5-5
) Right(K
N)
1144.46 -1144.46
-2373.18 -2430.25 -2430.25 -2535.85 3262.67 3158.16 1252.98 979.43 -702.49
注：
3、作用效应基本组合： Sud 0 1.2 SGik 1.4 SQlk
（三）、正截面抗弯承载力计算
K1 K5 0
K
2
K
4
1 2
900 3238
0.139
K
3
1 2
2
3238 900 3238
0.722
b、双列公路-Ⅰ级车道荷载对称布置
K1 K5 0
K
2
K
4
1 2
650 2450 3238
0.479
K
3
1 2
2
788 2588 3238
1.043
c、三列公路-Ⅰ级车道荷载对称布置
K
作
2-2
用
效
应 基
4-4
本
组
合
0 Sud
注：
1、作用短期效应组合： Ssd SGik 0.7SQjk
1/(1+ μ)=
0.763
2、作用长期效应组合： Sld SGik 0.4SQjk
3、作用效应基本组合： Sud 0 1.2 SGik 1.4 SQlk
短期与长期组合属于正常使用极限状态，不计入冲击力。结构重要性系数1.1
3126 0 104846440
0.468
K4
3
0.78
1 5
3126 3238 104846440
百度文库
0.242
K5
3
0.78
1 5
3126 6476 104846440
0.016
K5
3
0.78
1 5
3126 6476 104846440
0.016
②、公路-Ⅰ级车道荷载作用下反力计算 根据《公路工程技术标准》（JTG•B01-2014）7.0.3条，车道荷载标准值的集中力要乘以1.2的系 当计算跨境≤5.0m时，P=270KN 当计算跨境≥50.0m时，P=360KN 则当计算跨境19.1m时，P=298.2KN 双孔单 列公路Ⅰ级车 道荷载 计算示 意图见 B=10.5×19.55×1.0236+298.2×1.2×1.0236=576.4
杆
法
K3 576.40 0.722 416.16 1.043 601.19
计
算
K4 576.40 0.139 80.12 0.479 276.10
车 队
K5 576.40 0.000 0.00 0.000 0.00
偏
荷 载
K1 576.40 0.585 337.19 0.978 563.72
心
K2 576.40 0.392 225.95 0.689 397.14
104.96 295.99 361.69 520.25 507.42 524.03
545.17 151.02 787.55 302.03 613.88 353.38
⑥、双柱反力计算
G1
1 8950
R110951 R2 7713 R3 4475 R4 1237 R5 2001
荷载 G1（KN）
盖梁自重
双列车队 对称
1
2
3
1-1 截
2-2
0.00 -931.24
-19.81 -67.35
0.00 0.00
面
3-3
-2481.24
-224.54
0.00
4-4
号 5-5
-443.90 1333.76
80.77 416.28
934.51 2209.55
1+2+3
-19.81
1-1
1-1
1+2+4
（二）、盖梁内力计算 1、盖梁自重及内力计算 盖梁尺寸截面图见CAD
截面编 号
1-1
自 重Q（KN） 42.52
弯 矩（KN·m） -19.81
剪 力（KN） Q左
-42.52
2-2
43.23
-67.35
-85.75
3-3
80.00
-224.54
-165.75
4-4
79.17
80.77
207.23
5-5
受
压
K3 576.40 0.200 115.28 0.400 230.56
法
计
K4 576.40 0.008 4.61 0.111 63.98
算
K5 576.40 -0.185 -106.63 -0.178 -102.60
④、汽车冲击系数计算
mc
G g
26
103 1.1018
9.81
2.92
103
2014公路新荷载规范盖梁计算（中国市政工程东北设计研究总
（一）、设计资料
1、上部结构
预应力混凝土简支箱梁，跨境20.0m，梁长19.92m，计算跨境19.1m。五梁式五孔桥面连续。桥宽
2、汽车荷载
公路-Ⅰ级
3、上部恒载
各个梁支点反力（KN）
边梁
中梁
620
549
4、主要材料
混凝 C40
钢筋： 主筋与箍筋均为HRB400
弯矩计算
单列车队
对称
非对称
377.54
903.14
0.00
441.72
104.96
295.99
545.17
151.02
0.00
0.00
0.00
-331.73
0.00
-883.89
467.02
-313.12
1349.65
222.52
单列车队
对称
非对称
377.54
903.14
0.00
441.72
104.96
⑤、恒载与活载反力汇总
荷载情况 上部恒载
1号梁 R1（KN）
1240.00
计入冲击系数的反力表
2号梁
3号梁
R2（KN）
R3（KN）
1098.00
1098.00
单列车队（对称）
单列车队（非对 称）
双列车队（对称）
双列车队（非对 称）
三列车队（对称）
三列车队（非对 称）
0.00 441.72 0.00 738.47 69.47 694.68
1-1 Right(K N)
-1692.93
作 用
Left(KN
2-2
) Right(K
N)
-1749.99 -1749.99
效 应 基 本
Left(KN
3-3
) Right(K
N)
-1855.59 3133.50
组 合
Left(KN
4-4
) Right(K
N)
3029.00 1418.00
Left(KN
组
合
4-4
S ld
5-5
1+2+3
作 用
1-1 1+2+4
效
应
基
-26.15 -26.15
作
2-2
用
效
应
基
作 用 效 应 基 本 组 合
0 Sud
1-1 1+2+4
1+2+3 3-3
1+2+4
1+2+3 5-5
1+2+4
-26.15 -3571.63 -5847.26 5712.77 2790.72