脚手架详细计算书
脚手架计算书
板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.30；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :Φ48 × 3.5；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm):100.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.22/6 = 24 cm3；I = 100×1.23/12 = 14.4 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
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脚手架计算书1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（3）海湾浪琴工程设计图纸及地质资料等2、脚手架的计算参数搭设高度H=39.6米（取最大高度，22排），步距h=1.8米，立杆纵距l a=1.5米，立杆横距l b=1.1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n1=1。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。
3、荷载标准值（1）（1）结构自重标准值：g k1=0.1248kN/m （双排脚手架）（2）（2）竹脚手片自重标准值：g k2=0.35kN/m2 （可按实际取值）（3）（3）施工均布活荷载：q k=3 kN/m2（4）（4）风荷载标准值：ωk=0.7μz·μs·ω0式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》并用插入法得39.6米为1.12μs——脚手架风荷载体型系数，全封闭式为1.2ω0——基本风压值，为0.7 kN/m2则ωk=0.7×1.12×1.2×0.7=0.658 kN/m24、纵向水平杆、横向水平杆计算（1） （1） 横向水平杆计算脚手架搭设剖面图如下：按简支梁计算，计算简图如下：每纵距脚手片自重N G2k =g k2×l a ×l b =0.35×1.5×1.1=0.5775 kN 每纵距施工荷载N Qk =q k ×l a ×l b =3×1.5×1.1=4.95 kNM Gk =07.031.135775.0332=⨯=⨯b k G l N kN ·m M Qk =605.031.1395.433=⨯=⨯b Qkl N kN ·m M=1.2M Gk +1.4M Qk =1.2×0.07+1.4×0.605=0.931 kN ·m3.1831008.510931.036=⨯⨯==W M σ<f =205 kN/mm 2 横向水平杆抗弯强度满足要求。
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脚手架计算书一、工程概况首先，我们需要了解工程的基本情况。
包括建筑物的高度、结构形式、施工环境等。
假设我们正在建设的是一座 10 层的办公楼，层高为3 米，总高度约为 30 米。
施工现场地面平坦，风力较小。
二、脚手架的选型根据工程的特点和要求，我们选择了扣件式钢管脚手架。
这种脚手架具有搭设灵活、通用性强等优点。
三、脚手架的参数设计1、立杆间距：纵向间距为 15 米，横向间距为 105 米。
2、步距：18 米。
3、内立杆距建筑物的距离：03 米。
四、荷载计算1、恒载标准值包括脚手架结构自重、构配件自重等。
钢管的自重标准值为0038kN/m，脚手板的自重标准值为 035kN/m²，栏杆、挡脚板的自重标准值为 014kN/m。
2、活载标准值主要考虑施工荷载，按照 2kN/m²取值。
同时，还需要考虑风荷载的作用。
五、纵向水平杆计算1、强度计算根据纵向水平杆的受力情况，计算其最大弯矩，并根据材料的强度进行校核。
2、挠度计算确保纵向水平杆在荷载作用下的挠度满足规范要求。
六、横向水平杆计算同样需要进行强度和挠度的计算，以验证其是否满足安全要求。
七、扣件抗滑力计算扣件在连接横杆和立杆时，需要承受一定的摩擦力。
计算扣件所承受的力，确保其抗滑力满足要求。
八、立杆稳定性计算这是脚手架计算的核心部分。
需要考虑不组合风荷载和组合风荷载两种情况，计算立杆的稳定性。
九、连墙件计算连墙件起到将脚手架与建筑物连接在一起，增强脚手架稳定性的作用。
需要计算连墙件的强度、稳定性和连接强度。
十、地基承载力计算确保脚手架基础的地基承载力能够满足脚手架的荷载要求。
在进行脚手架计算时，需要严格按照相关的规范和标准进行，同时要充分考虑各种不利因素的影响。
只有经过准确计算和合理设计的脚手架，才能在施工过程中为工人提供安全可靠的工作平台。
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脚手架计算书一、承载力计算：1.各种荷载：竹脚手板每平米标准自重：0.35KN/m2搭设高度H=36m,步距H1=1.5m，跨距L1=1.5m。
直角扣件自重：13.2N/个，旋转扣件自重14.6N/个，对接扣件自重18.4N/个。
小横杆每个主节点一根取2.2m长。
钢管尺寸：φ48×3.5mm，每米自重：38.4N/m.Q235:A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值取205N/mm20.9---结构重要性系数 1.2---恒荷载分项系数1.4---活荷载分项系数0.325---脚手架立面每平米剪刀撑的平均长度N1 :施工均布荷载标准值2000 N/m2N2：架板0.350 N/m2×1.5×1.3=682.5NN3：小横杆38.4N/m×2.2m=84.48N×24=2027.5NN4：大横杆38.4N/m×1.5=57.6N×24=1382.4 NN5: 立杆38.4N/m×1.5=57.6N×24=1382.4 NN6：剪刀撑1.5m×1.5m×0.325×38.4=28N×24=672NN7: 连墙杆二步三跨3×4.5/1.5×1.5=6 2.2÷6=0.37m 0.37m×38.4N/m×12=170.5NN8:扣件对接扣件(36m/6m/个)6个×18.4N/个=110.4N旋转扣件每6步2个扣接点（36/1.5×6）×2=4×2=8个×14.6 N/个=116.8N直角扣件每个主节点处2个 2个×13.2 N/个×36/1.5=633.6N扣件总重：直角扣件+旋转扣件+对接扣件=110.4+116.8+633.6=860.8(N) N =1.2×∑Ni+1.4×N1=1.2×(N2+N3+N4+N5+N6+N7+N8)+1.4×2000=1.2×(682.5+2027.5+1382.4+1382.4+672+170.5+860.8) +1.4×2000=11413.72N2.承载力验算：立杆楼面的平均压力应满足下式要求：P≤f g 垫板长1.5m,宽0.4m.P=N/A=11413.72/1.5×0.4=19022.87 N/m2楼面承载力设计值: f g =k c×f gk=0.4×120000 N/m2所以: P=19022.87 N/m2＜f g =28800 N/m2二、卸荷验算:1.各种荷载脚手架每平米均布荷载：N0= N/H.1.5/2.25=11413.72/(3.6×1.5)/2.25=475.57 N/m2脚手架每9米卸荷一次：∑N=9×9×475.57=38521.17Ncosα=3.5/3.77=21.81°卸荷装置L1=√1.42+3.52+0.1=3.9m卸荷装置自重: 3.9×38.4N/M=149.76NL2=√2.72+1.42+0.2=3.2m×38.4N/M=122.88 NL3=√0.752+1.52+0.2=1.9m×38.4N/M=72.96NL4= L3=72.96N合计:418.56N2. 卸荷验算:F1=∑N/cosα=38521.17/21.8=41488.16 N/m2F1≤f×A 41488.16 N/m2＜205×489=100245NF2不考虑。
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脚手架计算书1-立杆；2-立杆加强杆；3-横杆加强杆；4-横杆脚手架几何尺寸图1.脚手架参数脚手架单间高度为6.5米，门架型号采用MF1219，钢材为Q235。
扣件连接方式：单扣件；搭设尺寸为：门架的宽度b=1.219米，门架的高度h0=1.930米，步距1.950米，跨距1.830米。
门架h1=1.536米，h2=0.100米，b1=0.750米。
门架立杆采用Ø48.0*3.5mm钢管，立杆加强杆采用Ø26.8*2.5mm钢管，脚手架搭设高度6.5m。
2.荷载参数本工程地处上海市，基本风压为0.5kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.25，风荷载体型系数μs为0.8；施工均布荷载为5.00kN/m2，同时施工层数：3层。
3.地基参数地基类型：混凝土地面；砼强度等级C254.荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
4.1静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架自重产生的轴向力（kN/m）门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：MF1219 1榀 0.224 kN交叉支撑 2副 2*0.040=0.080 kN横杆 1步1设 0.08*4/2=0.16 kN连接棒 2个 2*0.006=0.012 kN合计 0.476 kN经计算得到，每米高脚手架自重合计N GK1=0.244 kN/m（2）拉接杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力（kN/m）剪刀撑采用Ø26.8*2.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重计算：tanα=（1*1.950）/（1*1.830）=1.0662*0.015*（1*1.830）/cosα/（1*1.950）=0.041 kN/m；水平拉接杆采用Ø48.0*3.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为；0.024*（1*1.830）/（1*1.950）=0.023 kN/m；每跨内的直角扣件1个，旋转扣件2个，每米高的钢管重为：（1*0.0135+2*0.0145）/1.950=0.022 kN/m；每米高的附件重量为0.020 kN/m；经计算得到，每米高脚手架拉接杆、剪刀撑和附件等产生的轴向合计N GK2=0.106 kN/m；脚手板0.35 kN/m2；静荷载标准值总计为N G=0.35 kN/m*6.5m+0.35 kN/m2*2.7m2=3.22 kN/m；4.2活荷载计算活荷载为操作平台施工荷载作用于一榀门架产生的轴向力标准值总和；装饰工程荷载查规范取N0=8.923 kN/m；4.3风荷载计算风荷载标准值应按照以下公式计算W K=0.7U Z·U S·W0其中 W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：W0=0.500；U Z——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用U Z=1.25；U S——风荷载体型系数：U S=0.8；经计算得到，风荷载标准值：W K=0.5 kN/m2。
盘扣式脚手架详细计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图连墙件间WF水平斜杆Aa缶盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态qTOxq hg/l b+G kjb Xl a/g g+l))+1.4xQ kzj x./(+1)=1.2x(0.050/0.9+0.35xl.8/(2+l))+1.4x2.0xl.8/(2+l)=1.999kN/m 正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb xl a/(n jg+1))+Q kzj xl a/(n jg+1)=(0.050/0.9+0.35x1.8/(2+1))+2.0x1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下1、抗弯验算M=ql b2/8=1.999x0.92/8=0.202kN・mmaxbo=M/W=0.202x106/3860=52.43N/mm2口f]=205N/mm2max 满足要求。
2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5x1.466x9004/(384x206000x92800)=0.65mmS[v]=min[l b/150,10]=min[900/150,10]=6mm满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R]=R2=ql b/2=1.999x0.9/2=0.899kN正常使用极限状态R]/=R2，=q f l b/2=1.466x0.9/2=0.659kN四、间横杆验算承载力使用极限状态q=1.2x(G kjg/l b+G kjb Xl a/(n jg+1))+1.4xQ kzj Xl a/(片纟+])=1.2x(0.043/0.9+0.35x1.8/(2+1))+1.4x2.0x1.8/(2+1)=1.989kN/m 正常使用极限状态2(%侏+%山叫+1))+Q kjj Xl a/(n jg+1)=(0.043/0.9+0.35x1.8/(2+1))+2.0x1.8/(2+1)=1.458kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max=q l b2/8=1.989X0-92/8=0.201kN^m^=M max/W=0.201x106/2890=69.70N/mm2<[f]=205N/mm2满足要求。
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脚手架计算书一、脚手架数据脚手架搭设高度为6m ，立杆的纵距为3.1m ，横距为2m ，步距为1.5m ，脚手架示意图如图1所示。
脚手架需承受4个人同时施工作业，取1个人体重为100kg ，并考虑铺板总重200kg ，铺板横担在AB ，CD 两根水平横杆上，故该脚手架的AB ，CD 两根水平横杆需承受均布线荷载设计值取为0.99kN/m 。
图1 脚手架模型图二、脚手架立杆计算经计算，立杆承受的最大轴力设计值 3.3kN N =。
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（下文简称《扣规》） 立杆计算长度0l k h μ=式中k ——计算长度附加系数，其值取1.155；μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取2.0；h ——立杆步距。
0 1.155 2.015003465mm l k h μ==⨯⨯= 长细比03465219.615.78l i λ=== 查表得立杆的稳定系数0.151ϕ=330044.7MPa 215MPa 0.151489.3N f A ϕ==≤=⨯ 立杆的稳定性计算满足设计要求。
三、横向水平杆的计算经计算，横向水平杆承受的最大弯矩设计值出现在AB 杆中部0.2kNm M =。
按《扣规》60.21039.4MPa 215MPa 5077.5M f W σ⨯===≤= 横向水平杆的抗弯承载力满足设计要求。
横向水平杆的最大挠度出现在脚手架第3步横向水平杆的中部445550.0431002mm 384384 2.0610121870ql EI ν⨯⨯===⨯⨯⨯ 横向水平杆的最大挠度小于/150l 与10mm ，挠度满足设计要求。
四、支撑的计算经计算，上部斜撑承受的最大轴力设计值 1.65kN N =，下部斜撑承受的最大轴力设计值0.75kN N =，均按轴心受压构件考虑。
按《扣规》上部斜撑计算长度0 1.021572157mm l =⨯= 长细比02157136.715.78l i λ=== 查表得稳定系数0.362ϕ=31.65109.3MPa 215MPa 0.362489.3N f A ϕ⨯==≤=⨯ 上部斜撑的稳定性计算满足设计要求。
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脚手架计算书一、工程概述本工程为_____建筑项目，位于_____，建筑总高度为_____米。
为满足施工需求，拟在建筑物周边搭建脚手架。
二、脚手架设计参数1、脚手架类型：采用扣件式钢管脚手架。
2、立杆横距：＿____米。
3、立杆纵距：＿____米。
4、步距：＿____米。
5、内立杆距建筑物距离：＿____米。
三、荷载计算1、恒载标准值（1）脚手架结构自重标准值：包括立杆、横杆、剪刀撑、扣件等构配件的自重，根据相关规范计算得出。
（2）构配件自重标准值：包括脚手板、栏杆、挡脚板等的自重。
2、活载标准值（1）施工均布活荷载标准值：根据施工实际情况确定。
（2）风荷载标准值：根据当地的基本风压、脚手架的体型系数等计算得出。
四、纵向水平杆计算1、荷载计算将恒载和活载分配到纵向水平杆上，计算出最大弯矩和最大剪力。
2、强度验算根据最大弯矩，计算纵向水平杆的弯曲应力，判断是否满足强度要求。
3、挠度验算计算纵向水平杆在荷载作用下的挠度，确保其小于规范允许值。
五、横向水平杆计算1、荷载计算同纵向水平杆，将荷载分配到横向水平杆上。
2、强度验算计算横向水平杆的弯曲应力，进行强度校核。
3、挠度验算计算横向水平杆的挠度，与允许值比较。
六、扣件抗滑力计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力应满足要求。
七、立杆稳定性计算1、不组合风荷载时计算立杆的轴心力设计值，根据长细比确定稳定系数，计算稳定性。
2、组合风荷载时除考虑轴心力外，还需计入风荷载产生的弯矩，进行稳定性验算。
八、连墙件计算1、连墙件的轴向力设计值包括风荷载产生的连墙件轴向力设计值和连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力。
2、连墙件的稳定性计算连墙件的稳定性应满足要求。
3、连墙件抗滑移计算连墙件与建筑物连接处的抗滑移能力应足够。
九、地基承载力计算脚手架立杆基础底面的平均压力应小于地基承载力特征值。
十、结论通过以上计算，本脚手架设计在强度、稳定性、挠度等方面均满足规范要求，可以安全地用于施工。
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脚手架计算书一、永久荷载1、基本物架杆配件自重：每平米竖向架面的平均自重g k1=1/ah[(2h+a+b)g1+g3(a+2h)/6+4g1]=1/(1.3*1.5)[(2*1.5+1.3+.13)*38.4+(1.3+1.5*2)/6*18.4+4*13.2]=144.12N/m22、整体作用杆件自重：剪刀撑每隔六跨度一道，计算单元按两道算:1)、剪刀撑：G1=2*8.5*38.4=652.8N2)、连墙件：水平向按4米，竖向按4.2米，计算单元按6个计算。
G2=[(2*1.2+2*2)*38.4+4*13.2]*6=1791.36N 3）、全架性安全网：立网：G3=6*6*0.002=0.072N平网：G4=1*3*6*0.002=0.036N4）、整体作用杆件与基本物架连接时，所用的直角扣件与旋转扣件数量：a、剪刀撑固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上所用旋转扣件为5*2=10个: G5=10*14.6=146Nb、整体作用杆件每平米坚向架面的平均自重荷载g k2=∑(1/si)[li(gi+g3/5)+ng K2]=1/(6*7.2)[652.8+179.36+0.072+0.036+146]=60.09N/m2二、可变荷载和作业层荷载1、作业层面上的施工荷载，考虑脚手架主要起围护作用，取为2KN/m22、作业层架面材料荷载脚步手板及非基本构架杆件的支承杆荷载脚手板用220*48*4000 自重为300N/块q K2=g Ka/a1b1+g Kb/s b=300/(0.22*4)+(2*1.3*38.4)/(4*0.8)=372.1N/m2=0.37KN/m23、作业层防护设施材料荷载挡脚板用220*48*4000的松木板,作业层按一层考虑。
g K3=∑q Ki/Li=300/4=75N/m一、风荷载及其计算1、风荷载标准值的计算式：wk=0.7μs*μz*w0查得：大庆市w0=0.30KN/m2风压高度糸数为μz/=1.36风荷载体型变化糸数μs=1.3ψψ=挡风面积/迎风面积取ψ=0.089 μs=0.12 wk=0.7*0.12*1.36*0.3=0.034KN/m2承载能力计算一、小横杆1、强度：M=ql2/8[1+(a1/lb)2]=(4.3*0.82/8)*[1-(0.3/0.8)2]=0.30KN·m=0.36*106N·mm W=π/32D*(D4-d4)=3.14/(32*48)*(484-412)=5.075*103正应力σ=M/W=（0.36*106）/(5.075*103)=59.1N/mm259.1N/mm2<205N/mm2符合要求2、挠度：因q K=(q K2+2)*1.5=3.56KN/m 查资料E=206*103N/mm2I=π/64*(D4-d4)=3.14/64*(484-414)=1.21*105mm2所以：y=q k al3/48EI*(6a2/l2+6a3/l3-1)=(3.56*300*8003)/(4.8*206*103*1.21*105)*[6*(0.3/0.8)2+6*(0.3/0.8 )3-1]=0.073mm<[μ]=l/150=5.3mm<10mm二、纵向水平杆：由于作业面荷载主要通过主节点传给立杆，所以纵向水平杆的强度和挠度不需要验算。
脚手架计算书
脚手架计算书一、脚手架设计及验算说明：本工程为文体中心工程，因本工程外立面凸凹变化，脚手架尺寸参数根据外立面按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)设置，45.9米层以下采用落地式钢管脚手架，本计算书按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001以下简称技术规范)设计验算，同时参考《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)的荷载取值及稳定性验算相关内容编制。
二、脚手架设计验算：（一）落地式钢管脚手架设计验算：1.计算参数⑴脚手架参数：①双排脚手架搭设高度为 24.3 m，立杆采用单立杆；采用的钢管类型为Φ48×3.5，为增加安全系数，计算时重量按Φ48×3.5取值，力学参数按Φ48×3.0计算。
因局部位置为三排立杆，在计算立杆强度及稳定性时按最大荷载发生位置取中间立杆计算。
②搭设几何尺寸：立杆的横距为 0.9m，立杆的纵距按建筑物尺寸有1.5m和1.6米，取大值1.6米计算。
大小横杆的步距为1.8 m；每步距中部外侧设一根大横杆作为防护栏杆；内排架距离墙0.45m；小横杆上不搭大横杆；小横杆每边伸出立杆尺寸按0.15米计算。
③横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；④与结构的连接点，因为是改造工程，为尽量保护原有建筑主体，采用两步三跨，连接点采用钢管形成抱箍连接在原有框架柱上，竖向间距 3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接，对没有柱子的部位采用楼板和铜管打孔连接。
2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:按2层计算；3.风荷载参数本工程地处牡丹江分局，按《建筑结构荷载规范》取值，基本风压0.27 kN/m2；风压高度变化系数μz，按C类地区（有密集建筑群市区），计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74；风荷载体型系数μs 按密目安全网封闭，背靠开洞墙面，计算取值为1.236；（按Us＝1.3φ，其中φ＝1.2An/Aw,其中An为密目安全网挡风面积，Aw为迎风面积，密目网按2000目计算）4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值，按《技术规范》插值法计算:0.1278(kN/m)，因技术规范中计算简图中无步距中间栏杆，实际搭设计算时采用三排立杆的中间立杆，修正计算实际每米立杆荷载为：立杆1米，小横杆0.9/1.8=0.5米，大横杆1.6/1.8=0.89米，每个主结点直角扣件2个，剪刀撑的旋转扣件按技术规范简图计25/30=0.83个，立杆接头扣件按每6.5米一个1/6.5=0.15个，钢管壁厚按3.5mm计38.4N每米。
脚手架计算计算书1
三、下部双立杆稳定性验算梯号：计算书第 3 页脚手架参数：单立杆高度22M单立杆根数4根双立杆高度30M双立杆根数8根立杆纵距 1.35M立杆横距 1.6M作业层面积 2.16M2步高 1.8M步数29步参考步数28.889步每层钢管长度11M层增加钢管长度0M钢管总长647M每层旋转扣件数量12只增加扣件数量2只旋转扣件总量350只每层增加扣件数0只对接扣件数数102只参考值82只公式： N/ΨA≤K A K H f式中：N：立杆段产生的的轴心压力，按N=1.2(N GK1+N GK2)+1.4N QK计算N GK1:钢管自重产生的轴力N GK2：竹笆及扣件产生的轴力N QK：脚手架活载荷标准值产生的轴力Ψ：整体稳定系数。
根据换算长细比λ=l0/i的值，查附录C表CA：立杆毛截面之和A=3912K A：与立杆截面的调正数，双杆取0,7K A=0.7K H：与高度有关的调整整.根据公式K H=1÷(1+H/100)计算K H=0.6578947f：钢管的抗弯强度设计值。
f=205N/mm21)钢管自重产生的轴力N GK1N GK1=钢管总长×3.84kg/mN GK1=2484.48kg2)N GK2=竹笆自重+扣件自重a)竹笆自重=面积×10kg/M2×步数竹笆自重=626.4kgb)扣件自重=旋转扣件数×1.46kg/只+对接扣件数×1.84kg/只扣件自重=698.68kg所以N GK2=1325.08kg3)N QK=2×面积×250kg/M2N QK=1080kg代入公式N=1.2(N GK1+N GK2)+1.4N QKN= 6083.472kgN=60834.72N公式长细比λ=l0/i=kμh/i式中k：长度附加系数，k=1.155μ：影响脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，μ=1.5梯号：计算书第 3 页h：步距h= 1.8Mi：回转半径，i=0.0158所以λ=197.3734根据λ的值,查附录C表C得出Ψ=0.186代入公式N/ΨA=83.60644N/mm2代入公式K A K H f=94.40789N/mm2因为 N/ΨA≤K A K H f所以中(下)部双立杆稳定性可靠。
脚手架搭设计算书
钢管脚手架计算书一：计算依据钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。
二、搭设概况：1.1、本工程位陕西浙交商洛建筑石料用灰岩矿长皮带廊道总承包项目施工、安装土建施工标段，转运站建设涉及高空作业的设备必须搭设脚手架，并铺设跳板。
1.2、基础处理:采用夯实、找平。
承载力不足时应有具体强化措施，同时，基础应排水通畅。
1.3、材料及规格选择根据JGJ59-99标准要求，采用钢管搭设，钢管尺寸采用c48X3.5mm,并使用钢扣件。
1.4、搭设安装用脚手架上面主要沉重施工人员的体重，部分设备材料，施工人员的体重与设备材料重量远小于脚手架自重，续编纸专项施工方案报批后搭设，脚手架验收使用。
立杆、横杆、剪刀撑、脚手板等依据规范施工。
1.5、施工要求：（1）、2米以上作业均称为高处作业，高处作业的设备必须搭设脚手架，并铺设跳板。
（2）、搭设脚手架人员必须有持证的架子工搭设。
搭设脚手架人员需要佩戴安全带、安全帽，并正确使用安全带、安全帽。
未经检查验收的架子，除架子工外其它人员严禁攀登。
验收后任何人不得擅自拆改，需作局部修改时须经安全人员同意，由架子工进行实施。
（3）、搭设脚手架的区域以及下方5米范围不容许其他人员行走及作业。
在搭设脚手架的区域拉警戒线，并设立警示牌。
三、参数信息:1. 脚手架参数计算的脚手架为满堂脚手架，横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为约3-10.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距l a = 1.20米，立杆的横距l b = 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。
采用的钢管类型为Φ48×3.5。
脚手架施工方案计算书(3篇)
第1篇一、项目背景随着我国建筑行业的快速发展，脚手架作为建筑施工中的重要临时设施，其安全性和稳定性直接关系到施工人员的人身安全和工程进度。
本计算书针对某建筑工程项目，对脚手架的施工方案进行详细计算，以确保施工过程中的安全与效率。
二、工程概况1. 工程名称：某住宅楼工程2. 建筑地点：XX市XX区3. 建筑结构：框架结构4. 建筑高度：18层（地上）5. 建筑层数：地下1层，地上17层6. 施工周期：预计18个月三、脚手架选型根据工程概况和施工要求，本工程采用双排落地式钢管脚手架。
四、脚手架搭设参数1. 立杆间距：1.5m2. 水平杆步距：1.2m3. 纵横向水平杆步距：0.9m4. 剪刀撑设置间距：4跨设置5. 连墙件设置间距：3跨设置6. 脚手板铺设间距：0.3m五、脚手架材料1. 钢管：Q235钢，φ48.3×3.6mm2. 扣件：国标扣件3. 脚手板：竹笆板或钢笆板4. 安全网：密目式安全网5. 防护栏杆：高度1.2m，间距不大于2m六、脚手架计算1. 立杆稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的相关要求，立杆的稳定性计算公式如下：\[ K = \frac{F_{\text{允许}}}{F_{\text{实际}}} \]其中，\( F_{\text{允许}} \)为立杆允许承载力，\( F_{\text{实际}} \)为立杆实际受力。
立杆允许承载力计算如下：\[ F_{\text{允许}} = \frac{\pi d^2 S}{4} \]其中，\( d \)为钢管直径，\( S \)为钢管抗弯截面模量。
代入参数计算得：\[ F_{\text{允许}} = \frac{3.14 \times 0.0483^2 \times 0.018}{4} = 1.26 \text{ kN} \]立杆实际受力计算如下：\[ F_{\text{实际}} = \frac{G}{A} \]其中，\( G \)为立杆所受荷载，\( A \)为立杆横截面积。
外脚手架计算书及相关细部节点图纸
外脚手架计算书及相关细部节点图纸（平、立、剖）1、研发楼落地式（扣件式）脚手架计算书（首层—天面层）1．计算参数设定（1）基本参数脚手架搭设高度 40.50m,起搭高度-0.30m,立杆材料采用Φ48×3.0,横向杆上有 1 条纵向杆, 立杆横距 0.80m,立杆纵距 La=1.50m,立杆步距 h=1.80m;立杆离墙 0.20m,连墙件按每层三跨布置, 连墙件材料为预埋钢筋,钢筋直径 20mm,预埋钢筋焊缝长度 50.00mm,连接件厚度 3.00mm,顶层层高3.80m;脚手架满铺铁栅网片。
（2）钢管截面特征钢管Φ48×3.0mm,截面积 A=424mm2,惯性矩 I=107800mm4；截面模量 W=4490mm3,回转半径i=15.9mm,每米长质量 0.0326kN/m；Q235 钢抗拉,抗压和抗弯强度设计值 f=205N/mm2,弹性模量E=206000N/mm2。
（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值 0.1069kN/m,脚手板采用铁栅网片,自重标准值为 0.11kN/m2栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢,自重标准值为 0.1600kN/m, 脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值 0.010kN/m22）施工均布活荷载标准值装修脚手架 2.00kN/m2,结构脚手架 3.00kN/m23）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk脚手架高度为 40.50m,地面粗糙度按 C 类；风压高度变化系数μz=0.65；挡风系数=0.8,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.8=1.04,工程位于广东省肇庆市,基本风压ω0=0.30kN/m2；水平风荷载标准值ωk=μzμsω0=0.65×1.040×0.30=0.20kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重 G K1=0.0326kN/m；脚手板自重 G K2=0.11×0.40=0.04kN/m；施工活荷载 Q K=3.00×0.40=1.20kN/m；作用于纵向水平杆上线荷载标准值q1=1.2×(0.0326+0.04)=0.09kN/m,q2=1.4×1.20=1.68kN/m（2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约 6.00m，按四跨连续梁计算,L=1.50m。
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多排脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011、脚手架参数、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置取多排架中最大横距段作为最不利计算承载能力极限状态q=1.2 ×(0.04+G kjb ×l a/(n+1))+1.4 G×k×l a/(n+1)=1.2 (0×.04+0.35 1×.2/(2+1))+1.4 3×1.2/ (2+1)=1.896kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb ×l a/(n+1))=(0.04+0.35 1.2×/(2+1))=0.18kN/m 计算简图如下：取前后立杆横距最大的那跨计算，并考虑在顶端处有横向水平杆外伸1、抗弯验算M max=max[ql b2 /8，qa12/2]=max[1.896 1×.22/8，1.896 ×0.152/2]=0.341kN m· σ=0γM max/W=1×0.341 ×106/5260=64.87N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2 、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI) ，q'a14/(8EI)]=max[5 0×.18 ×12004/(384×206000×127100)，0.18 ×1504/(8 ×206000×127100)]=0.185mmνmax＝0.185mm≤ [ ν＝]min[l b/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm 满足要求！3 、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=1.896 (×1.2+0.15)2/(2 ×1.2)=1.44kN 正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=0.18 ×(1.2+0.15)2/(2 ×1.2)=0.136kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.44kN q=1.2 0.0×4=0.048kN/m 正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.136kN q'=0.04kN/m1 、抗弯验算计算简图如下：//弯矩图(kN·m)σ=0γM max/W=1×0.467 ×106/5260=88.875N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图 (mm)νmax ＝ 0.193mm ≤ [ ν＝]min[l a /150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max =3.327kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式双扣件 扣件抗滑移折减系数0.85扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max =1×1.44kN ≤c =R 0.85 ×12=10.2kN纵向水平杆：R max =1×3.327kN ≤c =R 0.85 ×12=10.2kN满足要求！六、荷载计算立杆排号立杆搭设高度 H s (m)双立杆计算方式 双立杆计算高度 h 1(m)1 10.7 不设置双立杆 /2 25 按双立杆受力设计 143 25 按双立杆受力设计 14 4 25 按双立杆受力设计 14 525 按双立杆受力设计 14625按双立杆受力设计14立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k立杆一:N G1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) H×=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) 10×.7=1.795kN 立杆二:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) (×H-h1)=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) (2×5-14)=1.845kN双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) h×1=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) 14×=2.348kN 立杆三:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) (×H-h1)=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) (2×5-14)=1.845kN双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) h×1=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) 14×=2.348kN 立杆四:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) (×H-h1)=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) (2×5-14)=1.845kN双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) h×1=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) 14×=2.348kN 立杆五:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) (×H-h1)=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) (2×5-14)=1.845kN双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) h×1=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) 14×=2.348kN 立杆六:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) (×H-h1)=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) (2×5-14)=1.845kN双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) h×1=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) 14×=2.348kN 立杆七: 单立杆N G1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) (×H-h1)=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) (2×5-14)=1.845kN双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) h×1=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) 14×=2.348kN 立杆八: 单立杆N G1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) (×H-h1)=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) (2×5-14)=1.845kN双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) h×1=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) 14×=2.348kN 立杆九:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) (×H-h1)=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) (2×5-14)=1.845kN双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) h×1=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) 14×=2.348kN 立杆十:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) (×H-h1)=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) (2×5-14)=1.845kN双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) h×1=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) 14×=2.348kN 立杆十一:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) (×H-h1)=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) (2×5-14)=1.845kN双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) h×1=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) 14×=2.348kN 立杆十二:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) (×H-h1)=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) (2×5-14)=1.845kN双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) h×1=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) 14×=2.348kN 立杆十三:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) (×H-h1)=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) (2×5-14)=1.845kN双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2 ×0.04/h) h×1=(0.129+1.2 2×/2 ×0.04/1.23) 14×=2.348kN2、脚手板的自重标准值N G2k1立杆一:N G2k1=(H/h+1) ×l a×l b×G kjb×1/2/2=(10.7/1.23+1) 1.2 ×1.2 ×0.35 ×1/2/2=1.222kN 立杆二: 单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1) l×a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1) 1.×2 ×1.2 ×0.35 ×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1) ×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1) 1.2××1.2 ×0.35 ×1/2/1=3.12kN 立杆三: 单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1) l×a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1) 1.×2 ×1.2 ×0.35 ×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1) ×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1) 1.2××1.2 ×0.35 ×1/2/1=3.12kN 立杆四: 单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1) l×a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1) 1.×2 ×1.2 ×0.35 ×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1) ×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1) 1.2××1.2 ×0.35 ×1/2/1=3.12kN 立杆五: 单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1) l×a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1) 1.×2 ×1.2 ×0.35 ×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1) ×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1) 1.2××1.2 ×0.35 ×1/2/1=3.12kN 立杆六: 单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1) l×a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1) 1.×2 ×1.2 ×0.35 ×1/2/1=2.506kN 双立杆N Gs2k1=(h1/h+1) ×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1) 1.2××1.2 ×0.35 ×1/2/1=3.12kN 立杆七: 单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1) l×a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1) 1.×2 ×1.2 ×0.35 ×1/2/1=2.506kN 双立杆N Gs2k1=(h1/h+1) ×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1) 1.2××1.2 ×0.35 ×1/2/1=3.12kN 立杆八: 单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1) l×a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1) 1.×2 ×1.2 ×0.35 ×1/2/1=2.506kN 双立杆N Gs2k1=(h1/h+1) ×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1) 1.2××1.2 ×0.35 ×1/2/1=3.12kN 立杆九: 单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1) l×a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1) 1.×2 ×1.2 ×0.35 ×1/2/1=2.506kN 双立杆N Gs2k1=(h1/h+1) ×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1) 1.2××1.2 ×0.35 ×1/2/1=3.12kN 立杆十: 单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1) l×a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1) 1.×2 ×1.2 ×0.35 ×1/2/1=2.506kN 双立杆N Gs2k1=(h1/h+1) ×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1) 1.2××1.2 ×0.35 ×1/2/1=3.12kN 立杆十单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1) l×a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1) 1.×2 ×1.2 ×0.35 ×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1) ×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1) 1.2××1.2 ×0.35 ×1/2/1=3.12kN 立杆十二: 单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1) l×a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1) 1.×2 ×1.2 ×0.35 ×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1) ×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1) 1.2××1.2 ×0.35 ×1/2/1=3.12kN 立杆十三: 单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1) l×a×l b×G kjb×1/2/2=((25-14)/1.23+1) 1.×2 ×1.2 ×0.35 ×1/2/2=1.253kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1) ×l a×l b×G kjb×1/2/2=(14/1.23+1) 1.2××1.2 ×0.35 ×1/2/2=1.56kN 1/2 表示脚手板2 步1 设3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2立杆十三:单立杆N G2k2=((H-h1)/h+1) l×a×G kdb ×1/2=((25-14)/1.23+1) 1.×2 ×0.17 ×1/2=1.014kN双立杆N Gs2k2=(h1/h+1) ×l a×G kdb ×1/2=(14/1.23+1) 1.×2 ×0.17 ×1/2=1.263kN 1/2 表示挡脚板2 步1 设4、围护材料的自重标准值N G2k3立杆十三:单立杆N G2k3=G kmw×l a×(H-h1)=0.01 ×1.2 ×(25-14)=0.132kN双立杆N Gs2k3=G kmw×l a×h1=0.01 ×1.2 ×14=0.168kN5、立杆自重标准值N Gk 总计立杆一:N Gk=N G1k+N G2k1=1.795+1.222=3.017kN立杆二:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN立杆三:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN 立杆四:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN立杆五:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN立杆六:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN 立杆七:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN 立杆八:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN立杆九:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN立杆十:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN 立杆十一:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN立杆十二:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN立杆十三:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.845+1.253+1.014+0.132=4.244kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1+N Gs2k2+N Gs2k3=2.348+1.56+1.263+0.168=5.339kN 6、立杆施工活荷载计算立杆三:立杆一：N Q1k=l a×l b×(n jj ×G kjj )/2=1.2 1×.2 ×(1 ×3)/2=2.16kN立杆二：N Q1k=l a×l b×(n jj ×G kjj )/1=1.2 1×.2 ×(1 ×3)/1=4.32kN立杆三：N Q1k=l a×l b×(n jj ×G kjj )/1=1.2 1×.2 ×(1 ×3)/1=4.32kN立杆四：N Q1k=l a×l b×(n jj ×G kjj )/1=1.2 1×.2 ×(1 ×3)/1=4.32kN立杆五：N Q1k=l a×l b×(n jj ×G kjj )/1=1.2 1×.2 ×(1 ×3)/1=4.32kN立杆六：N Q1k=l a×l b×(n jj ×G kjj )/1=1.2 1×.2 ×(1 ×3)/1=4.32kN立杆七：N Q1k=l a×l b×(n jj ×G kjj )/1=1.2 1×.2 ×(1 ×3)/1=4.32kN立杆八：N Q1k=l a×l b×(n jj ×G kjj )/1=1.2 1×.2 ×(1 ×3)/1=4.32kN立杆九：N Q1k=l a×l b×(n jj ×G kjj )/1=1.2 1×.2 ×(1 ×3)/1=4.32kN立杆十：N Q1k=l a×l b×(n jj ×G kjj )/1=1.2 1×.2 ×(1 ×3)/1=4.32kN立杆十一：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2 1×.2 ×(1 ×3)/1=4.32kN立杆十二：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2 1×.2 ×(1 ×3)/1=4.32kN 立杆十三：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/2=1.2 1×.2 ×(1 ×3)/2=2.16kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力：立杆一:N=1.2 ×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×3.017+1.4 2×.16=6.644kN立杆二:单立杆N 单=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×4.351+1.4 4×.32=11.269kN双立杆N 双=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×5.469+1.4 4×.32=12.61kN单立杆N 单=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×4.351+1.4 4×.32=11.269kN双立杆N 双=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×5.469+1.4 4×.32=12.61kN 立杆四:单立杆N 单=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×4.351+1.4 4×.32=11.269kN双立杆N 双=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×5.469+1.4 4×.32=12.61kN 立杆五:单立杆N 单=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×4.351+1.4 4×.32=11.269kN双立杆N 双=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×5.469+1.4 4×.32=12.61kN 立杆六:单立杆N 单=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×4.351+1.4 4×.32=11.269kN双立杆N 双=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×5.469+1.4 4×.32=12.61kN 立杆七:单立杆N 单=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×4.351+1.4 4×.32=11.269kN双立杆N 双=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×5.469+1.4 4×.32=12.61kN 立杆八:单立杆N 单=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×4.351+1.4 4×.32=11.269kN双立杆N 双=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×5.469+1.4 4×.32=12.61kN 立杆九:单立杆N 单=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×4.351+1.4 4×.32=11.269kN双立杆N 双=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×5.469+1.4 4×.32=12.61kN 立杆十:单立杆N 单=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×4.351+1.4 4×.32=11.269kN双立杆N 双=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×5.469+1.4 4×.32=12.61kN 立杆十一:单立杆N 单=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×4.351+1.4 4×.32=11.269kN双立杆N 双=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×5.469+1.4 4×.32=12.61kN立杆十二:单立杆N 单=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×4.351+1.4 4×.32=11.269kN双立杆N 双=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×5.469+1.4 4×.32=12.61kN 立杆十三: 单立杆N 单=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×4.244+1.4 2×.16=8.117kN双立杆N 双=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×5.339+1.4 2×.16=9.431kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5 ×1.23=1.845m 长细比λ =0l/i=1.845 1×03/15.9=116.038 ≤250 满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：2、立杆稳定性验算组合风荷载作用由上计算可知各排立杆轴向力N立杆一:N=1.2 N×Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×3.017+1.4 2×.16=6.644kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05 1ζw k l a H12)=0.6 ×1.4 ×(0.05 ×0.6 ×0.318 ×1.2 ×2.462)=0.058kNσ =0γ[N/( φ A)+M wd/w]=1 ×[6644.192/(0.376 50×6)+58194.122/5260]=45.986N/mm2≤ [f ]=205N/mm2满足要求！立杆二:单立杆N 单=1.2×N Gk+1.4 ×N Q1k=1.2 ×4.351+1.4 4×.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05 1ζw k l a H12)=0.6 ×1.4 ×(0.05 ×0.6 ×0.318 ×1.2×2.462)=0.058kN ·mσ =0γ[N/( φ A)+M wd/w]=1 ×[11268.849/(0.357 50×6)+58194.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm满足要求！双立杆N s=1.2 ×N Gk+N 单=1.2 ×5.469+11.269=17.831kN3MWdH-r ⅛M w k H -r A 0b 5 1wk-aH12H0∙6沢4«.05夂6p 26 K2^462H0b48kN∙『戛 SLN=e A )+M √W IΓ1Q6公 7831b93=0∙35750®+47580∙=5260IΓ64∙≡≤mH205NΛn玉⅛1¾丄⅛⅛1¾N壷1∙2>NGk+1∙4 港Q +H 1∙2κ∙351+1∙4 4<32h1 1∙269kNMWdH-r -⅛M W K H -r ⅛0b 5 建 k -a H M H 0∙6沢 4«05夂6p 3-k 8 乂 ∙2 M ∙4%H 0b 58k N『鸟二e A )+M √W IΓ-k ψ∩268∙849b∙35750g +5s 94∙ 122ul260IΓ73∙446NΛnrrΓ≤mH205NΛnmV»百«淡一⅛4¾NS巴.2迖 Gk+N 梅巴∙2 >5∙469+=∙269H17∙831kNMWdH-r ⅛M w k H -r A 0b 5 1wk-aH12H0∙6沢4«.05夂6P 26乂.2^462H0b48kN •『戛 SLN=eA )+M √W IΓ1Q6公 7831b93=0∙35750®+47580∙=5260IΓ64∙653NAn r∏2≤ mH205NΛnπ?»百«淡一⅛s -⅛⅛1¾N壷1∙2>NGk+1∙4港 Q +H 1∙2κ∙351+1 ∙4MWdH-r ⅛M w k H -r A 0b 51wk-aH12H0∙6沢4«.05夂6P318乂.2^4σλ3H 0b58k NC T g = e A )+M √W IΓ-k ⅛1268∙849b∙35750g +5s 94∙ I22'5260iγ73∙446nλπ≡m≤mH205NΛnmV»百«淡一⅛4¾NS 巴.2 迖 Gk+N梅巴∙2 >5∙469+=∙269H17∙831kNMWdH -r -⅛M W K H -r ⅛0b 5建k -a H M H 0∙6沢 4«05 夂6P 26乂.2 M ∙462H 0b 48k N •『莫SLN=e A )+M √W IΓ1Q6公 7831b93=0∙35750®+47580∙=5260IΓ64∙≡≤mH205NΛn玉⅛⅛1¾N轟1∙2>NGk+1∙4港Q ^H I ∙2κ∙351+1 ∙4喪MWdH -r ⅛M w k H -r A 0b 51wk-aH12H0∙6沢4«.05夂6P318乂.2^4¾H 0b58k NC T g = e A )+M √W IΓ-k⅛1268∙849b∙357 50g +5s 94∙ I22'5260iγ73∙446nλπ≡m≤ 2⅛⅛1¾NSHI.2迖 Gk+N壷 1∙222MWdHeW -⅛M WkHe w ⅛0∙05 亠 Wk-±1H 0∙6 沢4«05 夂6P 26『莫 SLN=e A )+M √W IΓ-k送6公 7831b93=0∙35750®+47580∙=5260IΓ64∙653NAn ≡≤ mH205NΛnπ?»百«淡一⅛l ¾>p -⅛⅛1¾壷港Q +H 1∙2κ∙351+1 ∙4MWdH-r -⅛M W K H -r ⅛0b 5 建 k -a H M H 0∙6沢 4«05夂6p 3-k 8 乂 ∙2 M ∙4%H 0b 58k NC T g = e A )+M √W IΓ-k ⅛1268∙849b∙35750g +5s 94∙ I22'5260iγ73∙446nλπ≡m≤mH205NΛnmV»百«淡一⅛⅛1¾NSHI .2迖 Gk+N壷 1∙2MWdH-r -⅛M W K H -r ⅛0b 5建k -a H M H 0∙6沢 4«05夂6P 26乂.2 M ∙462H 0b 48k N •『莫SLN=e A )+M √W IΓ-k送6公 7831b93=0∙35750®+47580∙=5260IΓ64∙≡≤mH205NΛn 玉⅛⅛1¾N壷1∙2>NGk+1∙4港Q+H 1∙2κ∙351+1∙4MWdH -r ⅛M w k H -r A 0b 5 1wk-aH12H0∙6 沢4«.05 夂6P318乂.2^4¾H 0b58k N3<τg = e A )+M √W IΓ-k ⅛1268∙849b∙35750g +5s 94∙ I22'5260iγ73∙446nλπ≡m≤mH205NΛnm⅛4¾NS 巴∙2迖 Gk+N梅巴∙2 >5∙469+=∙269H17∙831kNMWdHeW-⅛M WkH e w ⅛o ∙ 05亠Wk-a H M H 0∙6沢4«.05夂6P 26乂.2 M ∙462H0b48kN • 『莫 SLN=e A )+M √W IΓ1Q6 公 7831b93=0∙35750®+47580∙=5260IΓ64∙653NAn r∏2≤ mH205NΛnπ?»百«淡一⅛⅛1¾N壷1∙2>NGk+1∙4港Q +H 1∙2κ∙351+1∙4MWdH-r -⅛M W K H -r ⅛0b 5 建 k -a H M H 0∙6沢 4«05夂6p 3-k 8 乂 ∙2 M ∙4%H 0b 58k N<τg = e A )+M √W IΓ-k ⅛1268∙849b∙35750g +5s 94∙122ul260IΓ73∙446NΛn⅛≤mH205NΛnm⅛⅛1¾NSHI .2迖 Gk+N 冷 1∙2MWdHeW-⅛M WkH e w ⅛o ∙ 05亠Wk-a H M H 0∙6沢4«.05夂6P 26乂.2 M ∙462H0b48kN •『殳5运二e A)+lvt√wIΓl送6公 7831b93=0∙35750®+47580∙=5260IΓ64∙653NAn≡≤mH205NΛnπ?⅛⅛1¾N轟1∙2>NGk+1∙4港Q +H 1∙2κ∙351+1∙4MWdH-r -⅛M W K H -r ⅛0b 5 建 k -a H M H 0∙6沢 4«05夂6p 3-k 8 乂 ∙2 M ∙4%H 0b 58k N『鸟二e A )+M √W IΓ-k ⅛1268∙849b∙35750g +5s 94∙ I22'5260iγ73∙446nλπ≡m≤mH205NΛnm⅛⅛1¾NSHI .2迖 Gk+N冷 1∙2MWdHeW-⅛M W K H T -⅛(O ∙ 05蜜k -a H M H 0∙6沢 4«05夂6P 26 乂.2 M ∙462H 0b 48k N •『戛 SLN=e A )+M √W IΓ1Q6 公 7831b93=0∙35750®+47580∙=5260IΓ64∙ ≡≤⅛⅛1¾N壷1∙2>NGk+1∙4港Q +H 1∙2κ∙351+1∙4MWdHeW-⅛M WkH e w ⅛o ∙ 05亠Wk-a H M H 0∙6沢4«.05夂6P318乂∙2 M ∙4H0∙058kN <τg = e A )+M √W IΓ-k ⅛1268∙849b∙35750g +5s 94∙122ul260IΓ73∙446NΛn⅛≤mH205NΛnm⅛4¾NS 巴.2 迖 Gk+N 暑严 2 >5∙469+=∙269H17∙831kN3MWdH-r ⅛M w k H -r A 0b 5 1wk-aH12H0∙6沢4«.05夂6p 26 K2^462H0b48kN∙『戛 SLN=e A )+M √W IΓ1Q6公 7831b93=0∙35750®+47580∙=5260IΓ64∙≡≤mH205NΛn玉⅛¾+l -⅛⅛1¾N壷1∙2>NGk+1∙4 港Q +H 1∙2κ∙351+1∙4 4<32h1 1∙269kNMWdH-r -⅛M W K H -r ⅛0b 5 建 k -a H M H 0∙6沢 4«05夂6p 3-k 8 乂 ∙2 M ∙4%H 0b 58k N『鸟二e A )+M √W IΓ-k ψ∩268∙849b∙35750g +5s 94∙ 122ul260IΓ73∙446NΛnrrΓ≤mH205NΛnmV»百«淡一⅛4¾NS巴.2迖 Gk+N 梅巴∙2 >5∙469+=∙269H17∙831kNMWdH-r ⅛M w k H -r A 0b 5 1wk-aH12H0∙6沢4«.05夂6P 26乂.2^462H0b48kN •『戛 SLN=eA )+M √W IΓ1Q6公 7831b93=0∙35750®+47580∙=5260IΓ64∙»百«淡一⅛⅛1¾N壷1∙2>NGk+1∙4港 Q +H 1∙2κ∙351+1 ∙4MWdH-r ⅛M w k H -r A 0b 51wk-aH12H0∙6沢4«.05夂6P318乂.2^4σλ3H 0b58k NC T g = e A )+M √W IΓ-k ⅛1268∙849b∙35750g +5s 94∙ I22'5260iγ73∙446nλπ≡m≤mH205NΛnmV»百«淡一⅛4¾NS 巴.2 迖 Gk+N梅巴∙2 >5∙469+=∙269H17∙831kNMWdH-r -⅛M W K H -r ⅛0b 5建k -a H M H 0∙6沢 4«05 夂6P 26乂.2 M ∙462H 0b 48k N •『莫SLN=e A )+M √W IΓ1Q6公 7831b93=0∙35750®+47580∙=5260IΓ64∙≡≤mH205NΛn玉⅛⅛1¾N轟1∙2>NGk+1∙4港Q ^H I ∙2κ∙244+1 ∙4MWdH-r ⅛M w k H -r A 0b 51wk-aH12H0∙6沢4«.05夂6P318乂.2^4¾H 0b58k NC T g = e A )+M √w IΓ1⅛116.888、(O∙357502+5∞94∙ 122ul 260IΓ55 ^97NΛnm2≤q2H205NΛnm»百«淡一⅛⅛1¾迖 梅H 1222MWdHeW -⅛M WkHe w ⅛0∙05 亠 Wk-±1H 0∙6 沢4«05 夂6P 26σ =0γK s [N/( φ A)+M wd /w]=1 ×0.6 ×[14524.127/(0.357 50×6)+47580.1/5260]=53.669N/mm 2≤[f]=205N/mm 2满足要求！3 、立杆底部轴力标准值计算八、连墙件承载力验算N lw =1.4 k 2h 2l a =1.4 0.424 2 1.23 2 1.2=3.505kN长细比 λ=0l/i=600/15.9=37.736，查《规范》表 A.0.6 得， φ =0.896立杆一：恒载标准值 F G1=3.017kN ， 活载标准值 F Q1=2.16kN 立杆二：恒载标准值 F G2=9.819kN ， 活载标准值 F Q2=4.32kN 立杆三：恒载标准值 F G3=9.819kN ， 活载标准值 F Q3=4.32kN 立杆四： 恒载标准值 F G4=9.819kN ， 活载标准值 F Q4=4.32kN 立杆五：恒载标准值 F G5=9.819kN ， 活载标准值 F Q5=4.32kN 立杆六： 恒载标准值 F G6=9.819kN ， 活载标准值 F Q6=4.32kN 立杆七： 恒载标准值 F G7=9.819kN ， 活载标准值 F Q7=4.32kN立杆九： 立杆十： 立杆十 立杆十 立杆十 恒载标准值 恒载标准值 恒载标准值 F G8=9.819kN ， F G9=9.819kN ， 活载标准值 活载标准值 F G10=9.819kN ，活载标准值 ：恒载标准值 ：恒载标准值三：恒载标准值 F Q8=4.32kNF Q9=4.32kN F Q10=4.32kN F G11=9.819kN ， F G12=9.819kN ，F G13=9.583kN ，活载标准值 活载标准值 活载标准值 F Q11=4.32kN F Q12=4.32kN F Q13=2.16kN(N lw+N0)/( φ Ac)=(3.505+3) 3/×(01.8096 5×06)=14.348N/mm2≤ 0.85 ×[f]=0.85 ×205N/m m2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N 0=3.505+3=6.505kN ≤0.85 ×12=10.2kN满足要求！九、立杆地基承载力验算立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝17.831/(0.4 0.×25)＝178.311kPa ≤u fγg ＝1.254 ×300 =376.2kPa满足要求！。