进料热状况实例计算
知识点3 进料热状况的影响.ppt
一、进料热状况的影响
讨论：进料热状况对理论板数的影响
冷液进料时，所需的理 论板数最少； 过热蒸汽进料，所需理 论板数最多。
知识点：进料热状况的影响
情境六：蒸馏过程及操作 任务二：精馏过程分析
课程：化工单元过程操作
一、进料热状况的影响
引入塔内的原料可能有五种不同的状况：进料热状况不同，会影响塔内上升蒸汽
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
量和下降液体量。
（1）过冷液体， （2）饱和液体（泡点）进料， （3）气液混合物，
进料热状况参 数q/液化分率
（4）饱和蒸气，
（5）过热蒸气。
问题：进料热状况该如何衡量呢？
一、进料热状况的影响
进料热状况参数q/液化分率 L’=L+qF
饱和液体， L’=L+F； 则q=1 饱和蒸汽， L’=L； 则q=0
过冷液体， L’〉L+F；则q>1
过热蒸汽， L’<L； 则q<0
气液混合物， L’=L+FL；则0<q<1
一、进料热状况的影响
化工原理实验—— 精馏塔性能实验
x1=0.2944，x2=1- x1=0.7056
计算q值： Cpm=Cp1M1x1+Cp2M2x2=3.04*46*0.2944+2.85*60*0.7056=43.21+118.16=161.37
(8-1) 理论板数NT可由图解法求得 部分回流时，进料热状况参数的计算式为
(8-2) 单板效率Em
Em是指气相或液相经过一层实际塔板前后的组成变化与经过一层理论 板前后的组成变化的比值。
按液相组成变化表示的单板效率为： 式中：---与yn成平衡的液相组成。
四、实验装置：实验装置为七层塔板精馏塔、阿贝折光仪。 五、实验条件：本实验采用乙醇—正丙醇二元物系，乙醇质量浓度20%左 右。乙醇沸点：78.3℃；正丙醇沸点：97.2℃，乙醇分子量MA=46; 正丙醇 分子量MB=60。30℃下使用阿贝折光仪测定液相折光率计算液相组成。 六、实验步骤 a)、实验前准备工作、检查工作：
塔顶温度：79.2
部分回流：R = 4 进料量： 加热电 2L/H
塔顶温度：80 进料温度： 21.8 泡点温度：
塔顶组 成
塔釜组 成
n层板
n-1层
塔釜组 塔顶组成 成
进料组 成
折光 指数1
1.3590
1.3765
1.3767
1.3634 1.3602
1.3765 1.3750
折光 指数2
1.3592
操作线与对角线重合，理论板数为最少N=Nmin, Nmin,可在x-y图上的平衡
6.6 进料热状况的影响和q线方程
（6-45）
式（6-45）在前面讲到过，现将式（651）代入式（6-45）中：
L qF W ym1 xm xW L qF W L qF W
（6-59）
——提馏段操作线的另外一种形式 由于提馏段操作线截距c′点与b点（xW， xW）相距很近，通常c′、b两点作直线不准确。 因此现在另想一种方法作出提馏段操作线。 连立精馏段操作线和提馏段操作线可得一 交点q，联结b点与q点也可作出提馏段操作线。
q 1
(6－57)
H hF q 1 H h
t F tb , hF h
饱和蒸汽进料（露点进料）：
q0
(6－58)
H hF q 0 H h
tF td , H hF
提馏段操作线：
L' W ym 1 xm xW V' V' L' W xm xW L ' W L ' W
⑤过热蒸汽进料。 ——不平衡状态进料
F
L
V
V’ L’
F
L
V (1-q)F F
V L L’ V′
V’
L’
V '＝V
qF
L' L F
V ＝V (1 q) F
L L qF
图6-29汽液混合进料
V V
'
L'＝L＋F
图6-28泡点进料
图6-27冷液进料
V
L
V
L
F
V’
F
V’
L’
q值讨论： 1、根据定义式确定q值，有五种进料状态。
2、过冷液体q的计算式。 设进料温度为tF，进料组成下的泡点、露点 分别为tb、td， hF、H、 h分别为 原料液的焓、 离开加料板时饱和蒸汽的焓、饱和液体的焓。
一、精馏塔的进料热状况 精馏塔五种进料热状况
二、梯级图解法
由
y n 1
L V
xn
D V
xD
ym 1
L V
xm
W V
xW
又 L L qF V V (q 1)F
在交点处两式中的变量相同，略去有关变量 的上下标，经整理得
y q x xF q 1 q 1
一、精馏塔的进料热状况
精馏塔五种进料热状况 （1）冷液进料
（2）饱和液体进料 （泡点进料）
（3）汽液混合物进料 （4）饱和蒸汽进料
（露点进料） （5）过热蒸汽进料
E D
C
B
A
xF
精馏塔的进料热状况
一、精馏塔的进料热状况
1.冷液进料
冷液进料 tF tb
L L F V V
冷液进料
一、精馏塔的进料热状况
二、梯级图解法
3.适宜的进料位置
进料位置 对应于两操作
线交点d所在
的梯级，这一 位置即为适宜 的进料位置。
适宜的进料板位置
二、梯级图解法
4.进料热状况对理论板层数的影响
进料热状况参数 q 值不同，q 线的斜率也就 不同，q 线与精馏段操作线的交点 d 随之而变动，
从而影响提馏段操作线的位置，进而影响所需的 理论板层数。
二、梯级图解法
2.梯级图解法求理论板层数
自对角线上的点 a开始，在精馏段操作线与
平衡线之间作由水平线和铅垂线构成的阶梯，当
阶梯跨过两操作线的交点 d时，改在提馏段操作线
与平衡线之间绘阶梯，直至阶梯的垂线达到或跨
过点c为止。
f
2
进料热状况及q线方程
化工原理课程论文题目：进料热状况及进料方程院（系）：资源与环境工程学院化学工程与工艺班级：化工09-2 姓名：武欣学号： 22指导教师：熊楚安教师职称：教授进料热状况参数及进料方程武欣黑龙江科技学院资源与环境工程学院, 哈尔滨, 150000摘要：通过改变进料的状态，分析进料热状况对精馏的影响。
并对五种进料热状态进行逐一定性分析，从物料衡算和热量衡算理论推导出q 线方程。
关键词： 热状况 进料方程 理论板数the parameter of Feed condition and feed equation WuxinNatural Resources and Environmental Engineering Faculty.HeiLongJiang Institute of Science and Technology, Haerbin 150000 ,china;Abstract: The paper discusses the influence of Feed condition during rectification. Qualitative analysis these five kinds of Feed condition. Exploiting material balance and heat conservation deduce feed equation. Keywords :condition of material feed equation tne number of theoretical plate引言：在精馏过程中，影响精馏效果及精馏质量的因素，除了与精馏塔的结构有关外，还与进料的状态有密切关系。
精料热状况的不同，使精馏塔内精馏段和提馏段的上升蒸汽和下降液体的流量大不相同。
与此同时，由于进料所携带的热量，决定了精馏塔辅助设备中的，塔底再沸器及塔顶的冷却器的耗热量不同。
一、精馏塔的进料热状况 精馏塔五种进料热状况
1.进料热状况参数的定义
为了定量地 分析进料量及其 热状况对于精馏 操作的影响，现 引入进料热状况 参数的概念。
进料板的物料衡算和热量衡算
2020/11/9
二、进料热状况参数
物料衡算 F V L V L 热量衡算 F F V I I V L L I V V L I I L
设 IL IL
一、精馏塔的进料热状况 精馏 塔五种进料热状况
一、精馏塔的进料热状况
1.冷液进料
冷液进料 tF tb
LLF
V V
2020/11/9
冷液进料
一、精馏塔的进料热状况
2.饱和液体（泡点）进料
饱和液体进料 tF tb
LLF
V V
2020/11/9
饱和液体进料
一、精馏塔的进料热状况
3.汽液混合物进料 汽液混合物进料
f
2
3
d
e b4
1a
5
c
xW
xF
xD
2020/1N1/9T=4（不包括再沸器）；NT=5（包括再沸器）；NF=3
二、梯级图解法
3.适宜的进料位置
进料位置 对应于两操作
线交点d所在
的梯级，这一 位置即为适宜 的进料位置。
2020/11/9
适宜的进料板位置
二、梯级图解法
4.进料热状况对理论板层数的影响
tb tF td
LLLF
V V
2020/11/9
汽液混合物进料
一、精馏塔的进料热状况
4.饱和蒸汽（露点）进料
饱和蒸汽进料 tF td
LL
VVF
2020/11/9
饱和蒸汽进料
一、精馏塔的进料热状况
5.过热蒸汽进料
化工原理答案-
第六章 蒸 馏11、在连续精馏操作中，已知精馏段操作线方程及q 线方程分别为y =0.8x +0.19；y = -0.5x +0.675,试求：（1）进料热状况参数q 及原料液组成x F ；（2）精馏段和提馏段两操作线交点坐标。
解：由q 线方程 y = -0.5x +0.675知5.01-=-q q 故q =1/3 又675.01=--q x F 故x F =0.675（1-q ）=0.675×（1 -1/3）=0.45 因为精馏段操作线与提馏段操作线交点也是精馏段操作线与q 线的交点，所以y q = -0.5x q +0.675y q =0.8x q +0.18 联立求解 x q =0.373 y q =0.48912、用逐板计算习题10中泡点进料时精馏段所需理论板层数。
在该组成范围内平衡关系可近似表达为y =0.46x +0.545解：由习题10知 x F =0.4 、x D =0.95 、R =2.6设塔顶为全凝器，故y 1=x D =0.95由平衡关系 y 1=0.46x 1+0.545=0.95 得 x 1=0.88由精馏段操作线方程26.072.06.395.06.36.2111+=+=+++=+n n D n n x x R x x R R y 得 y 2=0.72×0.88+0.26=0.89又 0.46x 2+0.545=0.89 得 x 2=0.75同理 y 3=0.72×0.75+0.26=0.80又 0.46x 3+0.545=0.80得 x 3=0.55y 3=0.72×0.55+0.26=0.66又 0.46x 4+0.545=0.66得 x 4=0.25<x F∴ 精馏段理论板层数为3层，第四层为进料板。
13、在常压连续精馏塔中分离苯－甲苯混合液。
若原料为饱和液体，其中含苯0.5（摩尔分数，下同），塔顶馏出液组成为0.95，釜液组成为0.06，操作回流比为2.6。
实验报告(精馏)
实验报告课程名称：实验题目：班级学号：姓名：成绩：阳理工大学年月日实验容：1、学习精馏塔的操作方法，了解板式精馏过程、塔板上气液流动状态，识别精馏塔板上出现的几种操作状态。
2、学习精馏塔性能参数的测量方法，并掌握其影响因素。
3、了解精馏过程的动态特性，提高对精馏过程的认识。
4、掌握用阿贝折射仪测定混合液组成的方法。
实验目的：1、观察精馏塔塔板上出现的几种不同操作状态。
2、测定全回流，不同操作状态下的全塔效率。
3、测定部分回流，不同回流比或不同加热功率条件下的产品组成及全塔效率。
实验仪器、设备：精馏实验流程示意图1—原料液储罐；2—原料液取样口；3—进料泵；4—转子流量计；5—精馏塔；6—冷凝器；7—电磁线圈；8—回流比控制器；9—塔顶取样口；10—塔顶产品储罐；11—塔釜产品储罐；12—电加热器；13—塔釜取样口。
全回流情况下：由图可知，理论板数（包括塔釜）为N=5.9-1=4.9 2，求全塔效率与单板效率。
全塔效率：%25.61%10089.4%100=⨯=⨯=Ne N E 由相平衡关系可得：x x y )1(1-+=αα，即：ααα111-+=x y由乙醇—正丙醇平衡数据表作1/y —1/x 图如下：y = 0.5063x + 0.4585051015202510203040501/x1/y由图可知：斜率5063.01==αk ，即α=1.9751全回流操作线方程为：yn=xn-10739.01362.09751.09751.11362.0)1(55*6=⨯-=--=x x x αα第六快板的单板效率：%61.79%1000739.01362.00866.01362.0*6565=⨯--=--=x x x x E ml 部分回流情况下：结果分析：1、精馏段操作线方程：111+++=+R x x R R y D n n 。
所以从点),(D D x x 出发，以1+R xD 为截距可得到精馏段操作线； 2、q 线方程：066.4803.911136.11136.111-=-=---=q q F q q x x q x x q q y ，q 线方程与精馏段操作线方程联立可求出点),(q q y x ，坐标为)5731.0,4732.0(。
一、精馏塔的进料热状况 精馏塔五种进料热状况知识讲解
LL
VVF
2020/6/12
过热蒸汽进料
二、进料热状况参数
1.进料热状况参数的定义
为了定量地 分析进料量及其 热状况对于精馏 操作的影响，现 引入进料热状况 参数的概念。
进料板的物料衡算和热量衡算
2020/6/12
二、进料热状况参数
物料衡算 F V L V L 热量衡算 F F V I I V L L I V V L I I L
由 x1 =xn
y 2
x 2
y3
(a)
xm ≤ xW
(a) … (c) x3
提馏段理论板层数：m-1（不包括再沸器） 总理论板层数 NT ：n＋ m - 2 （不包括再沸器）
2020/6/12
二、梯级图解法
梯级图解法又称麦克布—蒂利法，简称M—T法。 1.操作线的作法
用图解法求理论板层数时，需先在x–y图上作
d
e b4
1a
5
c
xW
xF
xD
2020/6N/12T=4（不包括再沸器）；NT=5（包括再沸器）；NF=3
二、梯级图解法
3.适宜的进料位置
进料位置 对应于两操作
线交点d所在
的梯级，这一 位置即为适宜 的进料位置。
2020/6/12
适宜的进料板位置
二、梯级图解法
4.进料热状况对理论板层数的影响
进料热状况参数 q 值不同，q 线的斜率也就 不同，q 线与精馏段操作线的交点 d 随之而变动，
q 线方程或 进料方程
2020/6/12
二、梯级图解法
y q x xF q1 q1
直线方程
斜率 截距
q q 1
xF q 1
与对角线联立解得交点e。过点 e作斜率为 q/(q-1)的直线与精馏段操作线交于点d，联接cd 即 得提馏段操作线。
第十章 (三)工艺计算-全塔物料衡算及操作线方程
2. 恒摩尔流—— L1 L2
L1 L2
恒摩尔流成立的条件：
Ln L L Lm
V1 V2 V1 V2
Vn V V Vm
①两组分的摩尔潜热相等； ②汽液接触时因温度不同而交换的显热可以忽略；
③保温良好，塔的热损失可以忽略不计。
第四节 双组分连续精馏塔的计算 四、进料热状况[121]
过冷液相
F L V F
饱和液相 （泡点）
L V
汽液混合
F L
V
饱和汽相 （露点）
F L
过热汽相
F L V
V
L’
V’
L’
V’
L’
V’
L’
V’
L’
V’
L L F V V
L L F L L L F V V V F V V
第四节 双组分连续精馏塔的计算
二、精馏计算的两个基本假设[120]
物系 乙醇 水 质量潜热 kJ/kg 854 2260 分子量 kg/kmol 46 18 摩尔潜热 kJ/kmol 39284 40680
苯
甲苯
394
363
78
92
30732
33396
乙醇—水、苯—甲苯物系可近似为恒摩尔流物系。
第十章 蒸 馏
已知苯—甲苯物系：xF =0.25, xD =0.98, xW =0.085, a =2.47, R =5, q =1,塔顶为全凝器，泡点回流。 求：精馏段及提馏段操作线方程。
精馏段操作线方程为：
提馏段操作线方程为：
y 0.8333x 0.1633 y 1.737 x 0.0626
第四节 双组分连续精馏塔的计算 四、进料热状况[126]
一、精馏塔的进料热状况 精馏塔五种进料热状况共30页
提馏段操
作线方程 则 ym 1L Lq qF W Fxm Lq WF WxW
二、进料热状况参数
3. 进料热状况参数的计算
对于冷液进料，设进料温度为 tF 、泡点温度为 tb
qIVIFcp(tbtF)r
IVIL
r
r xiri cP xicpi
定性温度 tm 12(tF tb)
泡点进料 tF tb q 1
二、梯级图解法
3.适宜的进料位置
进料位置 对应于两操作
线交点d所在
的梯级，这一 位置即为适宜 的进料位置。
适宜的进料板位置
二、梯级图解法
4.进料热状况对理论板层数的影响
进料热状况参数 q 值不同，q 线的斜率也就 不同，q 线与精馏段操作线的交点 d 随之而变动，
从而影响提馏段操作线的位置，进而影响所需的 理论板层数。
二、进料热状况参数
由 L LqF
冷液进料
LLF
泡点进料
LLF
汽液混合物进料 LLLF
露点进料
LL
过热蒸汽进料
LL
q 1
q 1
0q1
q0 q0
一、逐板计算法
逐板计算法通常从塔顶开始，计算过程中依次 使用平衡方程和操作线方程，逐板进行计算，直至 满足分离要求为止。
平衡方程
y x 1 ( 1)x
（a)
一、精馏塔的进料热状况
1.冷液进料
冷液进料 tF tb
LLF V V
冷液进料
一、精馏塔的进料热状况
2.饱和液体（泡点）进料
饱和液体进料 tF tb
LLF
V V
饱和液体进料
一、精馏塔的进料热状况
3.汽液混合物进料 汽液混合物进料
进料热状况及q线方程
化工原理课程论文题目：进料热状况及进料方程院（系）：资源与环境工程学院化学工程与工艺班级：化工09-2 姓名：武欣学号： 22指导教师：熊楚安教师职称：教授进料热状况参数及进料方程武欣黑龙江科技学院资源与环境工程学院, 哈尔滨, 150000摘要：通过改变进料的状态，分析进料热状况对精馏的影响。
并对五种进料热状态进行逐一定性分析，从物料衡算和热量衡算理论推导出q 线方程。
关键词： 热状况 进料方程 理论板数the parameter of Feed condition and feed equation WuxinNatural Resources and Environmental Engineering Faculty.HeiLongJiang Institute of Science and Technology, Haerbin 150000 ,china;Abstract: The paper discusses the influence of Feed condition during rectification. Qualitative analysis these five kinds of Feed condition. Exploiting material balance and heat conservation deduce feed equation. Keywords :condition of material feed equation tne number of theoretical plate引言：在精馏过程中，影响精馏效果及精馏质量的因素，除了与精馏塔的结构有关外，还与进料的状态有密切关系。
精料热状况的不同，使精馏塔内精馏段和提馏段的上升蒸汽和下降液体的流量大不相同。
与此同时，由于进料所携带的热量，决定了精馏塔辅助设备中的，塔底再沸器及塔顶的冷却器的耗热量不同。
9.5.1-9.5.4 物料衡算与进料热状况
9.5.1 理论板及恒摩尔流假设 1. 理论板
分析 x n 1与y n 1未平衡
结果：x n
t n1 t n1—传热(显热)
— 传质及传热(潜热)
xn1及yn yn1
axn yn 1 (a 1) x n
液相均匀 理论板—— x n与 y n相平衡
Dx D 0.971 已知： A FxF
Dx D 0.971 175 0.44
全塔物衡：D W F 175
Dx D WxW FxF
D 80.0kmol h W 95.0kmol h x 0.935 D
即： D 0.0235 175 0.44 Dx W
V
L
L F
V
F
L
L
V
V
D 饱和蒸汽进料
E 过热液体进料
V V F V L L
V V L L
9.5.4 进料热状况和进料方程 2. 进料热状况的定量描述
对加料板作衡算：
F L V V L
FIF LI L V I V VIV LI L
158kJ/kmol C
r Cpm ( t B t F ) 158 (93 20) 11534kJ/kmol
rm r 31900 11534 q 1.362 31900 rm
9.5.4 进料热状况和进料方程 2. 进料热状况的定量描述
由F L V V L
2
9.5 两组分连续精馏的计算
2. 所需基本数据
进料情况：进料量，进料组成、温度或汽化率；
分离要求：指定塔顶和塔底产品的组成；
相平衡数据：饱和蒸气压，t-x-y图及y-x图。
精馏综合实验
实验六 精馏塔实验一、实验目的1.了解板式精馏塔的结构和操作。
2.学习精馏塔总板效率的测量方法。
3.学习识别精馏塔内出现的几种操作状态及对塔性能的影响；4.观测塔板上气─液传质过程的情况。
二、实验内容1.测定全回流条件下精馏塔的总板效率。
2.测定部分回流条件下精馏塔的总板效率。
3.测定不同进料位置对精馏过程的影响。
三、实验原理1.板式塔的总板效率总板效率E 又称全塔效率，是指塔体本身的理论板数N T 与实际板数N p 的比值。
（6—1）2.理论板数N T 的求法对于二元物系（乙醇—正丙醇）系统，若已知其气—液平衡数据，则根据精馏塔的原料液组成、进料状态、操作回流比及塔顶流出液组成和塔底釜液组成可以求得该塔的理论板数N T 。
⑴ 全回流条件下（R=∞）此条件下，在y —x 图上，对角线即为精馏段操作线。
根据已测出的塔顶、塔釜的浓度x D 和x W ，用求理论塔板的图解法，在平衡与操作线之间绘阶梯，即可求得塔系统内x D 和x W 两取样口之间的理论塔板数N T 。
⑵ 部分回流条件下 进料热状况参数q 的计算：进料为冷液体时，q 值的计算式可写成（6—2）式中：t F —冷液体进料的温度，℃。
t BP —进料的泡点温度，℃。
C PM —进料液体在平均温度（t F +t BP ）/2下的比热，kJ/(kmol ·℃)。
r m —进料液体在其组成和泡点温度下的汽化潜热，kJ/kmol 。
kJ/(kmol ·℃) （6—3） kJ/kmol （6—4）式中：C p1、C p2—分别为纯组分1和纯组分2在平均温度（t F +t BP ）/2下的比热，kJ/(kmol ·℃)。
100%TpN E N =⨯mmF BP PM r r t t C q +-=)(222111x M C x M C C P P PM +=222111x M r x M r r m +=r1、r2—分别为纯组分1和纯组分2在进料泡点温度下的汽化潜热，kJ/kg。
6.6 进料热状况的影响和q线方程解析
(6－51) (6－52)
V ' V (q 1) F
整理式（6－37）、 （6-44）、 (6－51)、 (6－52)四式可得q线方程： 即：
q xF y x q 1 q 1
（6－60）
——q线方程或进料方程。
讨论：
1、在进料热状态一定时，即q为定值，则式 （6－60）为一直线方程。 2、q线在y－x图上是过对角线上e (xF，xF)点d 的一条直线； 3、该直线的斜率为：
6.6 进料热状况的影响和q线方程
6.6.1 五种进料热状况 6.6.2 进料板物料恒算和热量恒算 6.6.3 q线方程（进料方程）
本节学习要点: 1、依恒摩尔流的假设可得： 精馏段上升蒸汽量V、下降液流量L恒为常量； 提馏段上升蒸汽量V′、下降液流量L′亦为常量。 但V、V′及L、L′不一定相等，其间关系由 进料状态（q）决定，即
L ' L qF
V ' V (1 q) F
2、q线方程是两操作线交点的轨迹方程， 进料热状况的不同只影响提馏段不影响精 馏段。
6.7.1 五种进料热状况
在实际生产中，引入塔内的原料有五种 不同的状况：
①冷进料； ——不平衡状态进料
②泡点进料； ③气液混合进料； ——平衡状态进料 ④饱和蒸汽进料；
(6－53)
式中： r——进料的摩尔汽化潜热； cpL——（tb +tF）/2下液体的比热容； 3、过热蒸汽q的计算式。
H H c ( t t ) F d H hF pV q H h H h c pV (t F td ) r
式中： cpV——（tF +td）/2下气体的比热容；
6.6.2 进料板物料恒算和热量恒算
3精馏实验
0
0.05052 0.09985 0.1974 0.2950 0.3977 0.4970 0.5990
25℃ 1.3827 1.3815 1.3797 1.3770 1.3750 1.3730 1.3705 1.3680
30℃ 1.3809 1.3796 1.3784 1.3759 1.3755 1.3712 1.3690 1.3668
品室侧面的小孔注入样品室内，然后立即旋转样品室的锁紧手柄，将样品室锁紧（锁紧即可， 但不要用力过大）。
⑶ 调节样品室下方和竖置大圆盘侧面的反光镜，使两镜筒内的视场明亮。 ⑷ 从目镜中可看到刻度的镜筒叫“读数镜筒”，另一个叫“望远镜筒”。先估计一下样品 的折光指数数值的大概范围，然后转动竖置大圆盘下方侧面的手轮，将刻度调至样品折光指 数数值的附近。 ⑸ 转动目镜底部侧面的手轮，使望远镜筒视场中除黑白两色外无其他颜色。在旋转竖置 大圆盘下方侧面的手轮，将视场中黑白分界线调至斜十字线的中心（如附图 5-1 所示）。 ⑹ 读数镜筒中看到的右列刻度读数则为待测物质的折光指数数值 ND（如附图 5-2 所示）。 根据读得的折光指数数值 ND 和样品室的温度，从浓度——折光指数标定曲线查该样品的质量 分率。 ⒋ 要注意保持折光仪的清洁，严禁污染光学零件，必要时可用干净的镜头纸或脱脂棉轻 轻地擦拭。如光学零件表面有油垢，可用脱脂棉蘸少许洁净的汽油轻轻地擦拭。
(二) 物系 (乙醇─正丙醇)
1. 纯度: 化学或分析纯.
不锈钢
2. 平衡关系: 见表 1.
3. 料液浓度:15-25％(乙醇质量百分数).
4. 浓度分析用阿贝折光仪(用户自备).折光指数与溶液浓度的关系见表 2.
表 1 乙醇─正丙醇 t-x-y 关系
( 均以乙醇摩尔分率表示,x-液相; y-气相 )
低温库货物热能量计算公式
低温库货物热能量计算公式
热量计算公式是一种计算热量的公式，即Q=G·C·（tg-th）。
根据热量计算公式：Q=G·C·（tg-th）可知，当供热系统向热用户提供相同的热量Q时，供回水温差Δt=tg-th与循环水量G成比例关系。
即系统的供回水温差大，则循环水量就小，水泵的电耗就会大大降低。
从下面的一个例子，就可看出温差与电耗之间的关系。
扩展资料：
例如一个供热系统设计热负荷为7MW，一次网供回水温差Δt=30℃经计算，其循环水量为200m/h。
外网管径为DN200.查表可知沿程阻
力系数为170Pa/m。
经水力计算，管网沿程总阻力损失为50m水柱，如果按此流量和扬程选水泵，即水泵功率为45KW。
提高供热系统的供回水温差，可大大降低运行电耗。
同时由于阻力损失的大幅度降低，可以使有中继泵站的供系统，取消了中继泵站，节省了建投资和中继泵站的运行费用。
进料热状况实例计算
判断脱丙烷塔进料热状况在实际生产中，加入精馏塔的原料液可能有五种热状况：①温度低于泡点的冷液体；②泡点下的饱和液体；③温度介于泡点和露点之间的气液混合物；④露点下的饱和蒸汽；⑤温度高于露点的过热蒸汽。
（1）泡点法计算原料液的泡点温度设1T =50℃时，由烃类的p-T-K 列线图读得的p=2MPa ，1T =50℃时各组分的i K 值列于表3-10中，表3-10 泡点温度计算表Table 3-10 the table of bubble point temperature calculation组成 Mol% K i (50℃) i i x K （50℃） K i (70℃) i i x K （70℃） C 20 0.86 2.5 0.0215 3.22 0.027692 C 3= 33.49 1.05 0.351645 1.5 0.50235 C 30 10.07 0.92 0.092644 1.39 0.139973 iC 40 19.16 0.46 0.088136 0.7 0.13412 C 4=-1 6.06 0.46 0.027876 0.67 0.040602 iC 4= 9.1 0.5 0.0455 0.6 0.0546 TC 4=-2 8.84 0.46 0.040664 0.68 0.060112 nC 40 4.58 0.33 0.015114 0.54 0.024732 C-C 4= 6.46 0.2 0.01292 0.3 0.01938 nC 50 1.38 0.130.0017940.230.003174合计1000.6977931.006735经第一次试差()1i i x ∑K =0.6978＜1。
取C 3=为关键组分G ，由此求得K G ,2=()11,3∑=i i C x K K =1.05÷0.6978=1.5 （3-1）由烃类的p-T-K 列线图读得的p=2MPa ， K C3==1.5时，2T =70℃。
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判断脱丙烷塔进料热状况
在实际生产中，加入精馏塔的原料液可能有五种热状况：①温度低于泡点的冷液体；②泡点下的饱和液体；③温度介于泡点和露点之间的气液混合物；④露点下的饱和蒸汽；⑤温度高于露点的过热蒸汽。
（1）泡点法计算原料液的泡点温度
设1T =50℃时，由烃类的p-T-K 列线图读得的p=2MPa ，1T =50℃时各组分的
i K 值列于表3-10中，
表3-10 泡点温度计算表
Table 3-10 the table of bubble point temperature calculation
组成 Mol% K i (50℃) i i x K （50℃） K i (70℃) i i x K （70℃） C 20 0.86 2.5 0.0215 3.22 0.027692 C 3= 33.49 1.05 0.351645 1.5 0.50235 C 30 10.07 0.92 0.092644 1.39 0.139973 iC 40 19.16 0.46 0.088136 0.7 0.13412 C 4=-1 6.06 0.46 0.027876 0.67 0.040602 iC 4= 9.1 0.5 0.0455 0.6 0.0546 TC 4=-2 8.84 0.46 0.040664 0.68 0.060112 nC 40 4.58 0.33 0.015114 0.54 0.024732 C-C 4= 6.46 0.2 0.01292 0.3 0.01938 nC 50 1.38 0.13
0.001794
0.23
0.003174
合计
100
0.697793
1.006735
经第一次试差()1i i x ∑K =0.6978＜1。
取C 3=为关键组分G ，由此求得
K G ,2=()1
1,3
∑=i i C x K K =1.05÷0.6978=1.5 （3-1）
由烃类的p-T-K 列线图读得的p=2MPa ， K C3==1.5时，2T =70℃。
并差出此时的i K 值，然后计算
∑i
i x K =1.0067≈1 （3-2）
所以T=70℃为泡点温度。
（2）露点法计算原料液的露点温度
设1T =50℃时，由烃类的p-T-K 列线图读得的p=2MPa ，1T =50℃时各组分的
i K 值列于表3-11中，
表3-11 露点温度计算表
Table 3-11 the table of dew point temperature calculation
组成 Mol% K i (50℃) i
i
k y （50℃） K i (93℃) i
i
k y （93℃） C 20 0.86 2.5 0.00344 3.9 0.002205128 C 3= 33.49 1.05 0.318952381 2.018 0.165956392 C 30 10.07 0.92 0.109456522 1.79 0.056256983 iC 40 19.16 0.46 0.416521739 0.97 0.197525773 C 4=-1 6.06 0.46 0.13173913 0.96 0.063125 iC 4= 9.1 0.5 0.182 0.91 0.1 TC 4=-2 8.84 0.46 0.192173913 0.89 0.099325843 nC 40 4.58 0.33 0.138787879 0.74 0.061891892 C-C 4= 6.46 0.2 0.323 0.3 0.215333333 nC 50 1.38 0.13
0.106153846 0.35
0.039428571 合计
100
1.92222541
1.001048916
经第一次试差1⎪⎭⎫ ⎝⎛∑i i K y =1.9222＞1,说明所设温度偏低。
取C 3=为关键组分G ，由此求得
K G ,2=1,3C K =×1
⎪⎭⎫ ⎝⎛∑i i K y =1.05×1.9222=2.018 （3-3） 由烃类的p-T-K 列线图读得的p=2MPa ， KC3==2.018时，2T =93℃。
并差出此时的i K 值，然后计算
∑i i
K y =1.001≈1 （3-4） 所以T=93℃为露点温度。
由于进料温度为87℃，温度在泡点温度（70℃）和露点温度（93℃）之间，所以加入精馏塔的原料液为温度介于泡点和露点之间的气液混合物。