高铝玻璃减薄优化工艺研究

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超薄铝硅玻璃离子交换工艺研究

超薄铝硅玻璃离子交换工艺研究

第41卷第4期2022年4月硅㊀酸㊀盐㊀通㊀报BULLETIN OF THE CHINESE CERAMIC SOCIETY Vol.41㊀No.4April,2022超薄铝硅玻璃离子交换工艺研究廖伟帆1,胡传杰2,王明忠3,郭云岚1,崔秀珍3,梁新辉3,刘㊀超1(1.武汉理工大学硅酸盐建筑材料国家重点实验室,武汉㊀430070;2.重庆京东方电子科技有限公司,重庆㊀400799;3.咸宁南玻光电玻璃有限公司,咸宁㊀437000)摘要:高强度超薄盖板玻璃是电子信息产品的重要组成部分,化学强化(离子交换)是提升超薄盖板玻璃力学性能的主要技术途径㊂在离子交换过程中,玻璃易产生应力弛豫等现象,导致化学强化玻璃难以具备较高的表面压应力㊁较大的应力层深度与较高的维氏硬度㊂本文采用两步法离子交换工艺,研究了熔盐㊁离子交换温度与时间等因素对强化后超薄铝硅玻璃应力层分布及维氏硬度等性能的影响㊂结果表明,本文所研发的两步法离子交换工艺,可以使玻璃兼具较高的表面压应力㊁较大的应力层深度与较高的表面维氏硬度㊂离子交换后,铝硅玻璃的表面压应力可达900MPa 以上,应力层深度可达70μm 以上,同时表面维氏硬度达7.2GPa 以上㊂关键词:超薄玻璃;盖板玻璃;铝硅玻璃;离子交换;表面压应力;应力层深度;维氏硬度中图分类号:TQ171㊀㊀文献标志码:A ㊀㊀文章编号:1001-1625(2022)04-1163-07Ion-Exchange Process of Ultrathin Aluminosilicate GlassesLIAO Weifan 1,HU Chuanjie 2,WANG Mingzhong 3,GUO Yunlan 1,CUI Xiuzhen 3,LIANG Xinhui 3,LIU Chao 1(1.State Key Laboratory of Silicate Materials for Architectures,Wuhan University of Technology,Wuhan 430070,China;2.Chongqing BOE Electronics Technology Co.Ltd.,Chongqing 400799,China;3.Xianning Nanbo Photoelectric Glass Co.Ltd.,Xianning 437000,China)Abstract :High-strength ultrathin cover glass is an important part of electronic information products,and chemical strengthening (ion-exchange)is the main technological approach to improve the mechanical properties of ultrathin cover glass.During ion-exchange,stress relaxation (structural relaxation )can easily take place,making it difficult for chemically strengthened glasses to simultaneously achieve high compressive stress,large depth of layer,and high Vickers hardness.To overcome this issue,two-step ion-exchange was developed to strengthen aluminosilicate glasses.Effects of molten salts,ion-exchange temperature and duration on the distributions of stress layers and Vickers hardness were investigated.Results demonstrate that high compressive stress,large depth of layer,and high Vickers hardness can be simultaneously achieved via two-step ion-exchange.After ion-exchange,the compressive stress of the glass is over 900MPa,the depth of layer is over 70μm and Vickers hardness is over 7.2GPa.Key words :ultrathin glass;cover glass;aluminosilicate glass;ion-exchange;compressive stress;depth of layer;Vickers hardness㊀收稿日期:2021-11-02;修订日期:2021-12-16基金项目:国家自然科学基金(62175192)作者简介:廖伟帆(1997 ),男,硕士研究生㊂主要从事玻璃化学强化方面的研究㊂E-mail:303493@通信作者:刘㊀超,博士,研究员㊂E-mail:hite@ 0㊀引㊀言超薄盖板玻璃已成为手机等信息显示终端产品不可或缺的组成部分[1],化学强化(又称离子交换)是提升超薄盖板玻璃力学性能的有效方法之一[2],主要包含高温型离子交换与低温型离子交换[3]㊂高温型离子交换是指盐浴温度高于玻璃转变温度,在离子交换过程中玻璃表面析出具有较低热膨胀系数的微晶,从而在玻璃表面形成一定深度的压应力层[4]㊂低温型离子交换是指盐浴温度低于玻璃转变点,在离子交换过程1164㊀ 玻璃材料与玻璃技术 专题硅酸盐通报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第41卷中,熔盐中大半径离子与玻璃中小半径离子间产生置换,一般为熔盐中钾离子与玻璃中钠离子交换,在玻璃表层产生挤塞效应,形成压应力㊂表面压应力与应力层深度是衡量玻璃化学强化效果的重要指标[5],较高的表面压应力与较大的应力层深度能够提升玻璃的表面硬度,降低裂纹产生与扩展概率,从而提升玻璃抵抗裂纹产生与扩散的能力,改善化学强化玻璃的抗冲击㊁抗跌落等性能㊂为获得较好的力学性能,通常采用一步法㊁两步法和多步法离子交换对超薄盖板玻璃进行化学强化㊂一步法离子交换因工艺简单而被广泛使用[6]㊂通过一步法虽然能得到较高的表面压应力,但交换层深度较浅,抗冲击性能较差㊂两步法离子交换通过连续两次不同工艺(包括熔盐种类㊁强化温度与强化时间等)的离子交换来调整玻璃化学强化的效果㊂两步法离子交换首次应用于工程应力(engineered stress profile, ESP)玻璃[7],工程应力玻璃具有断裂强度分散性低㊁稳定性好等特点,在玻璃断裂前会出现裂纹预警,但玻璃强度相对较低㊂在康宁公司的两步法化学强化专利中也用到了两步法,其第一步选用硝酸钾与硝酸钠的混合熔盐,离子交换温度为380~450ħ,交换时间可达12h;第二步所用熔盐为KNO3(含少量NaNO3),温度为410ħ,时间为2h[8]㊂此外,两步法离子交换还广泛应用于锂铝硅玻璃的强化[9]与抗菌玻璃的制备[10]㊂多步法离子交换通常是在两次化学强化工艺之间引入其他的处理工艺,如热处理等,来调控玻璃中的离子分布情况[11-12]㊂结合两步法离子交换,胡伟等[13]采用高温离子迁移工艺,将玻璃中离子交换层深度提高了1.4倍,提升了玻璃的抗冲击强度㊂在一步法㊁两步法或者多步法离子交换过程中,玻璃中离子交换层深度随交换温度的升高或者交换时间的延长单调增加,但玻璃表面压应力通常随交换温度的升高或者交换时间的延长先增加后降低,出现应力弛豫现象[14]㊂化学强化玻璃表面应力弛豫通常使超薄盖板玻璃难以同时获得较大的表面压应力与较深的应力层深度,制约了化学强化超薄盖板玻璃力学性能的进一步提升[1]㊂因此,开发新型离子交换工艺,使超薄盖板玻璃兼具较高的表面压应力与较大的应力层深度,对于提升化学强化后玻璃的力学性能具有重要意义㊂本文以国产高铝硅玻璃为研究对象,采用两步法离子交换工艺,研究了第一步与第二步离子交换熔盐㊁交换温度与时间等因素对超薄高铝盖板玻璃表面压应力㊁应力层深度以及表面维氏硬度等性能的影响㊂1㊀实㊀验1.1㊀原㊀料本实验采用的玻璃为国产超薄高铝硅玻璃,玻璃中各组分摩尔分数为57.93%(SiO2)㊁12.45%(Al2O3)㊁14.95%(Na2O)㊁7.75%(K2O)㊁6.92%(其他),玻璃转变温度约为621ħ,玻璃的光弹性系数为27.2(595nm),折射率为1.51(595nm)㊂玻璃尺寸为120mmˑ60mmˑ0.7mm㊂采用两种熔盐对超薄高铝玻璃进行化学强化,其中:熔盐1为硝酸钾与硝酸钠混合熔盐,该混合熔盐中硝酸钠与硝酸钾质量比分别为0.1㊁0.2与0.4;熔盐2为含有添加剂的硝酸钾熔盐,熔盐中硝酸钾与添加剂的质量比为m(KNO3)ʒm(KOH)ʒm(K2CO3)ʒm(KCl)=100ʒ0.4ʒ1.0ʒ0.3㊂1.2㊀试验步骤首先用无水乙醇清洗玻璃,然后将玻璃放入去离子水中浸泡3min,再放入烘箱中烘干㊂在进行离子交换前需对玻璃进行预热处理,在预热炉中随炉升温可以防止玻璃骤热炸裂,温度升至离子交换炉温度以下20ħ左右保温0.5h㊂预热处理后将玻璃放入熔盐中进行离子交换,到达设定的离子交换时间后取出,自然冷却后再放入去离子水中浸泡0.5h,去除玻璃表面残留熔盐,用烘箱烘干玻璃,两步法则在第二步重复以上操作㊂1.3㊀分析与测试采用表面应力仪(FSM-6000LE,日本折原株式会社)测试化学强化后玻璃的表面压应力与应力层深度㊂采用电子探针显微分析仪(EPMA,JXA-8230,日本电子株式会社)测试离子交换样品中K与Na等元素的分布㊂采用维氏硬度计(HV-1000A,莱州华银试验仪器有限公司)测试玻璃的维氏硬度(HV),计算公式为HV=0.189(P/d2),式中HV为维氏硬度(MPa),P为测试用载荷(1.956N),加载时间为10s,d为压痕对角线长度(mm),放大倍数为40倍;每个样品的维氏硬度测试5次取平均值㊂采用紫外可见分光光度计(Lambda750s,美国PerkinElmer)测试玻璃的透过率㊂玻璃的密度采用阿基米德法测试㊂㊀第4期廖伟帆等:超薄铝硅玻璃离子交换工艺研究1165 2㊀结果与讨论2.1㊀一步法离子交换对玻璃性能的影响本部分采用熔盐2研究了离子交换温度与时间对超薄高铝玻璃化学强化性能的影响㊂2.1.1㊀熔盐组成对化学强化超薄高铝玻璃透过率的影响熔盐2中含有KOH㊁KCl与K2CO3添加剂㊂有研究[15]表明,当熔盐中KOH与KCl等含量较高时,KOH 与KCl对高铝玻璃具有一定的腐蚀作用,会降低化学强化后玻璃的透过率㊂采用熔盐2对超薄高铝玻璃进行化学强化,离子交换前后玻璃的透过率如图1所示㊂当离子交换温度为430ħ时,离子交换时间对玻璃的透过率未产生明显影响(见图1(a));当离子交换时间固定为3h时,离子交换温度对玻璃的透过率同样未产生明显的影响(见图1(b))㊂离子交换后,玻璃的透过率与未经离子交换的玻璃基本保持一致,在可见光波段均保持较高的透过率㊂图1㊀离子交换前后玻璃的透过率(AP代表未进行离子交换的玻璃原片)Fig.1㊀Transmittance of glasses before and after ion-exchange(AP represents pristine glasses without ion-exchange) 2.1.2㊀离子交换工艺对玻璃表面压应力与应力层深度的影响离子交换温度与时间对化学强化玻璃的表面压应力(compressive stress,CS)与应力层深度(depth of layer,DOL)具有重要的影响㊂图2为玻璃表面应力仪所测得的离子交换后玻璃的表面压应力㊁应力层深度与中心张应力㊂当离子交换温度为430ħ时(见图2(a)),随着离子交换时间从1h延长至7h,离子交换层深度单调递增,逐渐从(24.9ʃ0.2)μm增加到(57.5ʃ1.0)μm;与此同时,离子交换后玻璃的表面压应力从(802ʃ5)MPa(1h)增加到(881ʃ5)MPa(3h),再逐渐降低到(780ʃ5)MPa(7h);离子交换后玻璃的中心张应力(central tension,CT)逐渐从(31ʃ5)MPa(1h)增加到(77ʃ5)MPa(7h)㊂当离子交换时间固定为3h(见图2(b)),随着离子交换温度从370ħ增加到470ħ时,离子交换层深度单调递增,逐渐从(18.8ʃ0.6)μm增加到(57.4ʃ1.0)μm;与此同时,离子交换后玻璃的表面压应力从(826ʃ5)MPa(370ħ)增加到(881ʃ5)MPa(430ħ),再逐渐降低到(780ʃ5)MPa(470ħ);离子交换后玻璃的中心张应力逐渐从(23ʃ5)MPa(370ħ)增加到(77ʃ5)MPa(470ħ)㊂采用EPMA测试的玻璃表层K+与Na+分布如图3所示,由图可知,K+扩散深度与表面应力仪测得的扩散深度是一致的,说明表面应力仪测得的离子交换层深度是可靠的㊂与前人[16]的研究结果一致,玻璃中离子交换层深度随着离子交换温度的升高或者离子交换时间的延长逐渐增大,但玻璃的表面压应力均先增大后降低;在表面压应力与应力层深度的共同作用下,玻璃的中心张应力单调增加(见图2)㊂玻璃表面压应力先升后降,说明玻璃在离子交换过程中发生了应力弛豫㊂表面压应力弛豫是化学强化中的常见现象[14],与表面压应力作用下玻璃的结构弛豫密切相关㊂在离子交换初期,较大的K+替换玻璃中较小的Na+,形成挤塞效应,表面压应力增加,占据主导地位;同时伴随着玻璃的体积膨胀,玻璃的密度降低㊂当离子交换温度较高或者离子交换时间较长时,应力弛豫(即结构弛豫占主导)引起玻璃的表面压应力下降;同时玻璃结构逐渐致密化,玻璃密度增大㊂本文采用阿基米德法测试了离子交换1166㊀ 玻璃材料与玻璃技术 专题硅酸盐通报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第41卷后玻璃密度的变化情况,离子交换时间和温度对玻璃密度的影响如图4所示㊂由图4可知,随着离子交换时间的延长或者离子交换温度的升高,离子交换后玻璃的密度先降低后升高,与玻璃表面压应力的变化情况对应㊂图2㊀离子交换后玻璃的表面压应力㊁应力层深度与中心张应力Fig.2㊀Compressive stress,depth of layer,and central tension of glasses after ion-exchange图3㊀玻璃表层K+与Na+分布(离子交换温度为470ħ,交换时间为3h,图中虚线代表原片玻璃中Na+与K+的相对浓度)Fig.3㊀Distribution of K+and Na+on glasses surface(ion-exchange at470ħfor3h,dashed lines represent the relative concentration of Na+and K+in pristine glasses)图4㊀离子交换时间和温度对玻璃密度的影响Fig.4㊀Effects of ion-exchange time and temperature on glasses density玻璃表面维氏硬度随离子交换条件的变化也产生相应的变化㊂离子交换时间和温度对玻璃表面维氏硬度的影响如图5所示㊂由图5可知:随着离子交换时间的延长,玻璃的表面维氏硬度由交换前的5.97GPa㊀第4期廖伟帆等:超薄铝硅玻璃离子交换工艺研究1167先升高到7.04GPa(4h)然后降低到6.61GPa(7h);随着离子交换温度的升高,玻璃的表面维氏硬度由交换前的5.97GPa先升高到7.22GPa(430ħ),然后降低到6.41GPa(470ħ)㊂结合玻璃表面压应力(图2)与玻璃密度(图4)的变化情况,玻璃的表面维氏硬度与玻璃表面压应力和离子交换后玻璃的密度密切相关㊂图5㊀离子交换时间和温度对玻璃表面维氏硬度的影响Fig.5㊀Effects of ion-exchange time and temperature on the Vickers hardness of glasses surface2.2㊀两步法离子交换对玻璃性能的影响由上述结果可知,在离子交换过程中,随着离子交换时间延长或者离子交换温度升高,玻璃的离子交换层深度与玻璃的中心张应力均单调递增,玻璃表面压应力先增大后降低,难以使玻璃兼具较大的表面压应力与较大的应力层深度㊂在长时间较高温度作用下,玻璃产生应力弛豫(结构弛豫),导致玻璃结构致密化㊂离子交换层内玻璃结构的致密化一方面可以提升玻璃的表面维氏硬度,另一方面也为后续通过离子交换获得更高的表面压应力创造条件,使玻璃兼具较高的表面压应力与应力层深度㊂基于上述设想,本部分研究了两步法离子交换工艺对玻璃性能的影响,第一步采用熔盐1进行离子交换,第二步采用熔盐2进行离子交换㊂为提升第二步离子交换的效果,获得较高的表面压应力,熔盐1为硝酸钾与硝酸钠的混合熔盐,其中硝酸钠与硝酸钾的质量比分别为0.1㊁0.2与0.4㊂为确保第一步离子交换过程中,玻璃表层产生足够的应力弛豫(结构弛豫),第一步离子交换的温度设定为460ħ,离子交换时间为1~8h㊂为抑制第二步离子交换过程中产生应力弛豫,第二步离子交换温度设定为410ħ,交换时间为0.5h㊂2.2.1㊀两步法离子交换对玻璃表面压应力与应力层深度的影响两步法离子交换后玻璃的表面压应力㊁应力层深度与表面维氏硬度如图6所示㊂由图6可知,第一步离子交换时硝酸钠与硝酸钾的质量比对离子交换后玻璃的表面压应力与应力层深度具有显著的影响(见图6(a))㊂图6(a)中数据点分别为离子交换1h㊁2h㊁4h㊁6h和8h㊂当熔盐中硝酸钠与硝酸钾的质量比为0.1时(图6(a)中空心菱形所示),随着离子交换时间从1h逐渐延长至8h,离子交换层深度逐渐从34μm逐渐增大到82μm,表面压应力逐渐从503MPa逐渐降低至440MPa㊂当熔盐中硝酸钠与硝酸钾的质量比为0.2时(图6(a)中空心圆所示),随着离子交换时间从1h逐渐延长至8h,离子交换层深度逐渐从33μm逐渐增大到79μm,表面压应力逐渐从372MPa逐渐降低至341MPa㊂当熔盐中硝酸钠与硝酸钾的质量比为0.4时(图6(a)中空心正方形所示),随着离子交换时间从1h逐渐延长至8h,离子交换层深度逐渐从33μm逐渐增大到69μm,表面压应力逐渐从244MPa逐渐降低至222MPa㊂上述结果表明,在460ħ离子交换条件下,随着离子交换时间的延长,玻璃同样出现了应力弛豫现象㊂熔盐1中硝酸钠含量越高,离子交换后玻璃的表面压应力越低,离子交换深度越浅,说明离子交换后玻璃表层中K+含量越低,Na+含量越高㊂将上述在熔盐1中进行离子交换后的玻璃在熔盐2中进行第二步离子交换,离子交换后玻璃的表面压应力与应力层深度测试结果如图6(a)所示㊂与第一步离子交换的结果相比,第二步离子交换后玻璃的表面压应力与应力层深度均得到了较大的提升㊂当第一步熔盐中硝酸钠与硝酸钾的质量比为0.1时(图6(a)中实心菱形所示),第二步离子交换后玻璃的应力层深度从41μm逐渐增大到93μm,表面压应力逐渐从1168㊀ 玻璃材料与玻璃技术 专题硅酸盐通报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第41卷953MPa逐渐降低至846MPa㊂当第一步熔盐中硝酸钠与硝酸钾的质量比为0.2时(图6(a)中实心圆所示),第二步离子交换后玻璃的应力层深度从35μm逐渐增大到83μm,表面压应力逐渐从968MPa逐渐降低至901MPa㊂当第一步熔盐中硝酸钠与硝酸钾的质量比为0.4时(图6(a)中实心方形所示),第二步离子交换后玻璃的应力层深度从34μm逐渐增大到79μm,表面压应力逐渐从972MPa逐渐降低至935MPa㊂结果表明,当第一步熔盐中硝酸钠含量较高时,第二步离子交换后玻璃的表面压应力较高,但离子交换层深度提升较小,反之亦然㊂上述结果表明,采用两步法离子交换可以使离子交换后的玻璃兼具较高的表面压应力与较大的应力层深度㊂2.2.2㊀两步法离子交换对玻璃表面维氏硬度的影响两步法离子交换后玻璃硬度的变化与玻璃表面压应力的变化相似(见图6(b))㊂在第一步离子交换中,玻璃的表面维氏硬度随着混合熔盐中硝酸钠含量的增加逐渐降低㊂当第一步交换熔盐中硝酸钠与硝酸钾质量比为0.1时,随着交换时间的延长,玻璃的表面维氏硬度值由7.14GPa(交换时间1h)逐渐降低至6.91GPa(交换时间8h)㊂当第一步交换熔盐中硝酸钠与硝酸钾质量比为0.2与0.4时,交换后玻璃的表面维氏硬度值分别降低至6.68GPa(交换时间8h)与6.42GPa(交换时间8h)㊂当采用熔盐1(硝酸钠与硝酸钾质量比分别为0.1㊁0.2㊁0.4)进行第一步离子交换,熔盐2进行第二步离子交换后,玻璃的表面维氏硬度得到了较大的提升(图6(b))㊂当第一步离子交换时间为1h,第二步离子交换后玻璃的表面维氏硬度值分别提升至7.86GPa㊁7.92GPa㊁8.14GPa,明显高于一步法离子交换中所获得的表面维氏硬度值㊂当第一步离子交换时间延长时,第二步离子交换后玻璃的表面维氏硬度逐渐下降;当第一步离子交换时间为8h时,第二步离子交换后玻璃的表面维氏硬度值分别降低至7.13GPa㊁7.21GPa㊁7.28GPa㊂上述结果表明,当第一步熔盐中硝酸钠含量较高时,第二步离子交换后玻璃的表面维氏硬度值较高,反之亦然㊂这与两步法离子交换后玻璃的表面压应力变化情况相似㊂图6㊀两步法离子交换后玻璃的表面压应力㊁应力层深度与表面维氏硬度Fig.6㊀Compressive stress,depth of layer,and surface Vickers hardness of glasses after two-step ion-exchange 2.2.3㊀一步法与两步法离子交换的比较一步法离子交换受应力弛豫(结构弛豫)的影响,当离子交换温度较高或者离子交换时间较长时,玻璃表面压应力逐渐降低,使玻璃难以兼具较大的表面压应力与应力层深度㊂采用两步法离子交换,第一步使用硝酸钾与硝酸钠的混合熔盐,在较高温度条件下进行离子交换,使玻璃产生较大的应力弛豫;在较低温度与较短时间条件下进行第二步离子交换后,玻璃的表面压应力较高,应力层深度较大,同时玻璃的硬度也获得较大的提升㊂因此,采用两步法离子交换工艺,可以显著提升离子交换后玻璃的综合力学性能㊂3㊀结㊀论(1)受结构弛豫的影响,一步法离子交换的玻璃难以兼具较高的表面压应力与较大的应力层深度;一步法离子交换的玻璃密度先降低后升高,表面维氏硬度先升高后降低㊂㊀第4期廖伟帆等:超薄铝硅玻璃离子交换工艺研究1169 (2)结合结构弛豫的特点,在两步法离子交换中,第一步采用硝酸钠与硝酸钾的混合熔盐,较高的离子交换温度和较长的离子交换时间使玻璃具有较深的应力层深度;第二步采用加入添加剂的硝酸钾熔盐,较低的离子交换温度和较短的离子交换时间使玻璃最终兼具较高的表面压应力㊁较大的应力层深度与较高的表面维氏硬度㊂参考文献[1]㊀田英良,李俊杰,杨宝瑛,等.化学增强型超薄碱铝硅酸盐玻璃发展概况与展望[J].燕山大学学报,2017,41(4):283-292.TIAN Y L,LI J J,YANG B Y,et al.Development and prospect of chemically strengthened ultra-thin alkali alumina silicate glass[J].Journal of Yanshan University,2017,41(4):283-292(in Chinese).[2]㊀HALE D K.Strengthening of silicate glasses by ion exchange[J].Nature,1968,217(5134):1115-1118.[3]㊀KARLSSON S,JONSON B,STALHANDSKE C.The 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玻璃的减薄技术及不良影响(研究运用)

玻璃的减薄技术及不良影响(研究运用)

2.蚀刻溶液依 靠重力下流, 蚀刻玻璃基材 表面 。
专业应用
5
技术一:蚀刻 减薄流程
清Te洗xt in here
蚀刻
Slimming
清洗
6
专业应用
减薄设备
Loader 单元
预清洗单 元
蚀刻单元
清洗单元
干燥单元
Unloader 单元
其余组件: 供酸装置 HF酸浓度计 温度控制器 洗气装置
专业应用
7
专业应用
21
技术二:真空激光减薄
所谓真空激光减薄技术, 是指利用激光器发 出的脉冲激光束聚焦成直径很小的光斑, 并 调节到适当的能量密度,对于处在真空环境 中的待减薄膜层进行高速扫描,使膜层汽化, 从而达到减薄膜层的目的。
专业应用
8
技术二:真空激光减薄
系统原理: 激光束经过聚焦、偏转后, 经
由石英窗口, 照射放置在真空度为 10- 3 Pa 高真空环境中的待加工 晶片, 以实现对晶片表面银电极层 的激光减薄。 系统工作原理图如图。
专业应用
13
减薄工艺自身不良
1.不可擦拭脏污
2.薄化不匀
专业应用
14
减薄工艺自身不良
玻璃本身
玻璃被蚀刻时 局部蚀刻不一致
玻璃本身含 有杂质.
玻璃表面
1. 除胶未干 净,有残留 2. PT等未清 洗干净
工艺设备
专业应用
15
Slimming后划伤
Human eye invisible
Slimming前发生 轻微Scratch
专业应用
9
技术二:真空激光减薄
优点:( 1) 可以实现对膜层的精确减薄, 且减薄后的膜层不存在性能漂移现象; ( 2) 工作在真空环境下,膜层减薄过程 中不会出现对膜层污染、氧化等问题, 加之激光加工为非接触加工, 不会对膜 层产生机械损伤; ( 3) 利用激光移动灵活的特点, 可以实 现快速的多片薄膜大面积的薄膜减薄。

高铝玻璃减薄优化工艺研究

高铝玻璃减薄优化工艺研究

高铝玻璃减薄优化工艺研究摘要:以化学蚀刻薄化技术为基础,对高铝玻璃进行减薄优化研究.主要讨论最佳减薄溶液下,不同温度,不同减薄溶液的pH值,不同时间对玻璃减薄速率的影响.对减薄后的玻璃基板表面通过SME、EDX检测品质分析.在光刻胶和边框的保护下,配制出最优减薄溶液,选择的工艺条件为pH=2,温度55℃,减薄时间45min。

结果表明:在最佳条件下,玻璃基板减薄速率明显提高,表面的粗糙度得到有效的降低,并减少了表面白色附着物的沉淀。

这为平板玻璃、显示屏等行业的制造,提供了一条可行性方案。

关键词:高铝玻璃;减薄;优化工艺一、实验部分1、实验仪器与试剂(1)实验仪器:S-4800型环境扫描电子显微镜,日本日立公司;TD分析天平,姚市金诺天平仪器有限公司;X射线能谱仪,美国FORMATJEOL公司;紫外-分光光度计,上海谱元仪器有限公司;101-1干燥箱,上海市仪器有限公司;85-2数控恒温磁力搅拌器,上海浦东物理光学仪器厂;0-25螺旋测微仪,河北京城实验仪器科技有限公司。

(2)实验试剂:氟化铵(AR),天津华达化有限公司;乙二胺四乙酸二钠(AR),天津市河东区红岩试剂有限公司;四硼酸钠(AR),天津市科密欧化学试剂有限公司;98%浓硫酸(AR),国药集团化学试剂有限公司;去离子水等。

2、实验材料实验所用高铝玻璃由深圳金鸿桦烨电子有限公司提供,厚度为0.5mm,其玻璃基片组成为:Sio2,Al203,Mgo,Na2o,K2o,Cao+Bao等。

将此平板玻璃裁成300mm×300mm的实验片。

3、实验预处理3.1玻璃基板表面预处理对玻璃基板,先用丙酮、乙醇各清洗5min,去除玻璃表面的油污,再用去离子水冲洗并浸泡10min,之后放入100℃的烘箱烘30min,以增强玻璃基板表面的活性。

3.2玻璃面板涂保护层为防止减薄液渗进玻璃内部,在玻璃侧面涂布边框胶,当烘箱加热至100℃时,放入烘箱中,烘30min,使边框胶固化。

薄型化学增强高铝玻璃抗冲击性能研究

薄型化学增强高铝玻璃抗冲击性能研究

建筑玻璃与工业玻璃2020,№7- 11 -薄型化学增强高铝玻璃抗冲击性能研究徐 驰,傅国英,黄友奇,赵芳红,张保军,刘超英(中国建筑材料科学研究总院有限公司,北京 100024)摘要:化学增强高铝玻璃具有优秀的力学性能,可以满足航空透明件轻质高强的要求。

基于旋翼飞机风挡透明件减重要求,使用1.8mm 厚度高铝玻璃作为主材料,兼顾了减重和抗鸟撞性能需求。

本文以1.8mm 厚度高铝玻璃为研究对象,计算了玻璃在不同应力层深度时中心张应力的变化,然后制备多组样品进行化学增强处理,并测试落球冲击性能。

结果表明,1.8mm 厚度高铝玻璃表面应力为900MPa 时,应力层深度在42~46μm 范围内抗冲击性能最好。

0 引 言高铝硅酸盐玻璃具有良好的离子交换性能,经过化学钢化后具有较高的表面应力和较深的应力层,韧性和耐划伤性能优异,在手机盖板领域有广泛地应用[1-4]。

随着航空用无机透明件对高强化和薄型化的要求越来越高,薄型高铝玻璃正逐渐作为主材料应用到旋翼飞机风挡玻璃上,满足轻质高强的苛刻要求。

通常情况下,化学钢化玻璃的表面应力越大、应力层深度越深越好,但在实际使用过程中,薄型高铝玻璃过度化学钢化后会发生自爆现象,抗冲击性能大幅度下降,无法满足风挡玻璃抗鸟撞性能要求。

因此,以薄型高铝玻璃作为研究对象,通过理论计算和实验测试确定较佳的表面应力值和应力层深度,进而获得优异的抗冲击性能,并反馈指导实际化学钢化生产工艺,这对拓宽薄型高铝玻璃应用范围是非常有意义的。

1 实 验1.1 实验原料及仪器采用四川旭虹光电科技有限公司生产的1.8mm 厚度高铝硅酸盐玻璃原片,具体组成成分见表1。

原片玻璃经过切割、研磨以及边缘抛光等加工工序制备成300mm ×300mm ×1.8mm 规格尺寸样品,抗落球冲击性能测试采用GB/T 5137.1—2002《汽车安全玻璃试验方法第1部分:力学性能试验》,在第三方检测认证机构中国建材检验认证股份有限公司完成。

高铝盖板玻璃化学强化后热处理的研究

高铝盖板玻璃化学强化后热处理的研究

高铝盖板玻璃化学强化后热处理的研究刘冬1,杨宏孝1,吕波1,李青1,2(1.四川旭虹光电科技有限公司,四川绵阳621000;2.平板显示玻璃技术和装备国家工程实验室,河北石家庄050035)摘要:通过对高铝盖板玻璃化学强化处理后,再采用不同工艺参数对其进行热处理,探索其表面应力的变化趋势。

实验结果表明:当高铝盖板玻璃化学强化后再采用不同的参数对其进行热处理,CS 随时间与温度的增加而递减,DOL 随时间与温度的增加而递增。

关键词:高铝盖板玻璃;强化后热处理;CS/DOL 变化趋势Abstract:After chemical strengthening of high aluminum plate glass and heat treatment with different process parameters,the variation trend of surface stress is explored.The experimental results show that when the heat treatment parameters are different after the glass is chemically strengthened,the CS decreases with the increase of time and temperature.DOL increases with the increase of time and temperature.Key words:high aluminum plate glass ;heat treatment after improvement ;CS/DOL vaviation trends 0引言高铝盖板玻璃在其加工装配过程中,存在热处理工序(如强化、丝印及TP 等),而热处理直接影响强化后的盖板玻璃的表面应力。

高强度超薄玻璃成分设计

高强度超薄玻璃成分设计

高强度超薄玻璃成分设计摘要:高强度、高铝是今后硅酸盐玻璃发展的趋势,本文在现有装备水平及技术水平下设计、试验、开发出可用于大炉生产的中高铝玻璃成分,使其具有较好的熔制效果,同时试验评价了Al2O3/SiO2对玻璃热力学性能的影响,Al2O3/SiO2、CaO/MgO、R2O对玻璃化学稳定性、机械强度的影响。

关键词:高强度高铝玻璃1.高强度玻璃成分设计的目标设计玻璃成分中氧化铝含量为6.0-20%,综合调整其氧化物组成,使玻璃的应变点、退火点、软化点、膨胀系数、密度机械强度、光电信息性能符合超薄盖板玻璃的要求。

通过熔样试验,样品测试,选用合适的玻璃原材料,在保证玻璃性能的同时综合考虑材料的成本,努力降低玻璃的生产成本。

2. 实验部分2.1 仪器设备高温试验炉1800℃max三维自动混料机SYH-5天平PB3001-S 梅特列-托利多X荧光光谱仪Axiosmax 帕纳科扫描电子显微镜EVO-18 蔡司紫外--可见分光光度计Lambda-35 美国PE高温炉SX-10-12 上海实验电炉电子天平HR 120 日本A&D铂金坩锅1000ml2.2熔样试验2.2.1熔样试验用玻璃原材料根据设计的中高铝高碱玻璃氧化物组成,尽量选用目前高白浮法玻璃、光伏压延玻璃在用的原材料,以这些材料的实测值计算出基础配合料中的干基比例。

2.2.2称量精度各种材料称量精度控制在±0.1g以内。

总量:800g。

2.2.3玻璃得率为降低小炉试验和大炉的误差,得率控制在80-85%(重量百分比)之间。

2.2.4试验方法玻璃成分采用质量分数表示,按下式计算:Pi=(wi/∑Pi)*100%式中Pi ---- 玻璃中成分i的质量分数(%);Wi ---- 玻璃中成分i的质量含量;∑Pi ---- 玻璃中所有成分质量含量的中。

设计出玻璃的理论氧化物组成,制作配合料指示书,使用精度为0.0001-0.1克的精密天平为称量工具,手工称样,在自动三维混料机中混料5分钟。

玻璃减薄技术.[文字可编辑]

玻璃减薄技术.[文字可编辑]
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玻璃减薄 技术
?浮法减薄技术 ?TFT-LCD面板玻璃减薄工艺流程及
不良简介
2
浮法减薄技术
1
浮法玻璃成型的定义
2
浮法玻璃成型原理
3
玻璃液的拉薄
4
影响成型质量的因素
3
浮法玻璃成型的定义
? 浮法玻璃成型的定义 浮法玻璃成型工艺过程为熔化、澄清、冷却的优 质玻璃液在调节闸板的控制下经流道平稳连续地 流入锡槽,在锡槽中漂浮在熔融锡液表面,在自 身重力的作用下摊平、在表面张力作用下抛光、 在主传动拉引力作用下向前漂浮,通过挡边轮控 制玻璃带的中心偏移,在拉边机的作用下实现玻 璃带的展薄或积厚并冷却、固型等过程,成为优 于磨光玻璃的高质量的平板玻璃。
玻璃本身含有杂质.
玻璃表面
1. 除胶未干净,有残留 2. PT等未清洗干净
工艺设备
123...瀑N设o布备zz流故le分堵障叉塞(( (Co瀑喷n布淋ve流式ye蚀蚀r)刻刻方方式式))
24
Slimming后划伤
Human eye invisible Slimming 前发生轻微Scratch
Slimming
获得光亮、平整的 表面。止强酸破坏 Cell封框胶以及进入 Cell 内部
1. 加盖遮光垫
一般在这之前 还会进行检查。
2.涂胶
涂胶后静置 1min。
3.擦胶
清除多的UV胶。
4. UV固化
UV固化后检查
破坏构TFT结
12
封胶
加盖遮光垫
GLS
边框胶
涂胶
灯 UV
UV 固化
涂胶后检查
8
TFT-LCD面板 玻璃减薄
1
减薄的作用

范文玻璃生产工艺优化实践

范文玻璃生产工艺优化实践

范文玻璃生产工艺优化实践范文玻璃作为一种常见的建筑材料,广泛应用于各种建筑项目中。

为了提高玻璃生产的效率和质量,不断优化工艺是非常重要的。

本文将从玻璃生产的主要工艺环节出发,探讨如何进行优化实践。

一、原料准备和混料玻璃的原料主要包括石英砂、石灰石、碱石等。

在生产过程中,首先需要对这些原料进行准备和混料。

一方面,要确保各种原料的质量达到生产要求,另一方面,要合理控制原料的配比,以提高玻璃产品的质量。

在原料准备和混料过程中,可以采用先进的激光物理化学分析仪器,对原料进行快速分析,获得准确的成分数据。

结合生产经验,可以制定出最佳的原料配比方案。

二、熔化玻璃的熔化是整个生产过程中最重要的环节之一。

通过熔化过程,将原料中的各种成分充分熔化混合,并通过合适的温度控制,使玻璃获得理想的流动性和均匀度。

为了优化玻璃的熔化工艺,可以采用高温熔化技术,如电炉熔化和气化熔化等。

电炉熔化具有熔化温度高、熔化速度快等优点,可提高玻璃的质量和产量。

而气化熔化则可以减少能源消耗,并且对环境的污染较小。

三、形成熔融的玻璃质料在形成环节中需要经过调节和淬火等工序,以获得所需的形状和性能。

为了优化玻璃的形成工艺,可以使用先进的玻璃成形设备,如浮法成形机、拉伸成形机等。

这些设备具有自动化程度高、成形速度快等优点,可以提高玻璃的形成效率和产品质量。

四、退火和淬火退火是为了消除玻璃中的内部应力,提高其强度和耐热性。

而淬火则是为了使玻璃表面产生压应力,增加其强度和抗冲击性能。

为了优化退火和淬火工艺,可以采用先进的玻璃加工设备,如玻璃熔融退火炉、玻璃淬火设备等。

这些设备具有温度控制精度高、操作简单等优点,可以提高玻璃的工艺可控性和产品质量。

五、检测和质量控制玻璃生产过程中的检测和质量控制非常重要。

通过对原料、熔化过程和成形过程的各个环节进行检测,可以及时发现和纠正潜在问题,保证玻璃产品的质量达到标准要求。

在检测和质量控制方面,可以采用现代化的仪器设备,如红外光谱仪、X射线衍射仪等,快速准确地检测玻璃的成分和结构。

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高铝玻璃减薄优化工艺研究
发表时间:2017-12-28T20:04:39.613Z 来源:《基层建设》2017年第27期作者:刘红花陈锐锐范正宗[导读] 摘要:以化学蚀刻薄化技术为基础,对高铝玻璃进行减薄优化研究.主要讨论最佳减薄溶液下,不同温度,不同减薄溶液的pH值,不同时间对玻璃减薄速率的影响.对减薄后的玻璃基板表面通过SME、EDX检测品质分析.在光刻胶和边框的保护下,配制出最优减薄溶液,选择的工艺条件为pH=2,温度55℃,减薄时间45min。

结果表明:在最佳条件下,玻璃基板减薄速率明显提高,表面的粗糙度得到有
效的降低,并减少了表面白色附着
河南安彩高科股份有限公司河南安阳 455000
摘要:以化学蚀刻薄化技术为基础,对高铝玻璃进行减薄优化研究.主要讨论最佳减薄溶液下,不同温度,不同减薄溶液的pH值,不同时间对玻璃减薄速率的影响.对减薄后的玻璃基板表面通过SME、EDX检测品质分析.在光刻胶和边框的保护下,配制出最优减薄溶液,选择的工艺条件为pH=2,温度55℃,减薄时间45min。

结果表明:在最佳条件下,玻璃基板减薄速率明显提高,表面的粗糙度得到有效的降低,并减少了表面白色附着物的沉淀。

这为平板玻璃、显示屏等行业的制造,提供了一条可行性方案。

关键词:高铝玻璃;减薄;优化工艺
一、实验部分
1、实验仪器与试剂
(1)实验仪器:S-4800型环境扫描电子显微镜,日本日立公司;TD分析天平,姚市金诺天平仪器有限公司;X射线能谱仪,美国FORMATJEOL公司;紫外-分光光度计,上海谱元仪器有限公司;101-1干燥箱,上海市仪器有限公司;85-2数控恒温磁力搅拌器,上海浦东物理光学仪器厂;0-25螺旋测微仪,河北京城实验仪器科技有限公司。

(2)实验试剂:氟化铵(AR),天津华达化有限公司;乙二胺四乙酸二钠(AR),天津市河东区红岩试剂有限公司;四硼酸钠(AR),天津市科密欧化学试剂有限公司;98%浓硫酸(AR),国药集团化学试剂有限公司;去离子水等。

2、实验材料
实验所用高铝玻璃由深圳金鸿桦烨电子有限公司提供,厚度为0.5mm,其玻璃基片组成为:Sio2,Al203,Mgo,Na2o,K2o,Cao +Bao等。

将此平板玻璃裁成300mm×300mm的实验片。

3、实验预处理
3.1玻璃基板表面预处理
对玻璃基板,先用丙酮、乙醇各清洗5min,去除玻璃表面的油污,再用去离子水冲洗并浸泡10min,之后放入100℃的烘箱烘30min,以增强玻璃基板表面的活性。

3.2玻璃面板涂保护层
为防止减薄液渗进玻璃内部,在玻璃侧面涂布边框胶,当烘箱加热至100℃时,放入烘箱中,烘30min,使边框胶固化。

之后,防止玻璃面板一面被减薄,为提高减薄后玻璃面板厚度测量对比具有准确度,在玻璃面板上涂布光刻胶。

再将烘箱温度降至70℃,将涂抹后玻璃放入烘箱中,烘10min。

4、玻璃减薄实验
4.1配制减薄液
将氟化铵、乙二胺四乙酸二钠、四硼酸钠、水按一定比例混合后,配制成减薄溶液,然后放在恒温磁力搅拌器上采用水浴锅加热,待溶液反应一定时间后,用一定浓度的硫酸调试减薄溶液中HF酸的pH,并用塑料薄膜密封,以备用。

4.2减薄后处理
减薄后,先用丙酮、乙醇依次清洗2min,再用去离子水冲洗3min,之后放入烘箱烘干,用螺旋测微仪测量玻璃基板的厚度,对比玻璃减薄前后玻璃基板厚度的变化,并观察分析玻璃基体表面的处理效果。

4.3减薄速率
研究最佳优化减薄液配比,及不同减薄时间,不同pH值,不同减薄温度下,高铝玻璃基板的减薄速率。

减薄速率为单位减薄时间内减薄高铝玻璃基板的厚度,单位为μm/min。

5、分析方法
5.1测量玻璃基板的初始厚度方法玻璃基板初始厚度测量方法如图1所示。

从图1可知,采用螺旋测微仪方法测试,待测玻璃基板厚度测试,如图1(a)所示;采用玻璃基板的点分布方法,测出玻璃基板的厚度分布,如图1(b)所示。

5.2玻璃基板表面形貌分析
采用紫外-分光光度计,S-4800型环境扫描电子显微镜和X射线能谱仪分别测试,并分析玻璃表面的平整性、均匀性、划痕及成份的分析。

二、结果与讨论
1、最佳条件的选择
1.1玻璃减薄液优化配比
采用正交试验和单因素实验确定玻璃减薄液的最佳配比为氟化铵∶乙二胺四乙酸二钠∶四硼酸钠∶水=6.9∶0.3∶0.3∶92.4.2.12减薄液pH值对玻璃减薄速率υ的影响不同pH值的玻璃减薄液对玻璃减薄速率υ的影响结果如图2所示。

从图2可以看出,pH=2时,玻璃减薄速率υ基本保持不变,随着pH的升高减薄速率υ不断减小,且下降速率很快。

在结合环保和安全的条件下,则选择最优pH=2。

1.2减薄温度
T对减薄速率υ的影响确定最优pH=2的条件下,在一定的时间内,观察减薄温度对玻璃减薄速率υ的影响结果如图3所示。

从图3可以看出,在T=55℃之前,随T的升高减薄速率呈现逐渐上升趋势,在55℃<T<60℃时,υ变化不大,在T>60℃时,减薄速率υ不断下降,说明温度过高会导致副反应产生,不利于玻璃减薄的进行,故选择最佳温度T=55℃。

1.3减薄时间
τ对减薄速率υ的影响取20mL玻璃减薄溶液,在pH=2,温度为55℃时,对玻璃基板进行不同时间的减薄,以减薄速率υ对时间τ作图,如图4所示。

从图4可以看出,随着时间τ的增加,玻璃减薄厚度逐渐增大,但减薄速率υ呈现下降趋势,而在τ=45min时减薄速率下降的最为明显,减薄厚度的深度达到最大,随着之后的时间推移减薄厚度变化不太明显,这说明τ=45min是玻璃减薄主反应达到的平衡时间,故τ=45min为最佳反应时间。

2、减薄后玻璃基板表面的分析
2.1减薄后玻璃基板表面的均一性分析根据减薄前后玻璃基板厚度的平均值比较(如图5(a)所示),和减薄前后玻璃基板厚度的一致
性比较(如图5(b)所示),可以看出:减薄后玻璃面板表面平整略好,且玻璃面板表面无减薄引起的凸凹、划痕等现象。

2.2减薄前后玻璃的透光率分析
确定最优减薄液与最佳工艺条件下,分析减薄前后玻璃透光率变化,结果如图6所示。

从图6可以看出,在波长λ为550mm处已高出原样品玻璃的透光率;在波长λ为570mm之后,减薄后的玻璃透光率为96.4%,比原样品基板的透光率提高4.5%。

结束语
研究表明通过化学减薄的方法,可以将单片高铝玻璃的样品基片厚度从0.5mm的减薄到0.2mm经玻璃基板减薄前后厚度的平均值比较和其面板的厚度一致性比较,表明此方案可以达到减薄所需的厚度。

参考文献:
[1]梁建,赵国英,赵君芙,等.磷化铟纳米线的溶剂热制备及其表征[J].人工晶体学报,2011,40(1):94-99.
[2]闫晓燕.水热法制备硫化锌基纳米材料研究[D].兰州:兰州理工大学,2011.。

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